装配式混凝土简支T型梁桥设计25m.docx

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1、河南工程学院轨道交通桥梁工程课程设计装配式钢筋混凝土梁桥设计学生姓名：*泉学院：土木工程学院专业班级：土木工程1241（轨道交通方向专业课程：轨道交通桥梁工程指导教师：*2015年12月21日目录一、设计资料1二、设计概述1（一）纵横断面设计1（二）行车道板计算1（三）主梁内力计算1（四）配置钢筋及验算1三、主梁结构尺寸拟定2（一）主梁截面尺寸2（二）主梁间距和主梁片数2（三）横隔梁的设置3四、行车道板计算3（一）恒载及其内力3（二）车辆荷载产生的内力（较接悬臂板法）4（三）荷载组合4（四）计算配筋4（五）承载力验算5（六）验算适用条件5（七）抗剪强度验算6五、主梁内力计算6（一）主梁的荷载弯

2、矩横向分布系数6（二）恒载内力13（三）活载内力计算14六、截面设计、配筋与验算24（一）主梁配筋计算24（二）主梁截面复核26（三）腹筋设计26（四）斜截面抗剪承载力的复核30七、裂缝宽度验算32八、主梁变形验算33九、横梁的计算33（一）横隔梁弯矩计算34（二）横隔梁截面配筋与验算36十、主要参考书37装配式钢筋混凝土梁桥设计一、设计资料桥面净空：净一9+2xlm0永久荷载：桥面铺装层容重=24kNm3;其他局部=25kNm30可变荷载：汽车荷载，公路-H级；人群荷载2.5kNm2;人行道+栏杆=5kN11材料选用：主筋采用11级钢，其他用I级钢；混凝土标号C40。桥梁纵断面尺寸：标准跨径

3、Lb=25m（桥墩中心距离）。计算跨径L=24.5m（支座中心距离）。桥梁全长L=24.96m（主梁预制长度）。二、设计概述（一）纵横断面设计根据给定的根本设计资料，参考标准图，技术标准与经验公式，正确拟定桥梁纵断面和横断面的布置，选取恰当的桥面铺装层，初步确定T形主梁、横隔梁、桥面铺装层等的细部尺寸。绘制桥梁横断面布置图、纵断面布置图、T形梁细部尺寸图。（二）行车道板计算确定行车道板类型，进行行车道板恒载内力计算、活载内力计算、作用效应组合，获得行车道板最大设计内力值。（三）主梁内力计算选取控制截面分别进行主梁恒载内力计算、活载内力计算，以及作用效应的组合计算。其中进行主梁活载内力计算时，荷

4、载横向分布系数的计算，要求根据主梁空间位置及主梁间连接刚度的不同，选用杠杆原理法、偏心压力法、修正的偏心压力法、较接板法、Gf法等来计算荷载横向分布系数，并对荷载横向分布系数的计算结果进行汇总；随后选取计算结果进行主梁内力作用效应的组合计算含跨中最大弯矩值、跨中最大剪力值和支座截面的最大剪力值），形成各片主梁的内力计算汇总表。根据内力计算汇总表,确定主梁各截面的最不利内力值作为设计值。（四）配置钢筋及验算根据主梁跨中最大弯矩设计值，进行主梁纵向受拉钢筋的配置；根据主梁跨中最大剪力设计值和支座截面的最大剪力设计值，进行弯起钢筋和箍筋的配置。根据以上钢筋配置进行主梁正截面抗弯、斜截面抗剪、斜截面抗

5、弯，和变形、裂缝的验算，保证主梁有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。绘制跨中截面钢筋布置图，弯起钢筋。三、主梁结构尺寸拟定（一）主梁截面尺寸根据公路桥涵设计通用标准（JTGD60-2004）,梁的高跨比的经济范围在1/11到1/16之间，此设计中标准跨径Lb=25m,计算跨径L=24,5m,桥梁全长L=24,96m,拟定采用的梁高为l60m,主梁间距2.2m,翼板宽2.18m,腹板宽0.18m的T型梁。见单片梁跨中横断面图见图（1。图（1）单片主梁跨中横断面图（单位：mm）（二）主梁间距和主梁片数桥面净空：净一9+2l.0m人行道，采用5片T型主梁标准设计，主梁间距为2.2m。图12）桥梁上部

6、结构横断面图（单位：mm）（三）横隔梁的设置间距为5m,横隔梁腹板宽度0.16mor12480,I.I.I.-.L-1u.L12。L38fj46Clo50002500图（3单片梁纵剖面图（单位：mm）四、行车道板计算计算如下图的T梁翼板，荷载为公路二级；桥面铺装为3cm的沥青混凝土和8cm的C40混凝土垫层；行车道板由横隔梁间距la=5m与主梁间距lb=2.2m之比大于2可看作单向受力板；T型梁翼缘用较接的方式连接。图（4）相邻两片T梁横断面图（单位：mm）(一)恒载及其内力1、每延米板上的恒载g：沥青混凝土面层及C40混凝土垫层g=0.111.024=2.64kNmT梁翼板自重g2=(0.1

7、6+0.2)2X1.0X25=4.5kNm合计：g=g+g2=2.64+4.5=7.14kN/m2、每延米宽板条的恒载内力弯矩MAg=-l2gl02=-127.141.012=-3.64KNm剪力QAg=glo=7.141.01=7.21kN(二)车辆荷载产生的内力(较接悬臂板法)将车的后轮置于图中位置，后轴作用力为P=140kN,轮压分布宽度如图5所示。对于车轮荷载中后轮的着地长度为：a2=0.20m,宽度为b2=0.60mo那么有：a=a2+2H=0.20+20.11=0.42mb=b2+2H=0.60+20.11=0.82m荷载对于悬臂根部的有效分布宽度：单个车轮：a=a+21o=O.4

8、2+2l.Ol=2.44m两个车轮：a=a+21o+d=O.42+2l.01+1.4=3.84m图5)行车道板车轮荷载计算图示(单位：mm)冲击系数l+=l.3作用于每米宽板条上的弯矩为：单个车轮：MAp=-(l+)(lo-b4)P4a=-1.3(l.Ol-O.82414O(42.44=-15.OlkN.m两个车轮：MAp=-(l+)(lo-b4)2P4a=-1.3(1.01-0.824)2140(43.84=-19.07kN.m作用于每米宽板条上的剪力为：QAp=(l+)2P4a=1.32140(43.84=23.70kN(三)荷载组合恒载+汽车荷载根本组合：MA=1.2MAg+1.4Map

9、=1.2(-3.64+1.4(-19.07=-31.07kN.mQA=1.2QAg+1.4QAp=1.27.21+1.423.70=41.83kN所以，行车道板的设计内力为：MA=-31.07kN.m;Qa=41.83RNo(四)计算配筋取板宽b=100Omm的板条作为计算单元。重要性等级为二级ro=LO;环境类别为二b类；板的最小保护层厚度为25mm设as=35mm；悬臂根部高度1=20cmo取10钢筋；故有效高度ho=h-as=2OO-35=165mm;采用C40混凝土：fcd=18.4MPaftd=1.65MPa查表相对受压区高度50.56；采用11级钢筋HRB335。故：fsd=280

10、MPaoroMAfcbx（ho-1）故X=IO.57mm取为0.011mbho=O.560.173=0.096m求钢筋面积AsfyAs=fcbx故AS=湃=722mm2fsd配筋取10钢筋，按间距IIem配置，每米板宽配筋为As=714mm2（实际配筋与计算配筋相差+5%以内）排列见图（6。图16)T梁翼缘板配筋图(单位：mm)(五)承载力验算fyAs=fcdbx得x=28071418,41000=10.87mmMA=fcbx(ho-x2)MA=-31.07kN.mpminhho=O.45(ftdfsd)(hho)=O.45(1.6528O)(2OO173)=O.3O6%同时p0.2%ho)=

11、0.2%200173=0.231%满足最小配筋率。(七)抗剪强度验算因hwb4时roVA=41.83KNO,25cfcdbho=O.25l18.4lOOO165=759kN满足条件防止斜压破坏。因roVA=41,83KN0.15%XbXh=O.15%XloooX200=300mm2且15%AS=I5%714=107.1,可以。五、主梁内力计算(一)主梁的荷载弯矩横向分布系数L跨中荷载弯矩横向分布系数(按GM法)(1)主梁的抗弯及抗扭惯矩4、Itx300图T梁截面(单位：mm)求主梁截面的重心位置1h=-(16+20=18cm=46.8cm(218-18)xl8x竽+160X18X等+(30-1

12、8)x35x(160号)(218-18)18+16018+(30-18)35Ix=200183+20018(46.8-y)2+181603+18160(-46.8)+(30-18353+(30-1835(160-46.8-y)2=18407103cm4T形截面抗矩惯扭近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：IT=ECQiE:式中：Ci为矩形截面抗扭刚度系数。bi,ti为相应各矩形的宽度与厚度。查表可知：詈=0.0830.1?Ci=-b12183连=0.168,C2=0.3b2107=0.86,C3=0.16b335I=i218183+0.3X107X183+0.1635303=762103cm

13、413单位抗弯及抗扭惯矩：Jx=Ixb=18407103218=84435cm3Jtx=Ixb=762103218=3496cm312)横隔梁抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度入计算图8如下)：卜5。00L1630J160图横隔梁截面（单位：mm）横隔梁长度取为两边主梁的轴线间距，即:j-4=4220=880cmc=(500-16=242cmh=140cmb=16cmh=18cm；=0.2751880根据理论分析结果，入值可按F之比值由表可查计算得：-=0.673,所以:1c=0.673c=0.673242=163cm求横隔梁截面重心位置ayy=2h1+hb2h1+hb2X163X18X苧+140X1

14、6X手NNprrn216318+14016,横隔梁的抗弯和抗扭惯矩：ly、ITy=2i6393+21639(25.8-9)+161403+16140(70-25.8)=8883103cm4横隔梁抗扭惯矩=0.0530.c=-b11632+163詈=0.129,c2=0.297b2140-16故I=342183+0.297124163=816103cm4单位抗弯及抗扭惯矩：Jy=Iya=8883X103500=17766cm3Jy=Iya=816103500=1632cm3计算抗弯参数和抗扭参数。：Od咂二24叵返O33115Jjy24.5N17766,式中：B桥宽的一半；1计算跨径o按规定取G

15、=O43E,那么：Q-G(jx+Jy)-0.43E(3496+1632)2EyJJxJy2E8443517766=0.0304=0.1744）计算荷载弯矩横向分布影响线坐标=0.331,查GM图表，可查得下表一数值:表（一）影响系数Kl和K2系数梁位荷载位置校核B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4-BKlO0.940.971.001.031.051.031.000.970.947.99B/41.051.061.071.071.020.970.930.870.837.93B/21.221.181.141.071.000.930.870.800.757.983B/41.411.311

16、.201.070.970.870.790.720.677.97B1.651.121.241.070.930.840.740.680.608.04KOO0.830.910.991.081.131.080.990.910.837.92B/41.661.511.351.231.060.880.630.390.187.97B/22.462.101.731.380.980.640.23-0.17-0.557.853B/43.322.732.101.510.940.40-0.16-0.62-1.138.00Bb4.103.402.441.640.830.18-0.54-1.14-1.777.98用内插法求

17、得实际梁位处Kl和Ko值（如下列图）：图（9）实际梁位示意图（单位：mm）1号、5号梁：K=K3B+（KB-K3b）x=0.2Kb+08K3bVT1375T2号、4号梁：K=Kib+（Kg-K0x些=0.6Kb+0,4Kb4241375243号梁：K=K0（Ko系梁位在。点的K值）列表计算各梁的横向分布影响坐标T7值（如下表二）表（二）各梁的横向分布影响坐标T7值梁号计算式荷载位置B3B/4B/2B/40B/4-B/2-3B/4-B1K；=0.2Kb+0.8K3b41.4581.3321.2081.0700.9620.8640.7800.7120.656K0=O.2KOB+O.8Ko3B43.

18、4762.8642.1681.5360.9180.356-0.236-0.724-1.258二Kl一K0-2.018-1.532-0.960-0.4660.0440.5081.0161.4361.914A-0.351-0.267-0.167-0.0810.0080.0880.1770.2500.333Ka=K0+3.1252.5972.0011.4550.9260.444-0.059-0.474-0.925H=K(J50.6250.5190.4000.2910.1850.089-0.012-0.095-0.1852K；=0.6Kb+0.4Kb241.1521.1321.1121.0701.00

19、80.9460.8940.8280.782Ko=O.6Kob+O.4Kob2.1401.8641.5781.3201.0120.7360.3900.054-0.258=KlK0-0.988-0.732-0.466-0.25-0.0040.210.5040.7741.04A-0.172-0.127-0.081-0.043-0.0010.0370.0880.1350.181Ka=K0+1.9681.7371.4971.2771.0110.7730.4780.189-0.077H=K(J50.3940.3470.2990.2550.2020.1550.0960.038-0.0153吗=Klo0.94

20、00.9701.0001.0301.0501.0301.0000.9700.940K=0.8300.9100.9901.0801.1301.0800.9900.9100.830=KlKO0.1100.0600.010-0.050-0.080-0.0500.0100.0600.110AVa0.01910.0100.002-0.009-0.014-0.0090.0020.0100.019Ka=K0+0.84910.920.9921.0711.1161.0710.9920.920.849n=cj50.1700.1840.1990.2140.2230.2140.1990.1840.17015）绘制横向

21、分布影响线，求横向分布系数。B34B12B1/4B0-1/4B-1/2B-3/4B-B13751375100090001000220013001375.1375825137527522002200IlOoI100rL22004-211IQ.80910筋169gzld梁号11300车辆荷载18001800图(10)横向分布影响线(单位：mm)(6)按公路-H级和人群荷载标准值3kNm设计，计算各梁的横向分布系数:汽车荷载：1、5号梁mcp=77=(O.5O8+O.356+O,256+O.124)=0.6222、4号梁Iiicp=TV=I(O343+0.281+0.237+0.171)=0.516

22、3号梁mcp=W(0.195+0.216+0.223+0.209)=0.422人群荷载：1、5号梁mf3r=r=0.5862、4号梁mt=中=0.3773号梁m5=5=0.1752.梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆原理法）梁号Tx1300130099000。1X0.182、/3号梁图（11）梁端剪力横向分布系数计算图示（单位：mm）公路II级1、5号梁mop=l2X0.818=0.4092、4号梁mop=1/2（0.182+l+0.366=0.7743号梁mop=l2（0.182+l+0.366=0.774人群荷载1、5号梁morz=1.2732、4号梁m0r=03号梁mr,=0（二）恒载内力

23、L恒载：假定桥面构造各局部重量平均分配给各土梁承当，计算如下1）主梁g=0,181.6+(2.2-0.18(0.2+0.162+0.35(0.3-0.1825+2X1,20X(1.6-0.2-0.35)X(0.3-0.18)+(4.6-1.2)X(1.4-0.55-0.2)X(0.3-0.18)X25245=18.12+0.85=18.97kNm横隔梁对于边主梁：g2=12.1kNmd/0.16+0.2/2.20.18nzlrrn-L4-12)X(2)XO.625245对于中主梁：=21.21=2.42kN/m13）桥面铺装层沥青混凝土：0.032.224=L58kNm混凝土垫层取平均厚8cm

24、）：0.082.224=4.22KNm所以g3=L58+4.22=5.80KN/m）栏杆和人行道：g4=5I=2.OOkN作用于边主梁的全部恒载g为：g=18.97+1.21+5.80+2.00=27.98KNm作用于中主梁的恒载强度为：g1=18.97+2.42+5.80+2.00=29.19KNm2.恒载内力计算边主梁弯矩和剪力，有：%=*尤-尤）QX=VY*=却2由表（三）边主梁恒载内力内力截面位置剪力Q(KN)弯矩M(kNm)X二O342.8OX=0.97315.6319.3X三4.75209.91312.4X=l2O2099.4同理:表（四）中主梁恒载内力内力截面位剪力Q(KN)弯矩

25、M(kNm)X=O357.6OX=0.97329.3333.1X=4.75218.91369.2X=l2O2190.2（三）活载内力计算1.荷载横向分布系数汇总2号线人群莅锹3号卖公室-U谈0.7033号炙人群荷裁图（12）荷载横向分布系数汇总图示（单位：mm）表（五）各梁各截面横向分布系数汇总表梁号荷载位置公路11级人群荷载备注边主梁m01支点）0.4091.273杠杆法计算m(X=0.98)0.4521.133线性插入m(X=4.75)0.6220.586线性插入mc(跨中)0.6220.586G-M法计算中主梁2m0支点）0.7740杠杆法计算m(X=0.98)0.7210.077线性插

26、入m(X=4.75)0.5160.377线性插入mc(跨中)0.5160.377G-M法计算中主梁3m0支点）0.7740杠杆法计算m(X=0.98)0.7030.036线性插入m(X=4.75)0.4220.175线性插入mc(跨中)0.4220.175G-M法计算2.计算各主梁公路-II级荷载下的各处弯矩。简支梁的基频：.三巨12Z2V式中：I结构的计算跨径，=24.5mE混凝土弹性模量，E=3.251010m2力一结构跨中截面的惯矩，c=0.18407m4久一结构跨中处单位长度质量相Gg）mc=27.981039.81=2.85103ks2m2将以上数值代入公式，可得：1=2.103Hz

27、根据公路桥涵设计通用标准JTGD602004,当L5Hzf14Hz时，=0.17671nJ-O.O157,那么可得：1+=l+0.17671n2.103-0.0157=1.115=l,双车道不折减。公路-II级车道荷载的外值和P左值按公路-11级相应值%=105075=788kNm,Pk=180l+）0.75=2580.75=193.5kN50-5j1）计算支座处最大弯矩1号梁汽车荷载弯矩Mq=O1号梁人群荷载弯矩Mr=O2号梁汽车荷载弯矩Mq=O2号梁人群荷载弯矩Mr=O3号梁汽车荷载弯矩Mq=O3号梁人群荷载弯矩Mr=O(2计算支座截面最大剪力475024500三三三三三三三三三三三三三三

28、三三图(13)支座截面最大剪力计算图示(单位：mm)横向分布系数变化区段长度=4.750m对应支点剪力影响线的荷载布置，如图13所示，影响线面积:=l224.5l=12.25m2因止匕由Qop=(l+)mc(qk+1.2Pky)+Q0,q靠近支点处横向分布系数变化而引起的内力增减值Qo,q=(l+)-(mo-mc)qk-(mo-mc)1.2Pky2y人群荷载的支座剪力Qor=mcPr+(mo-mc)Pr-附加三角形荷载重心处影响线坐标为-=0.935y故支座剪力1号梁汽车荷载剪力Qq=1.115l0.622(7.8812.25+1.2193.5l)+1.115l(0.409-0.622)7.8

29、80.935+(0.409-0.622)1.2193.5l=168.682kN1号梁人群荷载剪力Qr=0.5862.512.25+(1.273-0.586)2.50.935=21.76kN2号梁汽车荷载剪力Qq=1.115l0.516(7.8812.25+1.2193.5l)+1.115l(0.714-0.516)7.880.935+(0.714-0.516)1.2193.5l=244.26kN2号梁人群荷载剪力Qr=0.3772.512.25+(0-0.377)2.50.935=9.45kN3号梁汽车荷载剪力Qq=1.115l0.422(7.8812.25+1.2193.5l)+1.115l

30、(0.774-0.422)7.880.935+(0.774-0.422)1.2193.5l=252.68kN3号梁人群荷载剪力Qr=0.1752.512.25+(0-0.175)2.50.935=4.39kN(3计算x=0.98处最大弯矩12250/245001.2qk三三三三I三M0.932图(14)x=0.98最大弯矩计算图示(单位：mm)对应x=0.98处弯矩影响线的荷载布置，如下图，影响线面积=l224.50.932=11.42m2y=0.932因Mq=(l+)mi(qkj+Pky)Mr=miPrj1号梁汽车荷载弯矩Mq=1.115l0.452(7.8811.42+193.50.932

31、)=136.24kN.m1号梁人群荷载弯矩Mr=I.133x2.5x11.42=32.35kN.m2号梁汽车荷载弯矩Mq=1.115l0.721(7.8811.42+193.50.932)=217.32kN.m2号梁人群荷载弯矩Mr=O.0772.5ll.42=2.20kN.m3号梁汽车荷载弯矩Mq=LIl5l0.703(7.88ll.42+193.50.932)=211.90kN.m3号梁人群荷载弯矩Mr=0.0362.5ll.42=1.03kN.m(4)计算x=0.98In处最大剪力24500?9570.907图(15)x=0.98最大剪力计算图示(单位：mm)横向分布系数变化区段长度a=

32、4.750-0.98=3.77m对应支点剪力影响线的荷载布置，如下图，影响线面积=l2(24.5-0.98)0.957=11.25m2y=0.957因此由Q0p=(l+)mc(qk+1.2Pky)+Q0,q靠近支点处横向分布系数变化而引起的内力增减值Q0,q=(l+)(m-mc)qk-+(m-mc)1.2Pky人群荷载的支座剪力Qor=mcPr+(m-mc)Pr-附加三角形荷载重心处影响线坐标为-=0.907y故支座剪力1号梁汽车荷载剪力Qq=1.115l0.622(7.8811.25+1.2193.50.957)+3771.1151-(0.452-0.622)7.880.907+(0.452

33、-0.622)1.2193.50.957=169.03kN1号梁人群荷载剪力377Qr=0.5862.511.25+(1.133-0.586)2.50.907=18.82kN2号梁汽车荷载剪力Qq=1.115l0.516(7.8811.25+1.2193.50.957)+3771.1151-(0.721-0.516)7.880.907+(0.721-0.516)1.2193.50.957=235.01kN2号梁人群荷载剪力377Qr=0.3772.511.25+(0.077-0.377)2.50.907=9.32kN3号梁汽车荷载剪力Qq=1.115l0.422(7.8811.25+1.219

34、3.50.957)+3771.1151-(0.703-0.422)7.880.907+(0.703-0.422)1.2193.50.957=223.24kN3号梁人群荷载剪力377Qr=0.1752.511.25+(0.036-0.175)2.50.907=4.33kN计算x=4.75m处最大弯矩:47501225a245001.2Pk1.2qk三三图(16)x=4.75m最大弯矩计算图示(单位：mm)对应x=4.75m处弯矩影响线的荷载布置，如下图，影响线面积=l224.53.829=46.91m2y=3.829因Mq=(l+)mi(qkj+Pky)Mr=miPrj1号梁汽车荷载弯矩Mq=I

35、.115l0.622(7.8846.91+193.53.829)=770.21kN.m1号梁人群荷载弯矩Mr=O.5862.546.91=68.72kN.m2号梁汽车荷载弯矩Mq=Lll5l0.516(7,8846.91+193.53,829)=638.95kN.m2号梁人群荷载弯矩Mr=O.3772.546.91=44.21kN.m3号梁汽车荷载弯矩Mq=1.115l0.422(7.8846.91+193.53.829J=522.55kN.m3号梁人群荷载弯矩Mr=0.1752.546.91=20.52kN.m(61计算x=4.75m处最大剪力0.683图(17)x=4.75m最大剪力计算图

36、示(单位：mm)鉴于剪力影响线较大值据支点较远，荷载横向分布系数在梁端变化对其影响较小故采用全跨统一横向分布系数来计算对应支点剪力影响线的荷载布置，如下图，影响线面积=l2(24.5-4.75)0.683=6.74cm2y=0.683因止匕由Qop=(l+)mc(qk+1,2Pky)靠近支点处横向分布系数变化而引起的内力增减值人群荷载的支座剪力Qor=mcPr故支座剪力1号梁汽车荷载剪力Qq=LlI5l0.622(7.886.74+L2l93.50.683)=146.82kN1号梁人群荷载剪力Qr=0.5862.56.74=9.87kN2号梁汽车荷载剪力Qq=I.115l0.516(7.886

37、.74+1.2l93.50.683)=121.80kN2号梁人群荷载剪力Qr=0.3772.56.74=6.35kN3号梁汽车荷载剪力Qq=LlI5l0.422(7.886.74+L2l93.50.683)=99.61kN3号梁人群荷载剪力Qr=0.1752.56.74=2.95kN(7计算跨中处最大弯矩4750=l224,56.125=75.03m2y=6.125因Mq=(l+)mi(Jqkj+Pky)Mr=miPrj1号梁汽车荷载弯矩Mq=Lll5l0.622(7,8875.03+193.56.125)=1232.00kN.m1号梁人群荷载弯矩Mr=O.5862.575.03=2号梁汽车荷

38、载弯矩Mq=LIl5l0.516(7,8875.03+193.56.125)=1022.05kN.m2号梁人群荷载弯矩Mr=O.3772.575.03=70.72kN.m3号梁汽车荷载弯矩Mq=LIl5l0.422(7.8875.03+193.56.125)=835.87kN.m3号梁人群荷载弯矩Mr=0.1752.575.03=32.83kN.m(8计算跨中处最大剪力12250245001.2qk图(19)跨中最大剪力计算图示(单位：mm)鉴于剪力影响线较大值据支点较远，荷载横向分布系数在梁端变化对其影响较小故采用全跨统一横向分布系数来计算,对应支点剪力影响线的荷载布置，如下图，影响线面积y

39、=053=l2l224,50.5=3.06Cm2因止匕由Qop=(l+)mc(qk+1.2Pky)靠近支点处横向分布系数变化而引起的内力增减值人群荷载的支座剪力Qor=mcPr故支座剪力1号梁汽车荷载剪力Qq=1.115l0.622(7.883.06+1.2193.50,5)=97.24kN1号梁人群荷载剪力Qr=0.5862.53.06=4.48kN2号梁汽车荷载剪力Qq=1.115l0.516(7.883.06+1.2193.50.5)=80.67kN2号梁人群荷载剪力Qr=0.3772.53.06=2.88kN3号梁汽车荷载剪力Qq=LlI5l0.422(7.883.06+L2l93.50.5)=65.97kN3号梁人群荷载剪力Qr=0.1752.53.06=1.34kN3.作应效应组合内力组合）根据桥规，作应效应组合公式为：mnud=lyGiSGik,7QlQlk+甲CWyQjSQjk/=17=2表（六）弯矩组合表弯矩组合表（单位：KNm）梁号截面恒