某国际机场航站楼改扩建项目钢结构施工组织设计.docx

《某国际机场航站楼改扩建项目钢结构施工组织设计.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《某国际机场航站楼改扩建项目钢结构施工组织设计.docx（68页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、某国际机场航站楼改扩建项目施工组织设计编制日期：20xx年5月2601.工程简介42、钢铸构简介6二、工重点分析11.-1.1.1.1.-.-1.1.11.1.-.-1.-1.-.1.11.-1.-1.*1.-121.屋面桁浆的总体安装方法122 .屋面桁架的其它安装方法133 .桁架地而蛆装134、粒索的安装175.桁架高空成型186,拉索的张拉287、检索的监控308、滑移货工31国、*1结构/精坪接方案44E、Hi9i为J(4,I、测量前准备工作452、测量控制内容45&11.(5E镀锌钢丝半平行扭绞型拉索,拉索总量约160吨。图2：屋面桁架示意图2.1、 钢结构桁架本工程扩建部分由28

2、根桁架组成，其中在线线之间共有4幅,聘度为32.65m,桁架单重为27.3t,在线1O线共有24幅，总路度为133.97m.桁架单重为110.2t,其中第一跨采用空间三角形管桁架，第二、三、四跨采用空间三角形布置半平行钢拉索,跨度分别为28.96m、47.518m、23.76m,见附图1桁架平面布置讥桁架上弦为不对称曲线，采用变翻面矩形箱梁，战而离度为450950mm,宽度为25OmnU桁架支撑体系为钢管体系，在3/OA、G轴采用V型钢管柱支撞，钢管直径分别为325和245:在A、E轴采用对称角度四叉钢管捽，钢管直径为中325；在J轴采用不对称角度四叉钢管探，钢管直径分别为245和2190钢管

3、支撵与桁架及下部铸钢件采用销轴连接，如下图3、4所示：图3：支探与上弦连接节点示意图图4：支撑与下部混凝土连接节点示意图根据屋面分区及伸缩缝位置，桁架上弦横向在A轴、G轴设水平支撑，纵向在5线、13线、15线、28线以及21线、23线设置水平支撑，水平支撑截面采用口100X150X5口250X150X8矩形钢管。屋面檄条采用口200X300X8矩形钢管，钢管与桁架焊接如图5所示，对于伸缩缝之间橡条采用如卜图6所示的连接方式。图5：檄条与局面连接示意图图6：伸缩缝位置棵条连接示意图2.2、 辆拉索木工程主体钢结构为索拱结构，桁架腹杆及卜弦采用拉索体系，拉索采用1670级巾5mm镀锌钢统半平行扭绞

4、型预应力钢拉索，索头为热铸锚，索皮为双层PE,PE采用而密度聚乙烯“索总量约160吨.桁架由上弦钢梁、下弦索、腹索构成,上弦最大标高29.186m,下弦最低标高18.4741桁架由下弦索和腹索张拉成型，形成结构体系承受荷载，通过支撑钢柱传给卜.部结构，堆跨拉索示意图如下图7,主拉索与桁架连接如图8所示，腹索与主桁架连接、腹索与主索连接如图9所示。图7：单跨拉索示意图图8：主拉索与桁架连接节点示意图图9：主索与腹索、腹索与桁架连接节点示意图2.3、 传钢件本工程在支座处、斜掠两端以及主桁架梁与斜捽的连接节点处均采用铸钢件，铸钢件总数量达2200多件，总吨位230多吨，且造型各异（见图10）,铸钢

5、节点处均为结构受力的集中处。图10：铸钢件模型图2.4、 铜结构材料本工程所用焊接箱型变截面梁、屋面槐条、预埋板、钢管管材材质全部为Q235B.索锚具和销轴：35GrMo:铸钢件：GS-20Mn5热处理状态正火，材质参照德国DIN17182.二、工程难点分析1、桁架单跨跨度大，I1.均为犯形,钢结构现场安装精度要求高，精度控制实现难度大.2、本工程大燧的使用锌钢件，铸钢件与结构焊接难度大。、扇面桁架拉索的直径相对较小，预应力拉索施工、拉索预拉力的控制难度大。4、冬期施工对钢结构影响大。5、钢构安装采用滑移方案，共铺设5条轨道，同步控制要求高，难度大。三、铜结构安装方案1、屋面桁架的总体安装方法

6、本工程钢结构屋面桁架安装采用“分段制作、地面拼装、高空成型、累积滑移”的方法施工，对于在5线28线之间的24梆桁架，在地面按照每跨拼装完成后，在整体分跨吊装至高空，利用拼装胎架进行高空对接，以4福或5根桁架为一个滑移单元，滑移至设计位理。钢结构施工流程图如下：路基箱铺设I利什区线II女装诉装面项I上桁架组卜卜弦拉索安装双常安装I粒束闪紫-I川某分i及吊装I桁架高空成型卬面拓梨泡杼完成图11：钢结构施工流程图2、展面桁架的其它安装方法对于1线4线之间的4根桁架，因其跨度较小，为32.65m,采用在地面拼装完成后（包括拉索的张拉），再进行整体吊装，直接安装到位。3、桁架地面蛆装3.1、 胎架的选用

7、标准节胎架规格采用：hnX1.mX6m,材料均选用等边角钢，其中主肢采用的加钢规格为1.90x8,斜缀条采用的用钢规格为1.63x6,f药缀条采用的角钢规格为1.45x4,材质均为Q235B.缀条与主肢、缀条与缀条均之间采用焊接，焊缝而度与缀条厚度相同hf=6mm或hf=4mm,两个标准节之间采用16颗20的普通螺栓连接，普通螺栓孔直径为力22。对于胎架高度小于标准节的格构式胎架，按照实际高度进行制作，胎架形式与标准节相同，必要时调整缴条间距“标准节格构式胎架详图如卜.图12。立面图2-2剖面图12：标准节格构式胎架详图3.2、 船架的承裁力计算:截面参数：A=13.9414=55.7fMr1

8、,=106.47a”Z0=2.52cm对X-X轴惯性矩t.x=4,+A(jc2-202=4106.47+55.764(50-2.52)2=126137.48cm4主肢回转半径.t=,.A=126137.48/55.764=47.56w胎架上端钱接，下端固接，取。理论值07则胎架计算长度Q=0.7X60O=420Cm长细比,=IfiJi=420/47.56=8.831换肾长细比%=卜S=8.8312+27X=3.5其中i=27.29=14.5Stm2格构柱受压屈Tb类截面轴心受压构件，查表得9=0.986则胎架承载力为N.=BDD1.HH1.1.dd1.d2Ch0.24.720001215124

9、93535M864430.020.36.53300161914634544MIO84430.030.58.5500020231872505511、IO5430.050.99.593002429228760MS125440.11.41313003828115SO86M2016640.22.11521(X)O36464Q?90101201065032.717.527(XK1.404K38146100I1.1.221065).53.319533(X10155S42163110123H2412S80.74.1224KXKI5O6645IXO120137M432713880.944.9264900058

10、7250!96130153MW30168IO1236.82860006477S6225150176M423619IOIO1.879.0319000070审62256170M4219IO132.6310.734107000809770284190218k、452210133.616.043.516000010011790X6235262M二522210166.6（1）索具卡环型式如图21所示（2）从钢丝绳的受力计算选择结果中，吊装选用索具卡环尺寸对应表1中号码6. 8大小。3、吊耳选择（1）吊耳型号如图20所示：图20吊耳采用Q235B,规格为16X150X1OOn1.m钢板.（2）吊耳受力计算

11、吊耳焊Si险算：焊条采用E4315或E4316,焊缝采用双面坡口焊。焊缝厚度与12mn,因9O,则儿二7%=0.712=SAnvn吊耳直接承受动力荷载，则%=1.。：饵继受到的最大垂直外力为N=空230064(N)824051.3IO=2.Sf；=(Nnv)F=N“Xcos300=42523.5-=36825.35(V)最大平行外力为2GS,thf1.81.08.4X(15()-10)236825.35一Zd-8.4x(150二10)x2=I5.7)焊缱满足要求。6、拉索的强拉拉索的张拉施工是本工程的关键程序，本工程桁架共采用八台千斤顶（对热铸锚索头，单个索头张拉需要两台千斤顶）和四台油泵在高

12、空拼装成型后的桁架上进行张拉。6.1、 拉索张拉的总体原则根据拉索固定端及张拉端锁头（见下图20、21）的情况:图20：张拉端索头图21：固定端索头施工时按照以下原则进行张拉同根内三跨拉索同步分级张拉：0-20%TO%-60%-80%-100%。对KXS-I和XXS-3采取端张拉.对XXS-2采取两端张拉，固定端设置在两边。拉索一次张拉到位。在胎架上张拉，张拉完毕后安装擦条.在胎架上按照施工张拉力来张拉拉索，拆除胎架后，索力自然达到设计要求的相应值。腹索控制索长，仅直接张拉下弦索，6.2、 张拉程序根据张拉分析结果，共采用八台千斤顶（对热铸锚索头，单个索头张拉需要两台千斤顶）和四台油泵，对三根

13、下弦索实现同步张拉，一次张拉到位。张拉卜弦索同时在腹索中建立了所需的预张力（腹索需要控制索长，但不直接张拉）。图22：预应力拉索在胎架上张拉示意图6.3、 在胎架上拉索张拉的施工张拉力我们确定了在胎架卜.张拉的施工张拉力，使拉索在拆除胎架后，其索力能达到图纸给出的理论设计值，见下表.在胎架上张拉的施工张拉力表(单位：KN)拉索编号在胎架上张拉的施工张拉力XXS-I113.3XXS-2165.6XXS-3160.37、拉索的监控为保证预应力拉索施工质量，在拉索张拉过程中进行结构应力和变形监测，本工程采用对主要拉索采用电测法，对般构件采用观测挠度变形和长度变形的方法进行测址“拉索的监控从以下几个方

14、面控制：(1)索力与变形双控，以控制索力为主施工监控过程中在控制索力的同时进行变形(形状)监控，其中以控制索力为主。(2)拱架形状控制张拉过程中观测结构外形及挠度，根据结构变形趋势分析内力关系，确定张拉内力的谢整值。(3)各阶段相邻杆件的内力应在安全范围内在安装就位、张拉、调节、使用等各阶段应保证其它杆件的安全。7.1、 拉索应力测试(1)测试内容拉索有效预应力的建立，包括下悬索拉索自身张拉应力变化、腹索索力的变化，以及其它钢结构构件的内力影响。(2)测试方法拉索张拉力控制主要采用张拉设备的油压表监控，并辅以电阻应变片法、频率法(传感器附着在拉索上，以人力激振或环境随机振动测震)等对拉索及其它

15、钢结构的应力进行监测。其中电阻应变片法,采用电阻应变片,应用温度补偿,每个构件取一个威面(四个测点)贴片，张拉前读初读数，一直测试至全部张拉结束。7.2、 拉*测试仪器选界索力测试采用智能弦式数码压力传感器.该仪器具仃高灵敏度、高精度、高科定性的特点，适用于长期观测。压力传感器内置智能芯片，数字检测，信号长距离传输不失其，抗干扰能力强。内置存储芯片，具有智能记忆功能，出厂时已将传感器型号、编号、标定系数永久存储在传感器中，并可在测量时自动保存600次所需要的测出参数如测证时间、测点温度、压力值、零点参数及温度修正值等。测试时既可直接测试压力值，又可显示振动频率。测员次数1次/秒,测量:直观、简

16、便、快捷,内置温度传感器，测量过程中自动进行温度修正，剔除温度对测址值的影响.灵敏度达到01.kX,超载率50%.其次，本工程还配以千斤顶油压表测试、频率法测试等方法对索力进行测试。7.3、 测试影响因素分析按照设计要求，设计院提供的每个施工节段的相应标高和其它变形值、索力，一般是基于某种标准气温下的设计值，而大型结构往往跨季节、跨昼夜施工。温度变化，特别是日照温差的变化对于结构变形的影响是更杂的，将温差变化所引起的结构变形从实测变形值中分离出来相当困难，根据实际经脸，温度影响可以分为两种：一种是昼夜温差的影响，另一种是季节温差的影响。无论是昼夜温差还是季节温差对钢屋盖变形控制均有较大影响。为

17、此，测试时机选择在一定的温度范用内（具体温度根据安装时间确定），力求将温度、日照对施工控制的影响降低到最小限度。另外，考虑到测量过程中仪器及人为误差的原因，测试结果将会出现误差，很难做到设法院给出的标准值，为此，需要设诏院提供一个索力偏差的允许值。8、*WX根据现场情况，将屋面分为5个滑移单元进行分单元滑移.屋面桁架在高空组装完5幅后，即五组桁架组成一个滑移单元，然后一次性将此滑移单元滑移到桁架的设计位置，如此反发,直至全部桁架滑移完成。在混凝土柱的两侧（沿滑移方向）增加预埋件，用以连接滑移梁，埋件的规格根据滑移梁在滑移过程中的受力大小确定，埋件详图见滑移梁埋件详图讥滑移梁与预埋件焊接固定，焊

18、接形式采用单面坡口焊，节点详图见下图23。8.1.2、滑移梁的计算与安装（1）滑移梁的计算根据滑移施工的需要，需在3/0A轴、A轴、E轴、G轴、J轴设置通长的滑移梁，最大的跨桁架单垂为UO吨,加上屋面大条、拉索等构件,作用在轨道上的够向力最大为201：滑移梁拟采用焊接Ii型钢，规格为：600X400X2030mm,钢材为Q235B,为K形坡口焊。滑移梁计算如下：计算假定假定轨道梁在两根柱之间为简支梁，选择最大的滑动支座荷载为外加荷载.荷载最大值为20t,按照荷载作用在跨中截面时为最不利位置进行计算.荷载及弯矩最大弯矩标准值:M.=4x20x9.8x12+10.034S7.89.81.2122=

19、645.45(JV./?)48最大剪力设计值：F=1.41.1x20x9.8+1.2x0.0348x7.8x9,8x1.2x12/2=324.82(WV)最大弯矩设计值：jWf=1.41.1.209.81.2+1.2x0.03487.89.81.2122=974.47(JbV./)其中，1.4为活我分项系数，1.2为恒栽分项系数，IJ为动力放大系数。第二个1.2为考虑横肋板自重的放大系数。截面几何特征A=34800“/儿=540”.IX=2.2140用加M=7.379X1.O=4.149x101加.*截面验算a、抗当强度计算97447XIO6=125.8(N/mn2);满足抗剪承载力要求。b、

20、局部承压强度计算=Sy=46.4(Nim2)f=205(NInm2)tjz20x(200+150)满足局部承压要求。c、折算应力计算图中P点为折算应力最大点。M、974.47I(Tx2701.1.tf1.3下力=2214xd=U886(W)Cye=46.4(f/mm2)SP=4(X)30285=3.42IO6ttun=25.09(Amw2)VSr324.83,10,3.42IO672.214x10X20yj,+-1.,+3r=116.38(N/nun)f=1.1.205(V/mn)满足折.算应力要求。d、整体稳定验算C=Jf1.=12000x30=bji400x600-4=0.73+0.18J=1.O4320Arh,f,2354320现OOX600J1z125.O73O,1,co外也不补忖凉川7=丽京而,中F疏AE8%=1.07-=0.8626-=mg。=153.14(N/nun2)=2O5(N/nun2)t)V0.8627.379IOft满足整体稳定要求。、挠度验算w-+=17.4()专+40=+40=68(”)=侬”心包=坨=151512.67(WO