土木工程专业毕业设计(论文)整体式单向板助梁楼板结构设计与施工组织.doc
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1、整体式单向板助梁楼板结构设计与施工组织摘 要本论文按照GB50010-2002规范,研究了整体式单向板肋梁楼板结构设计与施工组织的工程技术应用问题,结合工程项目的实际情况,遵循安全、适用、耐久及经济合理的结构设计原则,完成了结构设计方案、结构计算方法和计算实例及施工技术和施工组织方面的设计工作,以肋梁楼板作为分项工程,从结构设计和现场施工的具体工程措施进行了全面的探讨,强调了技术标准在项目实施全过程中的统一性和专业系统化的技术工作。关键词:肋梁楼板;结构设计;施工组织 1 整体式单向板肋梁楼板结构概述1.1 整体式单向板肋梁楼板结构的定义定义:肋形楼板一般由板、次梁、主梁组成,每一区格板一般四
2、边均有梁或墙支承,形成四边支承板。板上的荷载通过板的弯剪传到四边支承的构件上。当区格板的长边L2与短边L1之比较大时,沿短边方向传递的荷载增大,沿长边方向传递的荷载减小。因此,当长短边比例超过一定数值时,可近似地认为作用在区格板上的荷载均通过沿短边方向的受弯作用传到长边支座上。在设计中仅考虑在短边方向的受弯,对于长向的受弯只作局部的构造处理,这种板叫做“单向板”。为了设计上的便利,对于四边均有支承的板,通常取L2/L12按单向板设计,L2/L12按双向板设计。(L2为长边、L1为短边)1.2 整体式单向板肋梁楼板结构的优缺点优缺点:钢筋混凝土结构除了能较合理地应用钢筋和混凝土这两种材料的性能外
3、,还有下列的一些优点:(1)就地取材在钢筋混凝土结构的组成材料中,钢筋和水泥需要工厂生产,但它们的需要量相比之下较少。用量较大的石子和砂往往容易就地取材,有条件的地方还可以将工业废料制成人工骨料应用,这对材料的供应、运输和结构的造价提供了有利的条件。(2)节约钢材钢筋混凝土结构合理的应用了材料的性能,在一般情况下可以代替钢结构,从而能节约钢材、降低造价。(3)耐久性混凝土的强度是随龄期增长的,钢筋被混凝土保护着又不致锈蚀,所以钢筋混凝土结构耐久性好。若处于侵蚀性的环境时,可以适当选用水泥品种,妥善处理,也能满足工程要求。(4)保养费省钢筋混凝土结构很少需要维修,不象钢结构和木结构需要经常的保养
4、。(5)耐火性比起容易燃烧的的木结构和导热快且抗高温性能不十分强的钢结构来,钢筋混凝土结构的耐火性是很好的。因为混凝土是不良热导体,遭到火灾时,混凝土起隔热作用,使钢筋不致达到或不致很快达到降低其强度的温度。经验表明,虽然经受了较长时间的燃烧,混凝土常常只损及表面。对承受高温作用的结构,还可应用耐热混凝土。(6)可模性因为新拌和而未凝固的混凝土是可塑的,故可以按照不同模板的尺寸和式样浇筑成设计所需要的构件。(7)刚度大、整体性好钢筋混凝土结构刚度较大,对现浇式钢筋混凝土结构而言其整体性尤其好,宜用于变形要求小的建筑,也适用于抗震、抗暴结构。(8)传声性小与钢、木结构相比,钢筋混凝土结构的传声、
5、隔声性能相对较好。但是,钢筋混凝土结构也有不少缺点和不足之处:(1)自重大在承受同样荷重的情况下,钢筋混凝土构件的自重往往比钢结构构件大得很多,这对材料的消耗、建造较高的房屋以及抗震等等都是不利的。但也有不少措施可以用于减轻自重,例如:采用轻骨料制成的轻质混凝土;采用受力性能好且又能减轻自重的构件型式,如空心板、槽形板、薄腹梁、空间薄壁结构等;还可以采用预应力混凝土结构,应用高强材料达到缩小构件截面尺寸,从而减轻自重。(2)抗裂性能差由于混凝土抗拉强度低,所以钢筋混凝土构件在使用阶段往往免不了带有裂缝。当然,要是采用预应力混凝土就可以有效地提高构件的抗裂性。(3)施工的季节性在严寒地区冬季施工
6、,混凝土浇筑后可能冻坏,这时可采用预制装配式结构、也可在混凝土中掺加化学拌合剂加速凝结增加热量防止冻结、还可以采用保温措施。在酷热地区或雨季施工,可采用防护措施,控制水灰比、加强保养、或采用预制装配式结构。(4)费工多、费模板、现场施工期长特别是现浇式钢筋混凝土结构,更具有这些缺点,还需要养护期。1.3 整体式单向板肋梁楼板结构的设计思路(1)结构平面布置单向板肋梁楼板的结构布置一般取决于建筑功能要求,在结构上应力求简单、整齐、经济适用。柱网尽量布置成长方形或正方形。主梁有沿横向和纵向两种布置方案。前者抵抗水平荷载的侧向刚度较大,主、次梁和柱可构成较刚性体系,因而房屋整体刚度好。此外,由于主梁
7、与外墙面垂直,可开较大的窗口,对室内采光有利。后者适用于横向柱距大于纵向柱距较多时,或房屋有集中通风要求的情况,因主梁沿纵向布置,可使房屋层高降低,但房屋横向刚度较差,而且常用于次梁支承在窗过梁上,而限制了窗洞的高度。在楼板结构布置中,通常有这样一句话,叫做“短主梁,长次梁”。(2)经济效果从经济效果考虑,因次梁的间距决定了板的跨度,而楼板中板的混凝土用量占整个楼板混凝土用量的5070%。因此,为了尽可能减少板厚,一般板的跨度为1.72.7m,次梁跨度为47m,主梁跨度为58m。柱网及梁格的布置除考虑上述因素外,梁格布置应尽可能是等跨的,且最好边跨比中间跨稍小(约在10%以内),因边跨弯矩较中
8、间跨大些;在主梁跨间的次梁根数宜多于一根,以使主梁弯矩变化较为平缓,对梁的工作较为有利。2 整体式单向板肋梁楼板结构设计案例(1)工程概况北京市昌平区科技园区某住宅小区,设计使用年限为50年,住宅小区楼板采用整体式钢筋混凝土结构,即整体式单向板肋梁楼板。(2)设计资料楼板结构平面尺寸如图2.1所示:图2.1 楼板平面图墙厚370mm,内设钢筋混凝土柱,其截面尺寸为400mm400mm。楼板做法详图及荷载图2.2 楼板做法详图楼面均布活荷载标准值为: 6kN/m2楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面, = 20kN/m3,板底及梁用20mm厚混合砂浆天棚抹底, = 17kN/m3楼盖自重即为钢筋混凝
9、土容重, = 25kN/m3恒载分项系数1.2;活荷载分项系数为1.3(因住宅小区楼板楼面活荷载标准值大于4kN/m2)材料选用混凝土:C25钢 筋:梁中受力纵筋采用HRB335级钢筋;板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235级。2.1 结构平面布置,板、次梁、主梁截面尺寸选定2.1.1 确定楼板结构平面布置(1)单向板一般的跨度 1.72.7m,取2.2m;(2)次梁跨度为 47m,取6.6m;(3)主梁跨度为 58m,取6.6m;如图2.3:图2.3 楼板结构平面布置图2.1.2 构件截面尺寸选择按不需作挠度验算的条件考虑:板:h=L/40=2200/40=55m, 此值小于房屋楼面最小厚
10、度80mm的构造要求,取板厚h=80mm;次梁:截面高度h=(1/181/12)L=6600/186600/12=367550,取h=500mm,截面宽度 b=(1/21/3)h=250167mm,取b=220mm,主梁:截面高度 h=(1/141/8)L=471825mm,取h=700mm; 截面宽度 b=(1/21/3)h=350233mm,取b=300mm;柱:bh=4004002.2 板、次梁、主梁的荷载计算,内力计算2.2.1 板的设计(按内力塑性重分布方法计算)(1)荷载20mm水泥砂浆抹面; 1.2200.021=0.48kN/m80mm钢筋混凝土板: 1.2250.081=2.
11、40kN/m;20mm厚混合砂浆天棚: 1.2170.021=0.408kN/m;恒载设计值 : g=3.288kN/m;活荷载设计值: q=1.361=7.80kN/m;总荷载: gq=11.088kN/m;(2)计算简图次梁截面bh=220500计算跨度:如图(a)图2.4 计算简图边跨: L=L01+h/2=2.2-0.12-0.22/2+0.08/2=2.01m中跨: L=L0=2.2-0.22=1.98m边跨与中间跨的计算跨度相差:(2.01-1.98)/1.98100%=1.5%10%,且跨数大于5跨,可近似按五跨的等跨连续板的内力系数计算内力。取1m宽板带进行计算,其计算简图如2
12、.4图(b)(3)内力计算各截面的弯矩计算见表2.1:表2.1 各截面的弯矩计算截面边跨中(1)第一支座(B)中间跨中(2)中间支座(c)弯矩系数+1/11-1/14+1/16-1/16M=a(g+q) L2(kN.m)(1.1)1/1111.088 1.972 =3.91-1/1411.088 1.972 = -3.071/1611.088 1.972 = 2.69-1/1611.088 1.972= -2.692.2.2次梁设计(按内力塑性重分布方法计算)(1)荷载由板传来 3.2882.27.23kN/m次梁自重 1.2250.22(0.50.08)=2.772 kN/m梁侧抹水泥砂浆
13、1.217(0.50.08)2 0.02=0.343kg/m恒载设计值g, g= 10.345kN/m活载设计值q, q=1.36.02.2=17.16kN/m总荷载 g+q, g+q=27.505 kN/m(2)计算简图次梁截面:220500计算跨度:边跨: LL01+a1/2=6.3300.24/26.45m L1.025L02=1.0256.3306.488m, 取L6.45m中跨: LL0=6.60.306.30m边跨与中跨的计算跨度相差:(6.456.30)/6.30100%2.38%10%,故可按五跨的等跨连体梁的内力系数计算内力,计算简图如下:图2.5 计算简图(3)内力计算表2
14、.2 次梁弯矩计算表截面边跨中(1)第一支座(B)中间跨中(2、3)中间支座弯矩系数a1/11-1/111/16-1/16M=a(g+q)L2(kN.M) (1.1)1/1127.505 6.452 =104.03-1/1127.505 6.452 = -104.031/1627.505 6.32 =68.23-1/1627.5056.32 = -68.23表2.3 次梁剪力计算截面边支座第一内支座(左)第一内支座中间支座剪力系数0.40.60.50.5V=(g+q)L0(kN)(1.2)0.427.505 6.45 =70.960.627.5056.3=103.970.527.5056.3
15、=86.640.527.5056.3 =86.642.2.3主梁设计(按弹性理论计算)(1)为简化起见,主梁自重及梁侧抹灰折算为集中荷载由次梁传来荷载: 10.3456.6=68.28kN主梁自重: 1.2250.3(0.7-0.08) 2.2=12.28kN梁侧面抹混合砂浆: 1.217(0.7-0.08) 20.022.2=1.22 kN恒载设计值G 81.78kN活载设计值Q 17.166.6=113.26kN总荷载 G+Q 195.04kN(2)计算简图柱截面尺寸为400400mm计算跨度边跨: L=L01+a/2+a1/2=6.6-0.12-0.2+0.4/2+0.37/2=6.66
16、5m L=1.025L01a/2=1.025(6.6-0.12-0.4/2)+0.4/2=6.637m 取L=6.637m中跨: L=L0+a=6.6m边跨与中跨的计算跨度跨度相差:6.637-6.6/6.6=0.56%10%,计算时可按三跨连续弯矩及剪力系数进行计算,计算简图如下图2.6:图2.6 计算简图表2.4 内力计算表荷载及内力图(单位:弯矩kNm;剪力kN )内力计算M1=KGL=0.24481.786.637=132.44kNmMB=KGL=-0.26781.78(6.637+6.6)1/2=-144.52 kNmM2=KGL=0.06781.786.6 =36.16kNmMa=
17、G.a-2/3 MB=81.782.2-2/3144.52=83.57kNmVA=K1G=0.73381.78=59.94kNV1右=VA-G=59.94-81.74=-21.8kNVB左=K1G=-1.26781.78=103.62kNVB右=K1G=1.081.78=81.78kNV2左=0表2.4 内力计算表 (续表1)荷载及内力图(单位:弯矩kNm;剪力kN )内力计算M1=0.289113.266.637=217.24kNmMB=-0.133113.26(6.637+6.6)1/2 =-99.7kNmM2 =-99.70kNmMa=113.262.2-2/399.7=182.71kN
18、mVA=0.866113.26=98.08kNV1右=98.08-113.26=-15.18kNVB左=-1.134113.26=-128.44kNVB右=0表2.4 内力计算表 (续表2)荷载及内力图(单位:弯矩kNm;剪力kN )内力计算M1=-0.044113.266.637=-33.08kNmMB=-0.133113.26(6.637+6.6)1/2 =-99.70kNmM2=0.2113.266.6=149.50kNmMa=2/3 MB=2/3-99.7=-66.47 kNmVA=-0.133113.26=-15.06kNV1右= VB左=-15.06kNVB右=1.0113.26=
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