商住楼施工电梯卸料平台施工方案浙江.doc

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1、目 录一、 编制依据2二、 工程概况2三、 材料选用3四、 落地架的搭设4五、 外架的保养和拆除5六、 安全保证措施5七、 落地平台架计算书6施工电梯卸料平台施工方案一、编制依据：1）、某某商住楼工程设计图纸；2）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）3)、建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 4)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)5）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）6）、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）7）、钢结构设计规范（GB50017-2003）8）、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)等规范编制二

2、、工程概况某某商住楼工程（以下简称本工程）位于某某镇人民路D地块，场地东南为人民路，东北为迎港路，西北为龙宁路。用地面积约18072.20m2,总建筑面积75796.75 m2。地下室一层连成整体，建筑面积13497.54m2，地上6幢，其中1#楼30层，建筑高度91.2m，2#楼30层，建筑高度91.2m，3#楼24层，建筑高度99.38m，4#楼30层，建筑高度91.2m，5#楼30层，建筑高度93.85m，6#楼28层，建筑高度86.65m。钻孔灌注桩基础考虑工程特点及施工的实际情况，采用下列搭设方案： 1、1#楼：一层层高4.2m，标准层层高3m，总高度91.2m。12层以下（标高-1

3、.45-34.2m）采用落地式平台架（设双立杆18 m），落地架体35.65m；12层以上采用每四、五层一悬挑平台架，共设4挑架体，每挑架体12 m、15m高，悬挑槽钢分别布置在：12层（标高34.2m）、17层（标高49.2m）、21层（标高61.2m）、26层（标高76.2m）处。2、2#、4#楼：一层层高4.2m，标准层层高3m，总高度91.2m。12层以下（标高-1.45-34.2m）采用落地式平台架（设双立杆18 m），落地架体35.65m；12层以上采用每四、五层一悬挑平台架，共设4挑架体，每挑架体12m 15m高，悬挑槽钢分别布置在： 12层（标高34.2m）、17层（标高49.

4、2m）、22层（标高64.2m）、27层（标高79.2m）处。3、3#楼：一层层高4.2m，标准层层高4.19m总高度99.38m。10层以下(标高-1.45-36.53m)采用落地式平台架（设双立杆18 m），落地架体高度37.98m，10层以上采用每4层一悬挑平台架，共设4挑架体，每挑架体16.76m，悬挑槽钢分别布置在：10层（标高36.53m）、14层（标高53.29m）、18层（标高70.05m）、22层（标高86.81m）。4、5#楼：一二层层高5m，标准层层高3m，总高度93.85m。11层以下(标高-1.45-33.85m)采用落地式平台架（设双立杆18 m），落地架体高度35

5、.3m，11层以上采用每四、五层一悬挑平台架，共设4挑架体，每挑架体12 m 、15m高，悬挑槽钢分别布置在： 11层（标高33.85m）、16层（标高48.85m）、21层（标高63.85m）、26层（标高78.85m）处。5、6#楼：一二层层高5m，标准层层高3m，总高度86.65m。11层以下(标高-1.45-32.65m)采用落地式平台架（设双立杆18 m），落地架体高度34.1m，11层以上采用每4层或5层一悬挑平台架，共设4挑架体，每挑架体12m、15m高，悬挑槽钢分别布置在： 11层（标高32.65m）、15层（标高44.65m）、20层（标高59.65m）、25层（标高74.6

6、5m）处。2、材料选用：2.1 钢管外径48mm，壁厚3.5mm，长度36m（立杆）和11.5m（小横杆）。要求：钢管平直、无弯曲、无锈蚀、无裂纹、无变形、长短尺寸管壁厚薄符合要求。2.2 a16槽钢长度3m4.5m（悬挑架）。要求：槽钢规格尺寸符合要求、无裂纹、平直、无弯曲。2.3 密目网 1.8m6m要求：尺寸到位、无破孔、边筋牢固，有合格证。2.4 40厚松木板 要求：木板密实。3、落地架的搭设3.1 落地架的布置采用落地式双排全封闭扣件式钢管平台架，内外立杆立于地下室顶板上，地下室顶板厚250，砼C30。搭设时应做到立杆竖直，成一直线，内外立杆对直，横楞里端离结构外边线20cm，如大于

7、20cm须铺设站人片。横楞两端伸出牵杆外边15cm，保持一致，不得长短，以防止横楞受荷弯曲变形滑脱等。大横杆的搭设应水平，接头相互错开，不宜把同一排大横杆接头布置在一个纵距内，上下大横杆见接头也应错开至少1.5m。与墙体的拉接点布置：用短钢管埋入砼梁内30cm，每层预埋6个，其中2个用短钢管与钢筋焊接，与架体成45度八字形预埋。3.2 落地架的注意事项：3.2.1钢管外架拉接点必须刚性连接，即预埋钢筋与钢管焊接后的外露长度应尽量小。3.2.2 脚手架外侧设置剪刀撑，有脚手架端头开始按水平距离不超过9m设置一排剪刀撑，剪刀撑杆件与地面成45。60。角，自上而下、左右连续设置。设置时与其它杆件的交

8、叉点应相互连接（绑扎），并应延伸到顶部大横杆以上。3.2.3脚手架两侧用毛竹脚手片封闭，高度1.8m，并用不细于18#铅丝双股并联绑扎4点以上，要求绑扎牢固，交接处平整，无探头板。3.2.4杆件搭接：立杆必须采用对接，大横杆也用对接。4、悬挑架方法及要求：4.1 悬挑架的布置外架采用双排扣件式钢管脚手架，悬挑梁采用16槽钢，平面布置方法同底层落地架，卸料平台内外侧均设置安全门，用25253方钢制作，栏杆门高1.8m，宽每扇700，方钢间距120。卸料平台面用40厚松木板满铺。为力求环境美观:搭设架子前应进行钢管的保养、除锈,并统一涂成黄色，安全防护门用红白相间油漆涂刷。4.2 悬挑架的塔设的要

9、求：扣件式钢管脚用架，塔设应做到：横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。首先是预埋工程，16钢筋的预埋必须保证伸入钢筋砼梁内的长度250300mm，距梁边间距不大于100mm，预埋点间间距均匀一致 。16卡环预埋时应绑扎牢固，确保浇筑后砼面上高度大于150mm。16槽钢在施工前应进行检查，确保平直，无锈痕，无裂缝后才能投入使用。斜杆钢管与挑梁焊接应满足hf=6mm 的满焊要求，焊缝饱满无气泡，无凹凸。两斜杆净间距应控制在2030mm。5、外架的保养和拆除在施工进程中应经常检查脚手架整体和局部的垂直偏差、各夹扣件的涂油和紧固，脚手片是否有松动

10、、悬挂，与建筑物的连接是否齐全完好，悬挑梁是否有弯曲等，如发现问题应及时处理。脚手架的拆除应遵循自上而下，先装后拆，后装先拆的原则。拆除顺序为：安全网挡脚板脚手板扶手剪力撑搁栅大横杆小横杆主柱。底部悬挑梁的拆除待下部架体支好后再拆，以保证施工人员的安全。6、安全保证措施6.1 架体搭设人员、电焊人员必须经国家现行标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工、电焊工。6.2 搭设人员必须戴 好安全帽，正确使用好个人防护用品。6.3 凡未经安全教育，有高血压、心脏病以及不适应高处作业人员一律不准登高作业。6.4 对搭设人员、电焊人员以及电气安装人员分别进行安全技术交底，交底内容应有针对

11、性。6.5 搭设时划出安全区、设警戒标志，并有专人负责看管。6.6 对钢管扣件等配件进行验收，不合格不使用。6.7 外架搭设完毕，须经验收合格后，方可挂牌使用。6.8 现场派人每天检查架体的饶度、沉降及变形情况，发现问题立即挂醒目红牌停用，待解决后方可使用。钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483.5脚手架搭设高度H(m)37.98脚手架沿纵向搭设长度L(m)3.8立杆步距h(m)1.5立杆纵距或跨距la(m)1.4立杆横距lb(m)1内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)18双立杆受力不均匀系数KS0.6二

12、、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj3结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区浙江温州市安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.35风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.2，0.9，0.74风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立

13、杆稳定性)0.53，0.4，0.32 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)横杆弹性模量E(N/mm2)横杆截面抵抗矩W(mm3)5080纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.038+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.038+0.351/(2+1)+1.431/(2+1)=1.59kN/m 正常使用极限状态 q=(0.038+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.038+0.351/(2+1)+31

14、/(2+1)=1.16kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.591.42=0.31kNm =Mmax/W=0.31106/5080=61.2N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.1614004/(100121900)=1.196mm max1.196mmminla/150，10min1400/150，109.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.591.4=2.44kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.16

15、1.4=1.78kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.44kN q=1.20.038=0.046kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.78kN q=0.038kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.81106/5080=159.73N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max2.52mmminlb/150，10min1000/150，106.67mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.47kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆

16、连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.44/2=1.22kNRc=0.858=6.8kN 横向水平杆：Rmax=2.47kNRc=0.858=6.8kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H37.98双立杆计算高度H118脚手架钢管类型483.5每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.038/h)(H-H1)=(0.129+1.42/20.038/1.5)(37.98-18)=3.29kN 单内立杆：NG1k=3.29kN 双外立杆

17、：NG1k=(gk+0.038+lan/20.038/h)H1=(0.129+0.038+1.42/20.038/1.5)18=3.66kN 双内立杆：NGS1k=3.66kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H-H1)/h+1)lalbGkjb1/2/2=(37.98-18)/1.5+1)1.410.351/2/2=1.75kN 单内立杆：NG2k1=1.75kN 双外立杆：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/2/2=18/1.51.410.351/2/2=1.47kN 双内立杆：NGS2k1=1.47kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG

18、2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb1/2=(37.98-18)/1.5+1)1.40.171/2=1.7kN 双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=18/1.51.40.171/2=1.43kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmwla(H-H1)=0.011.4(37.98-18)=0.28kN 双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.418=0.25kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.75+1.7+0.28=3.74kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.75kN

19、 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.47+1.43+0.25=3.15kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=1.47kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.41(33)/2=6.3kN 内立杆：NQ1k=6.3kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.29+3.74)+ 0.91.46.3=16.38kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.29+1.75)+ 0.91.46.3=14kN 双外立杆

20、：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.66+3.15)+ 0.91.46.3=16.11kN 双内立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.66+1.47)+ 0.91.46.3=14.09kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H37.98双立杆计算高度H118双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)489连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=1

21、1.51.5=2.25m 长细比=l0/i=2.25103/15.8=142.41210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.5=2.6m 长细比=l0/i=2.6103/15.8=164.48 查规范表A得，=0.262 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)=(1.2(3.29+3.74)+1.46.3)=17.26kN 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(3.66+3.15)+17.26=25.43kN =N/(A)=17257

22、.8/(0.262489)=134.7N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ =KSNS/(A)=0.625427.79/(0.262489)=119.08N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)=(1.2(3.29+3.74)+0.91.46.3)=16.38kN 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(3.66+3.15)+16.38=24.55kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.41.41.52/10=0.16

23、kNm =N/(A)+ Mw/W=16375.8/(0.262489)+.27/5080=158.82N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.321.41.52/10=0.13kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(24545.79/(0.262489)+.56/5080)=130.18N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙

24、件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 Nlw=1.4k2h2la=1.40.5321.521.4=6.2kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.2+3)103/(0.99489)=18.97N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.2+3=9.2kN0.8512=10.2kN 满足要求！型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算一、脚手架参数脚手架搭设

25、方式双排脚手架脚手架钢管类型483.5脚手架搭设高度H(m)15脚手架沿纵向搭设长度L(m)3.8立杆步距h(m)1.5立杆纵距或跨距la(m)1.3立杆横距lb(m)0.9横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手

26、架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区浙江温州市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.35风荷载体型系数s1.13风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.25，1.03风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.5，0.41 计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)横杆弹性模量E(N/mm2)横杆截面抵抗矩W(mm3)5080纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.038+Gkjbla/(n+1)+

27、1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.038+0.351.3/(2+1)+1.431.3/(2+1)=2.05kN/m 正常使用极限状态 q=(0.038+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.038+0.351.3/(2+1)+31.3/(2+1)=1.49kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.050.92/8，2.050.152/2=0.21kNm =Mmax/W=0.21106/5080=40.82N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI

28、)=max51.499004/(384121900)，1.491504/(8121900)=0.507mm max0.507mmminlb/150，10min900/150，106mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.05(0.9+0.15)2/(20.9)=1.25kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.49(0.9+0.15)2/(20.9)=0.91kN四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.25kN q=1.20.038=0.046kN/m 正常使用极限状态 由上节可

29、知F1=Rmax=0.91kN q=0.038kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.44106/5080=86.53N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.542mmminla/150，10min1300/150，108.67mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.9kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=1.25kNRc=0.98=7.2kN 纵向水平杆：Rmax=2.9kNRc=0.9

30、8=7.2kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H15脚手架钢管类型483.5每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.038/h)H=(0.12+(0.9+0.15)2/20.038/1.5)15=2.2kN 单内立杆：NG1k=2.2kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/2/2=(15/1.5+1)1.3(0.9+0.15)0.351/2/2=1.31kN 单内立杆：NG2k1=1.31kN 3、栏杆与挡

31、脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(15/1.5+1)1.30.171/2=1.22kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.315=0.2kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.31+1.22+0.2=2.72kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.31kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.3(0.9+0.15)(13)/2=2.05kN 内立杆：NQ1k=2.05kN 组合风荷载作用下

32、单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.2+2.72)+ 0.91.42.05=8.49kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.2+1.31)+ 0.91.42.05=6.8kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H15立杆截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)489连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.5=2.25m 长细比=l0/i=2.25103/15.8=14

33、2.41210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.5=2.6m 长细比=l0/i=2.6103/15.8=164.48 查规范表A得，=0.262 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.2+2.72)+1.42.05=8.78kN =N/(A)=8779.51/(0.262489)=68.53N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.2+2.72)+0.

34、91.42.05=8.49kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.411.31.52/10=0.15kNm =N/(A)+ Mw/W=8492.87/(0.262489)+.02/5080=95.78N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4

35、k2h2la=1.40.521.521.3=5.41kN 长细比=l0/i=600/15.8=37.97，查规范表A.0.6得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.41+3)103/(0.9489)=19.04N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=5.41+3=8.41kN0.912=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1300主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1350主梁外锚

36、固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2000梁/楼板混凝土强度等级C25二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉115033001050否 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)18.78300130028.7812001300 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型槽钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16a号槽钢主梁截面积A(cm2)21.95主梁截面惯性矩Ix(cm4)866.2

37、主梁截面抵抗矩Wx(cm3)108.3主梁自重标准值gk(kN/m)0.172主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2) q=1.2gk=1.20.172=0.21kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.78/1=8.78kN 第2排：F2=F2/nz=8.78/1=8.78kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=13.35106/=123.25N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=17.841000631602-(

38、63-6.5)1402/(86.5)=20.02N/mm2 max=20.02N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=10.36mm=2lx/250=21350/250=10.8mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-6.46kN,R2=24.73kN四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=13.35106/(1.05108.3103)+0103/2195=117.38N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体

39、稳定系数，按照下式计算： b=(570tb/lh)(235/fy)=570 1063 235 /(2700160235)=0.83 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.73。 = Mmax/(bWx)=13.35106/(0.73108.3103)=168.66N/mm2f=215N/mm2 符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2000梁/楼板混凝土强度等级C25压环钢筋1压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力：N/2 =3.23kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=6.46103/(3.14162)=8.04N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！