电厂锅炉管系事故案例.ppt

《电厂锅炉管系事故案例.ppt》由会员分享，可在线阅读，更多相关《电厂锅炉管系事故案例.ppt（52页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、电厂锅炉管系事故案例,一.制造、基建及调试阶段发生的事故，共介绍四例二.机组投入商业运行后发生的事故，共介绍十二例,廿世纪八十年代以来，全国电业安全形势不容乐观。在锅炉、压力容器和管系范畴内发生了不少起严重事故，如结焦、塌焦、除氧器爆破、主汽管和炉外管频繁爆破，还有锅炉断水烧干锅和安全门拒动等。上述事故导致厂房、设备严重损坏并人身伤亡。廿世纪末、廿一世纪初炉外管道和支吊架事故更呈上升趋势。上述典型事故案例供参考、借鉴，以吸取事故教训，举一反三，采取措施，防止同类事故重演，确保电网安全可靠运行。,第一节制造、基建及调试阶段案例一,引进美国CE技术的控制循环汽包炉（600 MW），配置三台锅水循环

2、泵。电机线圈允许承受的最高额定跳闸温度为65（承受的极限温度为120）。,平圩电厂 锅水循环泵电动机线圈烫损事故两例,基建事故案例一 平圩电厂炉水循环泵事故,冷却要求：启动初期，用低温除盐水冷却。压力升至2 MPa后，切换为自身闭式循环。冷却水经过冷却进入电动机腔室，升压后对线圈进行闭式循环冷却。冷却水升压泵的作用是使电动机腔室内的压力能略高于泵体内压力。正常时高温水不会窜至电机腔室内(45)。设备及系统布置见图。,制造、基建及调试阶段案例一,事故概况例一：#1号炉启动调试阶段，过滤器前后压差超过额定值，更换了过滤器滤芯，但未更换端盖钢制垫片。在校验锅炉安全阀时，锅筒内压力升高，导致过滤器端盖

3、法兰泄漏，随即该泵电动机线圈温度突升，线圈烫损。例二：#2号炉投用初，冷却水系统管道上胀管式压力表铜制胀管破裂漏水，造成电动机线圈烫损。,制造、基建及调试阶段案例一,原因分析冷却水系统某一部件发生泄漏，则冷却水系统内除水量减少外，其压力亦会随之下降；当电动机腔室内冷却水压力小于泵体锅水压力时，高温锅水即会窜入电动机腔室，线圈温度瞬间就会升高，直至线圈烫损，绝缘破坏。预防措施凡经拆卸过的钢制齿形垫一律不能重新使用。将易发生泄漏的胀管式压力表更换成可靠的隔膜式压力表。*烫损后，电机修理费要近百万元人民币（多为英国泰勒泵和德国KSB泵）,制造、基建及调试阶段案例二,冲管目的：去除炉管内表面氧化物及杂

4、物，清洁炉管，保护汽机。冲管要求：温度要变化、冲管系数1、靶板上不允许有0.8mm的点；此外，0.2 0.mm的点点，0.2mm的点不计。冲管方式：稳压直流炉（以利水动力分配）、降压汽包炉，要保持水位。冲管方法：现多采用一、二次系统串联直接冲洗，其可防再热器干烧，节约能源，缩短冲管时间。冲管时，再热器入口要加集粒器，以收集杂物。300600MW机组冲管费用约100万元左右。,吴泾电厂八期工程蒸汽吹管时损坏再热器水压试验专用门事故,制造、基建及调试阶段案例二,概况 两台600 MW亚临界发电机组，低再入口两侧设计配置两只永久性再热器水压专用门。水压试验时关闭，吹管和运行前开启(手动板式逆止门)。

5、系统 一、二次汽系统串联直接吹洗,基建事故案例二 吴泾电厂吹管事故,事故情况 2000年3月，第一台锅炉吹管。吹管后发现右侧门传动装置与阀体断开脱落，板式门芯因失去锁定力顺气流方向处于开启位置，有了通路，压差降低，另一门仍处于关闭状态未受损。,制造、基建及调试阶段案例二,原因分析 施工单位在再热器水压前手动关闭两只专用门，吹管前无人去操作，故仍处于关闭状态。吹管时，由于蒸汽的冲动力大于阀门传动装置的自锁力，传动装置与门芯脱开，导致门芯自行开启。吹管时发现异常后，试运转指挥组决定将另一只门开启后继续吹管，此乃边界问题分工不明确所造成（吹管属于分系统调试，是安装方负责还是运行调试方负责未明确）对策

6、 明确职责，建立、制定各类操作卡，逐条检查，逐项操作。,制造、基建及调试阶段案例三,华能上海石洞口二厂超临界进口锅炉集箱存在的严重的制造焊接缺陷为两台600 MW超临界机组，锅炉由CESULZER公司供货，部分设备返包国内制造。其主要参数为过热器出口压力25.4 MPa，温度为541/569。89、90年经安装前安全性能检验，两台炉共有50只集箱的短管角焊缝存在严重的焊接缺陷，包括裂纹、未焊透、密集型气孔、夹杂物及焊缝和热影响区硬度偏高。经统计，No.1炉返修率高达80%左右；No.2炉则为30%左右。分别在国内外进行了返修。返修的主要技术关键除焊接工艺之外，还在于预热、焊后热处理工艺和变形的

7、控制。返修后，焊缝经100%UT、MT或PT以及硬度检验，均一次合格。上述问题证实了进行安全性能检验、把好全过程管理第一关，即制造质量关的重要性。,制造、基建及调试阶段案例四,北仑发电厂NO.2炉因基建阶段在高温过热器管内遗留螺栓造成连续二次爆管事故 机组额定出力为600 MW，由加拿大B&W公司制造。96年连续两次发现高温末级过热器泄漏，检查发现二次爆破在相同部位。割管后用内窥镜检查发现管内有一只M16100的螺栓。事故暴露的问题：制造与安装验收把关不严，未认真通球，以致把该螺栓遗留在管内，导致管内蒸汽通流面积减少，使过热蒸汽得不到充分冷却而引起管子过热爆破。防止对策：应认真执行“电建施工验

8、收规范”，做好通球和验收工作。监造时，应确保承压部件和受热面管内无杂物。安装时，对焊口敞开部位应用木塞或铁皮罩封堵。系统封闭前，应重点对减温器等集箱内部用内窥镜做检查。总之，通过严把关、层层把关，该类事故是可以避免的。,第二节机组投入商业运行后发生的事故案例一,概况 上海南市电厂220 t/h的自然循环汽包炉，86年投产，至2000年事故发生日累计运行逾八万小时。00年8月18日，汽机房m标高、汽12-9阀门处主汽管爆裂，即停机、停炉。爆前一3人巡检小组经过事发处，这一“时间差”避免了一次恶性人身伤亡，为恶性未遂事故。,上海南市电厂NO12炉主汽管道焊缝爆裂险酿人身伤亡重大事故,生产事故案例一

9、 南市电厂主汽管爆破事故,事故情况 停机、停炉后检查发现，主汽管道开裂位置在汽12-9阀和三通之间的不等边连接焊缝处，开裂缝靠阀门一侧，已有约4/5圆周开裂。阀门材料为15Cr1Mo1V，规格27328mm；三通材料为12Cr1MoV，规格为323.950mm。,机组投入商业运行后发生的事故案例一,原因剖析(1)熔合线和热影响区金相组织异常，与正常的回火索氏体组织差异大；(2)该区域显微硬度偏高，说明焊后回火热处理工艺措施不完善。(3)布氏硬度偏高，和上一条结果相吻合，说明该部位有较大的脆性，易导致早期脆性开裂。(4)此外，要特别关注支吊架状态（要普查）和管系应力水平（要计算），因这对管道使用

10、寿命和失效方式影响较大。事故后已由上海电力检修公司做了支吊架普查工作，证实支吊架情况基本正常。,机组投入商业运行后发生的事故案例一,教训(1)要按“金属监督规程”（DL4382000）办，其中规定弯头、三通、阀门5万小时后应作检查，直管段则为10万小时检查；(2)事故后分析要到位，除爆破部位母材、焊缝、热影响区的金相、硬度试验外，还要考虑支吊架状态及管系应力；(3)必要时，要对爆口附近焊口进行UT和表面探伤，以利综合分析、评价。,机组投入商业运行后发生的事故案例二山东莱芜电厂NO.2机组主蒸汽管道爆破重大事故,机组容量为125 MW，98年管道爆破时已累计运行了约15.8万小时。该管道设计规格

11、为27325，材质为F11。爆破部位采用的直管规格为27320。爆破导致设备、厂房受到不同程度的损坏。原因：(1)由于爆破管段为薄壁管，且其内表面有缺陷，构成薄弱点，产生应力集中，长期在高温高压下运行导致强度不足。(2)长期运行后金相组织变化，性能下降；且运行已10万小时，未及时安排普查，对薄弱环节更未能跟踪监检。(3)管内壁有蠕变裂源，并向外壁扩展，导致失效爆管。,机组投入商业运行后发生的事故案例二,教训：(1)应禁用薄壁管。已用但暂不能更换的，应限期解决；在暂用期内应采取相应措施和加强监督。(2)对管系弯头、三通、阀门、直管及焊缝(包括热影响区)应按“金属监督规程”及时安排普查，对薄弱环节

12、更应跟踪监检。(3)应考虑支吊架的非设计工况对管道一次弯曲应力的影响，要充分重视支吊架的检验和调整。,机组投入商业运行后发生的事故案例三,北京第一热电厂主蒸汽管联络管和上海吴泾热电厂主蒸汽管的防腐管爆破事故 97年9月和10月上述二厂NO.3和NO.4机先后发生与主汽管相连的小管道(766 mm)的弯头爆破，事故使厂房、设备严重受损，该二台机组至爆破时分别运行了15年和33年。原因：这两起事故均充分暴露了目前金属监督工作中存在的漏洞，即对这类管道重视不够，监督不力，尤其对运行时间已超过设计使用寿命的小管道没及时检修更换。,机组投入商业运行后发生的事故案例三,教训：(1)应举一反三，提出防范措施

13、。应把此类管道与主汽管同样对待，要认真落实责任制，抓好金属监督工作。(2)上述事故后，当时电力部副部长陆延昌曾提出(并有部发文)：对此类管道、弯头、三通和阀门，鉴于更换工期不长、费用亦不大，要求运行时间达10万小时的均应结合检修全部更换！(3)更换的部件、管材等应有合格证，更换前要复验。(4)更换时，应严格执行预热、焊接和热处理工艺，焊接热处理工作结束后应进行必要的NDT。,机组投入商业运行后发生的事故案例四,概况 89年8月29日晚，400 t/h炉，低压上水管爆破。,台州电厂NO2炉上水管爆破造成的人身死亡事故,生产事故案例四 台州电厂低压上水管爆破事故,事故情况及原因 上水管二只高压阀门

14、起隔绝作用。由于NO.2炉底部左侧排污节流孔堵塞及两只高压阀内漏，故高压、高温介质经高压上水门倒到低压上水管，加之设计时无疏水泄压和过压报警，导致超压爆破。（阀内漏原因为频繁排污、调停、热胀冷缩、振动、炉侧高温、高压介质冲击等）。,机组投入商业运行后发生的事故案例四,措施：(1)完善设计，高低压系统分开；(2)提高阀门质量；(3)上水完后应关紧、上锁并挂警告牌。(4)全面检查是否还有类似高、低压连接情况。,机组投入商业运行后发生的事故案例五,淮北发电厂NO.2炉紧急事故放水管阀门前管段爆破造成的人身死亡事故 机组容量为50 MW，爆破后因高温高压汽浪冲击，导致一司炉死亡。至爆破时该机组已运行了

15、17年。概况：爆破前，因汽包水位升高，即将给水自动切为手动，仍无效，于是开启事故紧急放水隔离阀，并在盘上开启电动阀放水。稍后水位正常，在关闭隔离阀时，该阀门前管段（设计为766mm）爆破，导致一司炉当场死亡。,机组投入商业运行后发生的事故案例五,原因分析：1直接原因：(1)管道规格和安装工艺不合要求：爆源在薄壁管（764mm）上,焊缝及弯头过多，二焊口间节距150 mm，不同管径和管壁厚度的管道对接时没采用大小头过渡。此外，紧急事故放水管布置不合理，且管系过长。(2)启闭隔离门速度过快。2 间接原因：(1)该厂基建阶段资料因火灾烧毁，故未能按要求移交生产，使运行单位对设备、管系等原始缺陷和验收

16、情况不清楚。(2)该厂对已保温好的炉外管道仅作水压试验而未定期拆除保温作进一步检查，于是原留下的缺陷就成了“被遗忘的角落”，于是，事故的发生就成必然。,鉴于炉外管道爆破频繁发生，现对确保其安全运行提出：一些个人的看法,1所有炉外管道不应存在“被遗忘的角落”，均应被编上号并上档案(并附简单的系统图)。2全面了解炉外管系上存在的超标缺陷。3因76 mm的本体管路电力设计院无具体安装图（只出系统图），故应检查支吊架的安装及管道疏水管坡度是否合理，阀门布置是否便于操作。4要特别重视高低压管路连接的隔绝情况，起隔绝作用的高压阀的质量，所能承受的压力及运行中是否挂警告牌或加锁。5可根据现场实际情况来确定合

17、理的检验周期，应利用大、小修分期分批进行，并把检验的情况登录、存档。切不可因拆装保温的工作量较大而忽略了该项工作。,鉴于炉外管道爆破频繁发生，现对确保其安全运行提出：一些个人的看法,6炉外管道的检验重点：(1)参数较高的部位。(2)管系中形状突变或应力集中的部位，即薄弱环节。(3)经常或可能要操作的部位。(4)人员要经过的部位等。7对高低压系统隔绝阀的操作要特别慎重，应由一人操作，一人监护。开一次门一定要缓慢，以便暖管并减少冲击。不合理的疏水坡度检修时应予更正。8对巡视中发现的管系振动、水击等，应分析原因并及时采取措施。,机组投入商业运行后发生的事故案例六,1.陕西秦岭电厂NO.1机组容量为1

18、25 MW，主汽管材质为F11，规格为27320 mm。至主汽管泄漏停机，该机组累计运行了4.7万小时。泄漏处为主汽管与电动隔离门对接焊缝母材一侧熔合线部位。停机检查发现，由于主汽管恒力吊架安装时弹簧压缩值调整不当，致使泄漏处主汽管轴向合成应力超过了该钢种在运行温度下累计运行了4.7万小时后的断裂应力。,管道支吊架失效引起管道开裂事故,机组投入商业运行后发生的事故案例六,2.上海杨树浦电厂NO.33炉为220 t/h锅炉，主汽管管材为12Cr1MoV，规格为27320 mm。该机组在99年大修检查时发现主汽管开裂，此时距机组投运约22.7万小时。大修检查时，发现焊缝熔合线处严重开裂（共二处）。

19、经管系应力计算，此二处的轴向合成应力已分别大于和接近该钢种的许用应力。上述二事故均与支吊架严重失效而导致主汽管轴向合成应力超限有关。,管道支吊架失效引起管道开裂事故,鉴于主汽管开裂、泄漏事故频繁发生，为确保其安全可靠运行，现对支吊架检验与调整提出：一些个人的看法,该项工作的重要性：对支吊架正确的检验和调整是控制管系应力水平及其对设备的推力(主要对汽机)和力矩，从而确保管道和设备长期安全运行的一项专门技术。“支吊架检查与调整”应重点做到下列几条：1.在有关的“金属监督规程”和“支吊架导则”中均已作出规定，即大机组运行了多少万小时后或大修时要对支吊架进行检验和调整，应遵照执行之。2.必要时，即（1

20、）检查表明，支吊架失效数量较多；（2）机组改造之后；（3）保温材料重量有明显变化时，应对支吊架荷载进行调整和作应力分析。3.对于高温(主汽和高再)管道的支吊架应做好停炉前后的检查和测量、大修时调整、热态时复核。,鉴于主汽管开裂、泄漏事故频繁发生，为确保其安全可靠运行，现对支吊架检验与调整提出：一些个人的看法,4.对新建锅炉和投运年份较长的大型锅炉，要求在大修时对炉顶主要承力吊架用油压千斤顶实测其承载力并对比设计值，超标者应作调整。5.应弄清支吊架膨胀方向，并注意冷热态间隙，对不该焊的部位绝不能施焊，以免影响膨胀，导致管道局部过应力。6.新机组安装后应对支吊架作仔细调整，调整后必须拔除锁定销。7

21、.必要时，应对运行时间超过10万小时的支吊架弹簧做特性曲线试验(可分批进行)。8.应加强对新机组支吊架出厂前的产品质量验收。其项目应包括弹簧特性曲线试验(对变力弹簧吊架)、负载偏差率和恒定度试验(对恒力弹簧吊架)。9.应将新机组和改造机组管道支吊架的安装质量要求列入锅检项目中，以便及时发现和处理其安装上存在的问题，确保正常运行。,鉴于主汽管开裂、泄漏事故频繁发生，为确保其安全可靠运行，现提出：有关锅检中心对在役压力管道支吊架检验时的具体做法,支吊架调整的主要内容是调整管道标高、负荷分配、规定的间隙、数值、减振器防振力与阻尼器行程分配等。1.支吊架调整前应检查以下技术资料：管道支吊架设计、安装、

22、运行的技术档案；压力管道安装竣工图；管道历次检修及更改的技术资料；管道支吊架历次检验的记录及报告。,2.支吊架调整前热态检查内容：a变力弹簧支吊架是否过度压缩、偏斜或失载；b恒力弹簧支吊架转体位移指示是否越限；c恒力和变力弹簧吊架的吊标偏斜角度应小于40。刚性吊架的吊杆偏斜角度应小于30；d弹性支吊架总成是否异常；e刚性支吊架是否异常；f管道限位装置、刚性支吊架与固定支吊架处，在不受约束的方向，管系热态膨胀应不受阻；g管道运行中应无明显振动，减振器、阻尼器运行正常。,3.支吊架调整前的冷态检查内容：a 变力弹簧和恒力弹簧吊架的位移指示器的位置是否正常；b 各支吊架结构是否正常，转动或滑动部位是

23、否灵活和平滑。支吊架根部、连接件和管部部件应无明显变形，焊缝无开裂；c 固定支架应牢固可靠，混凝土支墩应无裂缝、损坏；d 减振器结构应完好，液压阻尼器液位应正常且无渗油情况。,4.支吊架调整前的应力计算和校核:a 应选用权威机构推荐的计算软件，如ASME协会推荐的管道应力计算软件；b 计算时引入的各项参数要与实际情况相符；c 对计算结果的正确性要进行验证，其方法可在管系中选几个关键部位的支吊架，对这些支吊架进行标定，然后在冷、热态条件下将其实际受力和位移情况与计算值比较，两者不应相差太大。,5.“电站锅炉压力容器检验规程”对支吊架的检验要求：a 100MW及以上容量的机组主蒸汽管道、高低温再热

24、蒸器管道的支吊架每年至少应在热态工况下逐个检查一次，并将检查结果记入档案；b 更换管道保温材料时，当新材料容重与材料相差10%时，应对支吊架作一次全面检查和调整；c 在新装机组第一次大修时，应对管道支吊架根部、功能件、连接件和管部作全面检查；对有异常情况的支吊架应进行处理并做调整；支吊架检验项目和质量要求应按DL/T616执行。d 汽水管道运行达8万小时后，应结合每次大修对管道支吊架进行一次全面检查；对有异常情况的支吊架应进行处理并作调整，必要时应进行管系应力分析，支吊架检验项目和质量要求应按DL/T616执行。,综上所述，不论是“一般提示”或者是“具体做法”，对于支吊架而言，其检查重点应是载

25、荷和位移（包括值和方向），检查结果均应符合设计要求。膨胀是x、y、z三维的。按设计要求，不准动的则不能动，允许动的亦不能乱动，而应有序地动。必要时要进行计算，计算应按成熟的、由权威机构推荐的计算软件来进行。其计算顺序为输入外部有关特性值，如管道长、管径、管壁厚、支吊架间距、弯头位置及保温情况等参数，计算结果将会表明应力水平和位移是否符合设计要求，若不符合，则应继续进行调整。,机组投入商业运行后发生的事故案例七,清河发电厂NO.7机组除氧器爆破造成九死五伤机组厂房严重毁坏的特大事故 该厂NO.7机组除氧器于 81.1爆破，该机组容量为200 MW，除氧器设计压力为0.49 MPa，至爆破时共运行

26、了三年多。1基本情况：爆破前带200 MW负荷。当时二、三段抽汽电动门关闭；因阀漏，故其漏流量已够除氧器加热用。由冷凝器补水，并由NO.2低位水泵将有关各路水源送入除氧器。上午8：00交接班前，发现除氧器水位低，于是增大向凝汽器的补水。接班时，水位仅1.6 m(正常应为1.82.2 m)，即启动NO.1低位水泵，向除氧器补水。同时，打开二段抽汽电动门，以调整除氧器压力。后水位、压力趋于正常，于是停NO.1低位水泵，恢复原补水方式，但未关闭二段抽汽电动门。交班后，压力迅速上升，并于8：23发生了爆炸!爆炸导致设备、厂房严重损坏，并造成人员九死五伤的特大恶性事故。,机组投入商业运行后发生的事故案例

27、七,2事故原因分析：(1)值班人员未能按“规程”要求保持除氧器正常水位。(2)发现低水位后，采取了不合理的补水方式，即向除氧器补充了大量低温水。(3)违反规定，在机组负荷为200 MW时，由二段抽汽向除氧器供汽（在负荷为150MW及以上时，应切为三段抽汽）。(4)交接班后停用了一台泵，使进入除氧器的低温水量约减少了44T/h，但未关闭二段抽汽（其压力为2.42 MPa），汽量增加达11T/h，此工况下除氧器压力迅速增至0.98 MPa。(5)除氧器上配用的微启式双阀座重锤安全门，排量严重不足。此外，没按有关“规程”要求进行定期校验和排放试验。(6)保护装置不完善（如三段抽汽能满足要求时，二段抽

28、汽应打不开）、自动投入率低（不足30%）等。(7)厂房楼板整体结构较弱。(8)焊接质量上存在的问题及图纸资料不齐全等。总之，事故起因主要为管理上的疏漏、运行人员一系列错误操作和安全门排量不足。,机组投入商业运行后发生的事故案例七,3.预防措施：针对上述事故原因，在运行管理上、在安全门方面和检验工作方面应进一步按有关管理和“规程”要求做好工作，事故是可以避免的。,机组投入商业运行后发生的事故案例八,概况 97年12月16日某厂NO.4机组(300 MW)锅炉断水烧干锅，大机组中罕见，损失重大。,秦皇岛热电厂NO4炉断水烧干锅造成水冷壁大面积损坏的重大事故,生产事故案例八 秦皇岛电厂NO.4 机组

29、断水烧干锅事故,事故情况及原因 1 机组带150 MW负荷，由于汽压和水位波动，主值将水位切为手调，用调整汽动给水泵转速来控制水位。后“高加水位高”致保护动作，高加解列。由于三通阀故障，导致锅炉断水，当时CRT画面上仍显示“旁路导通”，此乃误显示，这就是事故之起因。2 断水后低水位保护未动作。,3 稍后B、C锅水循环泵因差压低(当水位降至一定高度时，旋涡带汽并进入泵内，导致泵差压低)而跳闸，而A泵未跳(因保护未投)。逻辑中设定，要3台泵全跳，才MFT；由于A泵未跳，使锅炉失去保护。后机组负荷低至40 MW时，运行人员手动停A泵，于是才MFT，锅炉熄火。并打闸停机，此时锅炉断水运行约20分钟左右

30、，导致炉膛中部标高1844m间水冷壁严重变形，爆口七处，直接损失300余万，修复工期为99天。,机组投入商业运行后发生的事故案例八,事故中应吸取的教训：(1)一定要使设备处于健康状态（如三通阀故障、CRT误显示）；(2)一定要投保护。退出要报批和有替代措施，此亦管理问题；(3)要提高人员素质（此次未及时发现断水，参数大幅度变化时，没及时采取措施）故必须加强培训，要有事故预想。,谈谈水位计,就地双色水位计；电接点水位计；DCS差压水位变送器（接保护），该炉保护定值为300mm、381mm。三台水位变送器测得汽包水位，经三取二得到的中间值在CRT上显示并进入保护。当时由于伴热过度、水位虚高（CRT

31、上为328mm），达不到381mm，于是保护拒动。,机组投入商业运行后发生的事故案例九,石景山热电厂NO.4机组严重超温超压安全门拒动的重大事故 该机组为200 MW供热机组，95年底投产，96年底发生事故。1.基本情况：96.12.13.该机因低真空保护动作跳闸，主汽门关闭。但因“机跳炉”联锁未投入，加之主汽系统四只安全门全部拒动(脉冲门动作后，主门拒动)，导致锅炉承压部件严重超温超压（主汽温度超了36，过热器出口压力超了53.3%）。尽管具体超温时间没报导，但性质十分严重，一定要做金相组织分析，硬度测定和寿命评估，必要时应予更换。此外大幅度超压，尽管未炸开，但承压部件和炉管肯定严重受损，这

32、将大大影响其寿命，应作损伤程度的测定和评估，必要时应予更换。2.事故原因：(1)经查，事故前射水泵失电，启动失败，致使汽机真空急降，低真空保护动作，机组跳闸，由于“机跳炉”连锁未投，造成机组甩负荷后燃料未联动切断。(2)由于安装时未按图施工，漏装了脉冲门后压紧螺栓防松钢丝，导致填料松动并被汽流吹失。于是，当脉冲门动作后，主门活塞上部无法建立将阀门打开的压力，即造成主门拒动。,机组投入商业运行后发生的事故案例九,3.事故教训：(1)安装单位严格审图，按图精心施工并严格执行验收制度。(2)应严格执行有关“规程”，首先应核准安全门排放量并定期对安全门进行校验和放汽试验。(3)应特别重视连锁和保护的投

33、入。(4)运行人员要严格监表，发现异常应采取必要对策并及时上报，确立保设备和安全至上的思想。,机组投入商业运行后发生的事故案例十,北仑电厂No.1炉特大面积塌焦造成设备严重损坏并24人死亡的特大恶性事故 1基本情况：93.3.10.该厂2000 t/h锅炉（600 MW No.1机组）发生特大面积塌焦。塌落的焦约1000吨，压垮冷灰斗框架，数十根水冷壁管被打断，高温高压水冲出并立即汽化，热浪和巨压致24人死亡，锅炉设备超严重破坏。2事故原因：(1)炉设计尚存在一些考虑不周之处，如炉膛、灰斗框架和吹灰器设置等方面。(2)运行上存在诸多问题，如作为调节再热汽温手段之一的喷燃器长期下摆，造成冷灰斗严

34、重结焦。此时表计反映过热、再热汽温均已明显超限，仍未及时停炉。(3)设备维护上存在的问题，即对某些失效的吹灰器未及时进行维修。(4)由于烧了不同煤种的煤，导致严重结焦。,机组投入商业运行后发生的事故案例十,3.预防措施：(1)为防止结焦，可采取混煤、掺烧措施，但应预先做好试验。(2)炉膛必要部位应设吹灰器，并定期吹灰。对失效的吹灰器应及时维修。(3)灰斗部位结焦、搭桥，应及时处理。(4)运行人员应密切注意运行参数变化，必要时应及时向上汇报或紧急停炉，以确保设备、人身安全。,机组投入商业运行后发生的事故案例十一,1.基本情况和原因：该厂240 t/h中压炉因省煤器泄漏于92.4.12.晚停炉，次

35、日打开炉门检查时发现水冷壁上严重挂焦；因该炉为重型炉墙，当时炉内温度仍较高，稍后，用冷水冲焦并开始搭脚手（脚手架位于结焦部位下方）。当作业人员进入炉膛后，即发生了塌焦事故(约23 m的热焦下塌)，导致四死三伤。,合肥电厂No.2炉塌焦致四死三伤的重大人身伤亡事故,机组投入商业运行后发生的事故案例十一,2.预防措施：(1)停炉后应等812小时后才能打开门孔并开启引风机，待炉内温度60 后再进入炉膛作业。(2)冲焦、打焦时，脚手架应搭在严重结焦部位上方。(3)如采用易结焦的煤，宜采取混煤措施，但混煤、掺烧要预先进行试验。(4)炉膛必要部位应设吹灰器，并定期吹灰。失效的吹灰器，应及时维修。(5)运行

36、人员应密切注意运行参数，必要时应及时向上汇报或紧急停炉，以确保设备、人身安全。,机组投入商业运行后发生的事故案例十二,1.基本情况：该厂均为125MW机组，95.5.事故当天带80 MW负荷，事故前启动磨乙(钢球磨煤机)后燃烧基本正常，约数分钟后即发生灭火放炮。设备损坏较严重，即紧急停机。2.事故原因：(1)炉膛负压保护因日常维护差，风压取样管堵塞，致使保护失效。(2)煤质差（事后从给粉机取样分析结果为：挥发份为18.23%，而灰份则高达41.84%）。(3)运行人员监盘不严，灭火后未能采取果断措施来切断入炉燃料，以致放炮。,闵行电厂NO.11炉灭火放炮事故,机组投入商业运行后发生的事故案例十二,3事故对策：(1)加强灭火保护装置的检修、维护工作，以防止其拒动、误动。(2)做好燃煤管理工作。运行中加强燃煤分析，使司炉能及时了解炉前煤有关指标，必要时应采取混煤措施。(3)提高运行值班质量，发现灭火应严格按有关“规程”进行操作。,