混凝土结构第四版第05章 受压构件的截面承载力.ppt

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1、第5章 受压构件的截面承载力,受压构件（柱）往往在结构中具有重要作用，一旦产生破坏，往往导致整个结构的损坏，甚至倒塌。,轴心受压构件,轴心受压构件,箍筋的作用（1）与纵筋形成骨架，便于施工；（2）防止纵筋的压屈；（3）对核心混凝土形成约束，提高混凝土的抗压强度，增加构件的延性。,5.1 受压构件一般构造要求,截面型式及尺寸 轴心受压：一般采用方形、矩形、圆形和 正多边形 偏心受压构件：一般采用矩形、工字形、T形和环形,材料强度要求 混凝土：C25 C30 C35 C40 等 钢筋：纵筋：HRB335级、HRB400级和 RRB400级 箍筋：HPB235级、HRB335级 也可采用HRB400

2、级,纵筋 全部纵筋配筋率不应小于0.6%；不宜大于5%一侧钢筋配筋率不应小于0.2%直径不宜小于12mm，常用1632mm，宜用粗钢筋,纵筋净距：不应小于50mm；预制柱，不应小于30mm和1.5d(d为钢筋的最大直径)纵筋中距不宜大于300mm。纵筋的连接接头：（宜设置在受力较小处）可采用机械连接接头、焊接接头和搭接接头 对于直径大于28mm的受拉钢筋和直径大于32mm的受压钢筋，不宜采用绑扎的搭接接头。,箍筋,箍筋形式：封闭式 箍筋间距：在绑扎骨架中不应大于15d；在焊接骨 架中则不应大于20d（d为纵筋最小直 径），且不应大于400mm，也不大于 构件横截面的短边尺寸 箍筋直径：不应小于

3、 d4(d为纵筋最大直径)，且 不应小于 6mm。当纵筋配筋率超过 3时，箍筋直径不应小于8mm，其间距不应大于10d(d为纵筋最小直径)，且不应大于200mm。当截面短边不大于400mm，且纵筋不多于四根时，可不设置复合箍筋；当截面短边大于400mm且纵筋多于3根时，应设置复合箍筋。,箍筋的直径：不宜小于搭接钢筋直径的0.25倍；箍筋间距：当搭接钢筋为受拉时，不应大于5d，且不应大于100mm；当搭接钢筋为受压时，不应大于10d，且不应大于 200mm；（d为受力钢筋中的最小直径）当搭接的受压钢筋直径大于25mm时，应在搭接接头两个端面外100mm范围 内各设置两根箍筋。,在纵筋搭接长度范围

4、内：,截面形状复杂的构件，不可采用具有内折角的箍筋,柱钢筋图,电渣压力焊,保护层垫块,箍筋加密,机械连接,机械连接,试验研究,第一阶段：加载至钢筋屈服,第二阶段：钢筋屈服至混凝土压碎,轴心受压构件的破坏特征 按照长细比 l 的大小，轴心受压柱可分为短柱和长柱两类。对方形和矩形柱，当 l 8 时属于短柱，否则为长柱。其中l为柱的计算长度，为矩形截面的短边尺寸。1轴心受压短柱的破坏特征（1）当轴向力较小时，构件的压缩变形主要为弹性变形，轴向力在截面内产生的压应力由混凝土合钢筋共同承担。,点击播放视频,（2）随着荷载的增大，构件变形迅速增大，此时混凝土塑性变形增加，弹性模量降低，应力增加缓慢，而钢筋

5、应力的增加则越来越快。在临近破坏时，柱子表面出现纵向裂缝，混凝土保护层开始剥落，最后，箍筋之间的纵向钢筋压屈而向外凸出，混凝土被压碎崩裂而破坏。破坏时混凝土的应力达到棱柱体抗压强度。,当短柱破坏时，混凝土达到极限压应变=0.002，相应的纵向钢筋应力值=Es=21050.002=400N/mm2.因此，当纵筋为高强度钢筋时，构件破坏时纵筋可能达不到屈服强度。显然，在受压构件内配置高强度的钢筋不能充分发挥其作用，这是不经济的。,（1）初始偏心距导致附加弯矩，附加弯矩产生的水平挠度又加大了初始偏心距；较大的初始偏心距将导致承载能力的降低。破坏时首先在凹边出现纵向裂缝，接着混凝土被压碎，纵向钢筋被压

6、弯向外凸出，侧向挠度急速发展，最终柱子失去平衡并将凸边混凝土拉裂而破坏。（2）长细比较大时，可能发生“失稳破坏”。,2轴心受压长柱的破坏特征,点击播放视频,由上述试验可知，在同等条件下，即截面相同，配筋相同，材料相同的条件下，长柱承载力低于短柱承载力。在确定轴心受压构件承截力计算公式时，规范采用构件的稳定系数 来表示长柱承截力降低的程度。长细比l0/b越大，值越小，当l0/b 8时，=1。构件的计算长度l0与构件两端支承情况有关，对于一般的多层房屋的框架柱，梁柱为刚接的框架各层柱段。现浇楼盖：底层柱l0 1.0H；其余各层柱段l0 1.25H。装配式楼盖：底层柱l0 1.25H；其余各层柱段l

7、0 1.5H。,6.1 轴心受压构件的承载力计算,一、普通钢箍柱,轴心受压短柱,轴心受压长柱,稳定系数,稳定系数j 主要与柱的长细比l0/b有关,可靠度调整系数 0.9是考虑初始偏心的影响，以及主要承受恒载作用的轴心受压柱的可靠性。,6.1 轴心受压构件的承载力计算,表5-1,（2）验算配筋率,（3）确定柱截面承载力,=0.90.895(11.9300300+3001256),=1166.2103N=1166.2kNN=800kN,此柱截面安全。,【例5.2】已知某多层现浇钢筋混凝土框架结构，首层中柱按轴心受压构件计算。该柱轴向压力设计值 N=1400kN，计算长度l0=5m，纵向钢筋采用HR

8、B335级，混凝土强度等级为C30。求该柱截面尺寸及纵筋截面面积。,【解】fc=14.3N/mm2，fy=300N/mm2,查表6-1得=0.849,（3）计算钢筋截面面积As,（4）验算配筋率,满足最小配筋率要求，且勿需重算。,纵筋选用4 25（As=1964mm2），箍筋配置8300，如图。,6.1 轴心受压构件的承载力计算,二、螺旋箍筋柱,6.1 轴心受压构件的承载力计算,混凝土圆柱体三向受压状态的纵向抗压强度,6.1 轴心受压构件的承载力计算,达到极限状态时（保护层已剥落，不考虑）,6.1 轴心受压构件的承载力计算,达到极限状态时（保护层已剥落，不考虑）,6.1 轴心受压构件的承载力计

9、算,6.1 轴心受压构件的承载力计算,采用螺旋箍筋可有效提高柱的轴心受压承载力。如螺旋箍筋配置过多，极限承载力提高过大，则会在远未达到极限承载力之前保护层产生剥落，从而影响正常使用。规范规定：按螺旋箍筋计算的承载力不应大于按普通箍筋柱受压承载力的50%。对长细比过大柱，由于纵向弯曲变形较大，截面不是全部受压，螺旋箍筋的约束作用得不到有效发挥。规范规定：对长细比l0/d大于12的柱不考虑螺旋箍筋的约束作用。螺旋箍筋的约束效果与其截面面积Ass1和间距s有关，为保证有一定约束效果，规范规定：螺旋箍筋的换算面积Ass0不得小于全部纵筋As 面积的25%螺旋箍筋的间距s不应大于dcor/5，且不大于8

10、0mm，同时为方便施工，s也不应小于40mm。,6.1 轴心受压构件的承载力计算,采用螺旋箍筋可有效提高柱的轴心受压承载力。如螺旋箍筋配置过多，极限承载力提高过大，则会在远未达到极限承载力之前保护层产生剥落，从而影响正常使用。规范规定：,5.3 压力和弯矩共同作用下的截面受力性能,压弯构件 偏心受压构件,偏心距e0=0时？当e0时，即N=0，？偏心受压构件的受力性能和破坏形态界于轴心受压构件和受弯构件。,一、破坏特征,偏心受压构件的破坏形态与偏心距e0和纵向钢筋配筋率有关1、受拉破坏 tensile failure,M较大，N较小,偏心距e0较大,As配筋合适,一、破坏特征,1、受拉破坏 te

11、nsile failure,截面受拉侧混凝土较早出现裂缝，As的应力随荷载增加发展较快，首先达到屈服。此后，裂缝迅速开展，受压区高度减小 最后受压侧钢筋As 受压屈服，压区混凝土压碎而达到破坏.这种破坏具有明显预兆，变形能力较大，破坏特征与配有受压钢筋的适筋梁相似，承载力主要取决于受拉侧钢筋。形成这种破坏的条件是：偏心距e0较大，且受拉侧纵向钢筋配筋率合适，通常称为大偏心受压。,受拉破坏时的截面应力和受拉破坏形态（a）截面应力（b）受拉破坏形态,2、受压破坏compressive failure产生受压破坏的条件有两种情况：当相对偏心距e0/h0较小,或虽然相对偏心距e0/h0较大，但受拉侧纵

12、向钢筋配置较多时,As太多,截面受压侧混凝土和钢筋的受力较大 而受拉侧钢筋应力较小 当相对偏心距e0/h0很小时，受拉侧还可能出现受压情况。截面最后是由于受压区混凝土首先压碎而达到破坏 承载力主要取决于压区混凝土和受压侧钢筋，破坏时受压区高度较大，受拉侧钢筋未达到受拉屈服，破坏具有脆性质.,2、受压破坏compressive failure产生受压破坏的条件有两种情况：当相对偏心距e0/h0较小,或虽然相对偏心距e0/h0较大，但受拉侧纵向钢筋配置较多时,第二种情况类似超筋梁，是配筋不当引起的，设计中应避免因此受压破坏一般为偏心距较小的情况，故常称为小偏心受压.,2、受压破坏compressi

13、ve failure产生受压破坏的条件有两种情况：当相对偏心距e0/h0较小,或虽然相对偏心距e0/h0较大，但受拉侧纵向钢筋配置较多时,受压破坏时的截面应力和受压破坏形态（a）、（b）截面应力（c）受压破坏形态,二、正截面承载力计算 偏心受压正截面受力分析方法与受弯情况是相同的，即仍采用以平截面假定为基础的计算理论 根据混凝土和钢筋的应力-应变关系，即可分析截面在压力和弯矩共同作用下受力全过程 对于正截面承载力的计算，同样可按受弯情况，对受压区混凝土采用等效矩形应力图 等效矩形应力图的强度为a fc，等效矩形应力图的高度与中和轴高度的比值为b,受拉破坏和受压破坏的界限 即受拉钢筋屈服与受压区

14、混凝土边缘极限压应变ecu同时达到 与适筋梁和超筋梁的界限情况类似。因此，相对界限受压区高度仍为，,当x xb时,当x xb时,受拉破坏(大偏心受压),受压破坏(小偏心受压),小偏心受压时，受拉侧钢筋应力ss由平截面假定可得,小偏心受压时，受拉侧钢筋应力ss,为避免采用上式出现 x 的三次方程,考虑：当x=xb，ss=fy；,考虑：当x=xb，ss=fy；,当x=b，ss=0,小偏心受压时，受拉侧钢筋应力ss,为避免采用上式出现 x 的三次方程,5.4 附加偏心距和偏心距增大系数,由于施工误差、计算偏差及材料的不均匀等原因，实际工程中不存在理想的轴心受压构件。为考虑这些因素的不利影响，引入附加

15、偏心距ea(additional eccentricity)，即在正截面压弯承载力计算中，偏心距取计算偏心距e0=M/N与附加偏心距ea之和，称为初始偏心距ei(initial eccentricity)，,参考以往工程经验和国外规范，附加偏心距ea取20mm与h/30 两者中的较大值，此处h是指偏心方向的截面尺寸。,一、附加偏心距,二、偏心距增大系数,由于侧向挠曲变形，轴向力将产生二阶效应，引起附加弯矩 对于长细比较大的构件，二阶效应引起附加弯矩不能忽略。图示典型偏心受压柱，跨中侧向挠度为 f。对跨中截面，轴力N的偏心距为ei+f，即跨中截面的弯矩为 M=N(ei+f)。在截面和初始偏心距相

16、同的情况下，柱的长细比l0/h不同，侧向挠度 f 的大小不同，影响程度会有很大差别，将产生不同的破坏类型。,对于长细比l0/h5的短柱 侧向挠度 f 与初始偏心距ei相比很小 柱跨中弯矩M=N(ei+f)随轴力N的增加基本呈线性增长，直至达到截面承载力极限状态产生破坏。对短柱可忽略挠度f影响。,短柱破坏录像,长细比l0/h=530的中长柱 f 与ei相比已不能忽略。f 随轴力增大而增大，柱跨中弯矩M=N(ei+f)的增长速度大于轴力N的增长速度，即M随N 的增加呈明显的非线性增长,虽然最终在M和N的共同作用下达到截面承载力极限状态，但轴向承载力明显低于同样截面和初始偏心距情况下的短柱。因此，对

17、于中长柱，在设计中应考虑附加挠度 f 对弯矩增大的影响。,长细比l0/h 30的长柱侧向挠度 f 的影响已很大在未达到截面承载力极限状态之前，侧向挠度 f 已呈不稳定发展即柱的轴向荷载最大值发生在荷载增长曲线与截面承载力Nu-Mu相关曲线相交之前这种破坏为失稳破坏，应进行专门计算,长柱破坏录像,短柱发生剪切破坏,长柱发生弯曲破坏,偏心距增大系数,，,，,取h=1.1h0,l0,有侧移结构，其二阶效应主要是由水平荷载产生的侧移引起的。精确考虑这种二阶效应较为复杂，一般需通过考虑二阶效应的结构分析方法进行计算。由于混凝土结构开裂的影响，在考虑二阶效应的结构分析时应将结构构件的弹性抗弯刚度乘以折减修

18、正系数：对梁取修正系数0.4，对柱取修正系数0.6。,对已采用考虑二阶效应的弹性分析方法确定结构内力时，以下受压构件正截面承载力计算公式中的hei应用(M/N+ea)代替。,5.5 矩形截面正截面承载力计算,5.5 矩形截面正截面承载力计算,5.5 矩形截面正截面承载力计算,一、不对称配筋截面设计,已知：截面尺寸(bh)、材料强度(fc、fy，fy)、构件长细比(l0/h)以及轴力N和弯矩M设计值，若hei0.3h0，一般可先按大偏心受压情况计算,1、大偏心受压（受拉破坏）,As和As均未知时,两个基本方程中有三个未知数，As、As和 x，故无唯一解。与双筋梁类似，为使总配筋面积（As+As）

19、最小?可取x=xbh0得,若As0.002bh?则取As=0.002bh，然后按As为已知情况计算。,若Asrminbh?应取As=rminbh。,As为已知时,当As已知时，两个基本方程有二个未知数As 和 x，有唯一解。先由第二式求解x，若x 2a，则可将代入第一式得,若x xbh0？,若As若小于rminbh？应取As=rminbh。,则应按As为未知情况重新计算确定As,则可偏于安全的近似取x=2a，按下式确定As,若x2a？,若As若小于rminbh？应取As=rminbh。,2、小偏心受压（受压破坏）hei0.3h0,两个基本方程中有三个未知数，As、As和x，故无唯一解。,小偏心

20、受压，即x xb，ss-fy，则As未达到受压屈服因此，当xb x(2b-xb)，As 无论怎样配筋，都不能达到屈服,为使用钢量最小，故可取As=max(0.45ft/fy，0.002bh),另一方面，当偏心距很小时，如附加偏心距ea与荷载偏心距e0方向相反,则可能发生As一侧混凝土首先达到受压破坏的情况。此时通常为全截面受压，由图示截面应力分布，对As取矩，可得，,e=0.5h-a-(e0-ea),h0=h-a,确定As后，就只有x 和As两个未知数，故可得唯一解。根据求得的x，可分为三种情况,若x-fy，将x 代入求得As。若x(2b-xb)，则ss=-fy，基本公式转化为下式，,若x h

21、0h，应取x=h，同时应取a=1，代入基本公式直接解得As,重新求解x 和As,由基本公式求解x 和As的具体运算是很麻烦的。迭代计算方法用相对受压区高度x，,在小偏压范围x=xb1.1，,对于级钢筋和C50混凝土，as在0.40.5之间，近似取0.45,as=x(1-0.5x)变化很小。,As(1)的误差最大约为12%。如需进一步求较为精确的解，可将As(1)代入基本公式求得x，,取as=0.45,试分析证明上述迭代是收敛的，且收敛速度很快。,二、不对称配筋截面复核,在截面尺寸(bh)、截面配筋As和As、材料强度(fc、fy，f y)、以及构件长细比(l0/h)均为已知时，根据构件轴力和弯

22、矩作用方式，截面承载力复核分为两种情况：1、给定轴力设计值N，求弯矩作用平面的弯矩设计值M,2、给定轴力作用的偏心距e0，求轴力设计值N,1、给定轴力设计值N，求弯矩作用平面的弯矩设计值M由于给定截面尺寸、配筋和材料强度均已知，未知数？只有x和M两个。,若N Nb，为大偏心受压，,若N Nb，为小偏心受压，,由(a)式求x以及偏心距增大系数h，代入(b)式求e0，弯矩设计值为M=N e0.,2、给定轴力作用的偏心距e0，求轴力设计值N,若xxb，为大偏心受压,配筋已知，对N作用点取矩求x,若xxb，为小偏心受压,尚应考虑As一侧混凝土可能先压坏的情况,e=0.5h-a-(e0-ea)，h0=h

23、-a,另一方面，当构件在弯矩作用平面内的长细比l0/h较大时，尚应根据l0/b确定的稳定系数j，按轴心受压情况验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力上面求得的N 比较后，取较小值。,三、对称配筋截面实际工程中，受压构件常承受变号弯矩作用，当弯矩数值相差不大，可采用对称配筋。采用对称配筋不会在施工中产生差错，故有时为方便施工或对于装配式构件，也采用对称配筋。对称配筋截面，即As=As，fy=fy，a=a，其界限破坏状态时的轴力为Nb=a fcbxbh0。,因此，除要考虑偏心距大小外，还要根据轴力大小（N Nb）的情况判别属于哪一种偏心受力情况。,1、当hei0.3h0，且N Nb时，为大偏心受压 x

24、=N/a fcb,若x=N/a fcb2a，可近似取x=2a，对受压钢筋合力点取矩可得,e=hei-0.5h+a,2、当heieib.min=0.3h0，为小偏心受压 或heieib.min=0.3h0，但N Nb时，为小偏心受压,由第一式解得,代入第二式得,这是一个x 的三次方程，设计中计算很麻烦。为简化计算，如前所说，可近似取as=x(1-0.5x)在小偏压范围的平均值，,代入上式,由前述迭代法可知，上式配筋实为第二次迭代的近似值，与精确解的误差已很小，满足一般设计精度要求。对称配筋截面复核的计算与非对称配筋情况相同。,6.5 工形截面正截面承载力计算（自学）,四、Nu-Mu相关曲线 in

25、teraction relation of N and M,对于给定的截面、材料强度和配筋，达到正截面承载力极限状态时，其压力和弯矩是相互关联的，可用一条Nu-Mu相关曲线表示。根据正截面承载力的计算假定，可以直接采用以下方法求得Nu-Mu相关曲线：,取受压边缘混凝土压应变等于ecu；取受拉侧边缘应变；根据截面应变分布，以及混凝土和钢筋的应力-应变关系，确定混凝土的应力分布以及受拉钢筋和受压钢筋的应力；由平衡条件计算截面的压力Nu和弯矩Mu；调整受拉侧边缘应变，重复和,理论计算结果等效矩形计算结果,Nu-Mu相关曲线反映了在压力和弯矩共同作用下正截面承载力的规律，具有以下一些特点：,相关曲线上

26、的任一点代表截面处于正截面承载力极限状态时的一种内力组合。如一组内力（N，M）在曲线内侧说明截面未达到极限状态，是安全的；如（N，M）在曲线外侧，则表明截面承载力不足；,当 M=0时，轴向承载力达到最大，即为轴心受压承载力N0(A点)当 N=0 时，为受纯弯承载力M0（C点）；,截面受弯承载力Mu与作用的轴压力N大小有关；当轴压力较小时，Mu随N的增加而增加（CB段）；当轴压力较大时，Mu随N的增加而减小（AB段）；,截面受弯承载力在B点达(Nb，Mb)到最大，该点近似为界限破坏；CB段（NNb）为受拉破坏，AB段（N Nb）为受压破坏；,对于对称配筋截面，如果截面形状和尺寸相同，砼强度等级和

27、钢筋级别也相同，但配筋率不同，达到界限破坏时的轴力Nb是一致的。,如截面尺寸和材料强度保持不变，Nu-Mu相关曲线随配筋率的增加而向外侧增大；,6.6 双向偏心受压构件的正截面承载力计算,5.10 双向偏心受压构件的正截面承载力计算,一、正截面承载力的一般公式,同时承受轴向压力N和两个主轴方向弯矩Mx、My的双向偏心受压构件，同样可根据正截面承载力计算的基本假定，进行正截面承载力计算。对于具有两个相互垂直轴线的截面，可将截面沿两个主轴方向划分为若干个条带，则其正截面承载力计算的一般公式为，,6.10 双向偏心受压构件的正截面承载力计算,采用上述一般公式计算正截面承载力，需借助于计算机迭代求解，

28、比较复杂。图示为矩形截面双向偏心受压构件正截面轴力和两个方向受弯承载力相关曲面。该曲面上的任一点代表一个达到极限状态的内力组合（N、Mx、My），曲面以内的点为安全。对于给定的轴力，承载力在（Mx、My）平面上的投影接近一条椭圆曲线。,6.10 双向偏心受压构件的正截面承载力计算,二、规范简化计算方法,在工程设计中，对于截面具有两个相互垂直对称轴的双向偏心受压构件，规范采用弹性容许应力方法推导的近似公式，计算其正截面受压承载力。设材料在弹性阶段的容许压应力为s，则按材料力学公式，截面在轴心受压、单向偏心受压和双向偏心受压的承载力可分别表示为，,经计算和试验证实，在N0.1Nu0情况下，上式也可

29、以适用于钢筋混凝土的双向偏心受压截面承载力的计算。但上式不能直接用于截面设计，需通过截面复核方法，经多次试算才能确定截面的配筋。,6.10 双向偏心受压构件的正截面承载力计算,5.11 受压构件的斜截面受剪承载力,一、单向受剪承载力,压力的存在 延缓了斜裂缝的出现和开展 斜裂缝角度减小 混凝土剪压区高度增大,但当压力超过一定数值?,由桁架-拱模型理论，轴向压力主要由拱作用直接传递，拱作用增大，其竖向分力为拱作用分担的抗剪能力。当轴向压力太大，将导致拱机构的过早压坏。,对矩形截面，规范偏心受压构件的受剪承载力计算公式,l为计算截面的剪跨比，对框架柱，l=Hn/2h0，Hn为柱净高；当l3时，取l

30、=3；对偏心受压构件，l=a/h0，当l3时，取l=3；a为集中荷载至支座或节点边缘的距离。N为与剪力设计值相应的轴向压力设计值，当N0.3fcA时，取N=0.3fcA，A为构件截面面积。,为防止配箍过多产生斜压破坏，受剪截面应满足,可不进行斜截面受剪承载力计算，而仅需按构造要求配置箍筋。,5.12 受压构件的延性（Ductility）,压力较小时，为受拉破坏，具有一定的延性。当压力逐渐增加，从受拉钢筋屈服到受压边缘混凝土压坏的过程缩短，延性逐渐降低。当轴压力超过界限轴力时，受拉侧钢筋达不到受拉屈服，延性将只取决于混凝土受压的变形能力，因此延性很小。,试验和分析均表明，对于一般配箍情况，影响延

31、性的主要因素是相对受压区高度x。x 越小，延性越大。,延性系数ductility factor 曲率延性系数m=f u/f y 位移延性系数m=D u/D y,曲率延性系数,试验和分析均表明，对于一般配箍情况，影响延性的主要因素是相对受压区高度x。x 越小，延性越大。,延性系数ductility factor 曲率延性系数m=f u/f y 位移延性系数m=D u/D y,位移延性系数,轴压力较大时，即x x b，很难通过截面受力钢筋的配置来改善延性 增加箍筋的配置来约束混凝土，通过提高混凝土的变形能力来改善延性。另一方面，受剪破坏都具有明显的脆性性质。为保证正截面延性能力的发挥，对延性较高要

32、求的抗震结构，设计中应按“强剪弱弯”原则设计受压构件。,轴力的增加导致x 增加，使延性减小。增加受压钢筋，可减小x，可提高延性。,例题,答案：A,其他条件相同时，()。(A)短柱的承载能力高于长柱的承载能力(B)短柱的承载能力低于长柱的承载能力(C)短柱的延性高于长柱的延性(D)短柱的承载能力等于长柱的承载能力,例题,答案：A,偏心受压构件界限破坏时()。(A)离轴力较远一侧钢筋屈服与受压区混凝土压碎同时发生(B)离轴力较远一侧钢筋屈服与离轴力较近一侧钢筋屈服同时发生(C)离轴力较远一侧钢筋屈服比受压区混凝土压碎早发生(D)离轴力较远一侧钢筋屈服比受压区混凝土压碎晚发生,例题,答案：C,小偏心受压构件承载力校核时，求出的相对受压区高度可能出现()。(A)一种情况(B)两种情况(C)三种情况(D)四种情况,是非题,(1)受压构件承载力计算公式可用来计算构件失稳破坏时的承载力。()(2)间接钢筋对轴心受压构件承载力的提高不能超过轴心受压构件不考虑间接钢筋作用时所得承载力的50。()(3)大偏心受压构件对称配筋，当轴向力N值不变时，弯矩M值越大，所需纵向钢筋越多。()(4)对所有偏心受压构件必须考虑全截面受压时离轴力较远一侧钢筋受压屈服的可能性。()(5)轴压力越大，受压构件的抗剪承载力就越高。(),