哈大马总屯特大桥连续梁方案计算介绍.ppt

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1、悬浇连续梁技术总结,0#支架形式,1、钢管支架形式2、托架形式3、落地满堂红形式,托架形式,钢管支架形式,托架的设计施工例题,哈大铁路客运专线TJ-1标段DK377+363.90马总屯特大桥工程位于辽宁省沈阳市境内，共计244孔，全长8.019 km。1.2具体跨线部位本桥跨沈阳快速干道，连续梁中心里程为DK375+327.93.钻孔灌注桩基础64根桩径1.5m，承台均为矩形两层，桥墩为圆端形实体桥墩，上部结构为（488048）m悬臂现浇梁。中跨跨越南环高速公路，本段施工里程范围为DK375+441.54DK375+619.24段（5962墩）。结合现场施工情况和有关文件，本联连续梁0#块采取

2、支架现浇的方式施工。支架采取“牛腿”的形式，即利用墩身预埋构件，工字钢为主体通过焊接组拼成型。支架施工过程中和成型后均不占用高速公路，不影响公路行车安全,墩身部分预埋主墩墩身高度均为17m，墩身分两次浇筑。在进行第二次墩身施工时，需要进行预埋，单个桥墩一侧预埋4块0.55*0.3m*0.02m钢板，钢板预埋位置的高度为墩身顶部下返1.58m，水平距离为墩中心向两侧0.85m+2m。为保证钢板与墩身固结牢靠，每块钢板向墩内部方向焊接长度为0.5m的25螺纹钢筋间距为0.1m，焊接时的焊缝要饱满。同时还要设置三层10圆钢网片钢筋防止墩身混凝土被局部压裂。见下图,0#块托架的计算,采用概率极限状态设

3、计法：1、承载能力极限状态这种极限状态对应于结构或结构构件达到最大承载能力或不适于继续承载的变形（只倾覆、过渡的塑性变形、转变为机动体系的大变位、屈曲等;2、正常使用极限状态这种极限状态对应于结构或结构构件达到正常使用火耐久性能的某项规定的限值（如构件的挠度及裂缝、结构的侧移、基础的沉降及倾斜、震动等限制）,托架侧面示意图,1.现浇箱梁自重所产生的荷载：钢筋混凝土按2600kg/m3计算，则1/2翼缘板混凝土线形荷载为：py0=1.35*2.6*10=35.1kn/m py1=35.1kn/m1/2腹板处混凝土线荷载为pf0=6.63*2.6*10=172.38kn/m pf1=5.859*2

4、6=152.234kn/m底板和顶板混凝土线荷载为pd0=3.67*2*26=190.84kn/m pd1=3.34*2*26=173.68.0#块悬出墩顶混凝土的总总量为 p=35.1*12*2+(190.84+173.68)*4+(172.38+152.234)*4=2754.9kn2.模板体系荷载按规范规定：P2=0.75kpa 3.砼施工倾倒荷载按规范规定：P3=4.0 kpa4.砼施工振捣荷载按规范规定：P4=2.0kpa 5.施工机具人员荷载按规范规定：P5=2.5kpa 二、托架布置方案及检算（一）线形荷载分布计算单侧共布置4片托架。下面对托架进行有限元计算按概率极限承载力计算即

5、Sd(rgG;rqQ)=1.2SG+1.4SQ 式中SQ：基本可变荷载产生的力学效应 SG：永久荷载中结构重力产生的效应 Sd：荷载效应函数 rg：永久荷载结构重力的安全系数 rq：基本可变荷载的安全系数 强度满足的条件为：Sd(rgG;rqQ)rbRd 式中rb：结构工作条件系数,Rd：结构抗力系数 Sd(rgG;rqQ)=1.2SG+1.4SQ=1.2*2754.9+1.2*0.75*12*12+1.4*（4+2+2.5）*1=3447.24kn顺桥项工字钢才用I25，共布置21根受力工字钢。其中翼缘板处布置4根，两腹板布置8根，地板下布置9根。将模板荷载震动等其它荷载转换成线性荷载为pq

6、=（0.75*12*12+4+2+2.5）/21=5.53kn/m.（说明砼振捣及倾倒荷载及人群机具荷载作用在单位平方米内）单侧翼缘板共布置2根工字钢 线荷载为py=35.1*1.2/2+1.4*5.53=28.80kn/m单侧腹板布置4根工字钢线荷载为pf0=（172.38*1.2/4）+1.4*5.53=59.456kn/m Pf1=152.23*1.2/4+1.4*5.53=53.41kn/m底板共布置9根工字钢，线荷载为pd0=190.84*1.2/9+1.4*5.53=33.187kn/m Pd1=173.68*1.2/9+1.4*5.53=30.89kn/m.为保证正常施工需要，在

7、单侧距离横梁端1.3米处各布置5吨节点荷载，共10吨。(二)下面进行有限元计算。荷载输入按最大均布荷载设置即底板按33.187kn/m输入。翼缘板按28.80kn/m输入，腹板按59.456kn/m输入。,模型建立,刚度计算（最大变形1.7cm）,强度验算（最大应力为236Mpa）,焊缝验算,4.牛腿根部检算4.1最外两根牛腿焊缝计算：（1）剪力计算：由竖向焊缝抵抗剪力，竖向焊缝长度为0.4米，共设置2道。可以提供剪力为V=0.01*0.8*160=1280KN968.1KN.符合要求。（2）水平拉力计算：水平焊缝提供水平拉力为：N=0.16cm(工字钢横断面长度)*3（上翼缘设置二道焊缝，下

8、翼缘设置一道焊缝）*160MPA（设计规范要求容许拉应力）*0.01cm(焊缝厚度)=768KN521KN.满足要求。（3）锚固钢板后的拉力及剪力计算采用用25精扎螺纹钢抵抗水平拉力及剪力25基本参数 25精扎螺纹钢截面面积A=490.87mm225精扎螺纹钢设计抗拉强度为fptk=930Mpa4根25精扎螺纹钢允许抗拉力为f=930 Mpa4490.87mm2=1826kn577.2kn.满足要求。抗剪力V=4004490.87+0.20.316.7=1787KN968.1KN满足要求。4.2支腿下部压力及剪力计算（1）下支腿混凝土承受压应力：0.55（高）0.3（宽）16.7=2755KN

9、600.6kn.满足要求。（2）抗剪力计算。在钢板厚设置两列25普通钢筋。每列5根。共设置10根，实际中设置不应少于10根。钢筋抗剪力V=16010490.87=785194.3KN(中间两个支腿满足要求)钢筋与混凝土抗剪力V=16010490.87+0.20.316.7=1787577.4KN（外侧两个支腿求满足）其它两个方向的力较小，忽略不计。经过上面计算得出锚固点符合要求，可以满足施工的需要。,墩顶临时锚固,使墩身与主梁临时固结为“T”型刚构。临时支座：通常采用与箱梁同标号的混凝土浇筑，中间夹5cm同标号硫磺砂浆。按承担的最大压力设置承压面积。锚固：通常采用预埋于墩身锚固于0号块的钢筋或

10、者预应力锚束。按承担的最大拉力设置锚筋数量及锚固深度。,临时支撑形式一,临时支座形式二,临时支座设计例题,由于连续梁设计为盆式橡胶支座，为了抵抗连续梁悬臂T构的不平衡弯矩34757knm，采用在墩帽内预埋精扎螺纹钢筋（标准抗拉强度930Mpa，锚下控制应力0.75Rb），分四处布置，每处布置6根32mm，精扎螺纹钢筋长度约为10m。布置时，首先保证精扎螺纹钢筋与设计梁体本格预应力钢束及孔道位置不发生冲突，然后通过计算确定设置精扎螺纹钢筋的数量。精扎螺纹钢筋埋入墩身长度为1.52m，外漏部分穿过腹板、顶板，0#块施工结束后，锚固于梁顶面。精扎螺纹钢筋外套50mm薄壁铁皮管，锚固后注浆。为承受混凝

11、土及其它荷载的重量36949kn，在墩顶周边处设置4个C50钢筋混凝土空心临时支座。每条临时支座外部长3.15m、宽度0.7m、高度0.7m。空心部分长2.65m*0.2m*0.7m，临时支座混凝土内部采取适当配筋，用来防止混凝土收缩时局部开裂。,基本参数 C35混凝土设计抗压强度fc=16.7Mpa C50混凝土设计抗压强度fc=23.1MpaC35混凝土设计抗拉强度ft=1.57 MpaC40混凝土设计抗拉强度ft=1.71 Mpa32精扎螺纹钢截面面积A=804.25mm2 32精扎螺纹钢设计抗拉强度为fptk=1470Mpa 锚垫板（Q235钢板）抗拉强度设计值为210 Mpa3.2

12、有关精扎螺纹钢筋部分3.2.1 钢筋锚固长度计算预应力钢筋的锚固La=fpyd/ftLa受拉钢筋的锚固长度fpy预应力钢筋的抗拉强度设计值ft混凝土轴心抗拉强度设计值；当混凝土强度等级高于C40时，按C40取值；d钢筋的公称直径；钢筋的外形系数，按下表取用。,32精扎螺纹钢La=fpyd/ft=0.19*1470*0.032/1.57=5.7m fpy 表示预应力钢筋的抗拉强度设计值，fptk 表示32精扎螺纹设计抗拉强度值，故fpy=fptk。设置锚垫板（0.12m*0.12m）后，利用锚垫板锚固32精扎螺纹钢筋，并利用锚垫板取代32精扎螺纹钢筋与混凝土之间的粘结力。锚垫板受力计算：应力：=

13、1470*804.25*10-6/（0.12*0.12）=82.1Mpa210Mpa 锚垫板采用标准构件屈服强度为210 Mpa（Q235），能够承受。为防止锚垫板上方混凝土因局部受压过大产生破坏，参照沈大客专桥通-18第12页，48+80+48米连续梁图竖向预应力张拉部分，设置10螺旋筋。螺旋筋直径为150mm，间距为50mm，5空长度。安装螺旋筋后，混凝土受压强度（按等效网片，钢筋网片情况见图3-1）计算：f=1470*804.25*10-6/（0.62*0.81）=2.35 Mpa16.7 Mpa，满足要求。图3-1结论：根据计算结果、及精轧螺纹钢筋设计屈服强度，在设置锚垫板和布置了相应

14、的螺旋筋、水平分布筋后，可以充分承受应力。因此，与锚固钢筋长度没有关系，根据现场情况预埋精轧螺纹钢筋与墩身伸入墩帽的普通钢筋冲突，而墩身纵向主筋为25螺纹，且双筋并排，移动和弯折都很困难，所以对发生冲突的精轧螺纹钢筋埋设深度适当调整，考虑到安全，现场施工时保证锚固长度在1.52米范围。,临时支座弯矩验算（精扎螺纹钢筋）拟定32精扎螺纹钢横顺桥向保护层厚度均为不小于30cm，钢筋布置由中心向两侧布置，与设计普通钢筋相冲突时，可适当移动钢筋，墩一侧布置精扎螺纹钢筋12根，按中心间距为距离腹板外边沿49+20+21+11+18.5+7cm，计算力臂3.16m，临时支座计算时按C40混凝土考虑；施工时

15、为方便与垫石一同浇筑，采用C50混凝土。精扎螺纹钢筋抵抗中支点最大弯矩为w=f1y1其中 f1精扎螺纹钢筋可提供的最大拉力。y1精扎螺纹钢筋中心至同墩另一侧临时支座混凝土中点的距离。W=12*1470*804.25*10-6*3.16*1000=44830knm34757knm。3.2.3 梁部的自稳力矩自稳力矩是连续梁施工各块段混凝土自重产生的稳定弯矩。计算方法为：W=f2*y2其中 f2各块段混凝土时，自重产生的力。y20#段中心至同墩一侧临时支座混凝土中点的距离。计算施工各块段混凝土产生的稳定弯矩如下表：节段编号1与12与23与34与45与56与67与78与89与910与10前一节段自重

16、力臂稳定弯矩结论：临时固结产生的抗倾覆弯矩（W）与自重产生的自稳弯矩（W）之和，大于设计要求抗倾覆弯矩34757 knm，满足设计要求。3.3 临时支座承压检算在墩顶设置4个临时支座，每侧2个，单侧临时支座的有效支撑面积为A=（3.15*0.6-2.65*0.1）*2=（）*2=3.25m2支座采用C50混凝土，为防止临时支座局部开裂，在侧面设置护面钢筋网，防止侧面开裂。在墩顶设置一层钢筋网片。在支座顶梁的腹板内配置一定数量的钢筋，来增加梁的抗压能力，防止局部破坏。根据设计文件要求，临时支座要满足竖向支反力36949KN。设计参数：C50混凝土设计抗压强度fc=23.1Mpa=23.1*103

17、 KN/m2单侧临时钢筋混凝土支座提供支反力为F=Afc=3.2523.1103=75075KN36949KN。安全系数k=2.032满足要求。,永久支座安装,采用重力式灌浆,支座预偏量的计算例题,支座偏移量主要由3部分组成，1.纵向预应力张拉时混凝土被压缩引起的位移量。2.由混凝土收缩和徐变引起的位移量。3由温度变化引起的位移量。1.纵向预应力张拉时混凝土被压缩引起位移量为：33.3米梁体积为V=339.1m3截面的平均面积为A=339.134.4=9.85张拉分初出张拉和终张拉初张拉和终张拉都是12孔。初张拉混凝土的弹性模量为设计值的85%，终张拉混凝土的弹性模量为设计值的100%。张拉合

18、力为F=131215.2415.243.1410-612641064=35969258.5NC50混凝土的弹性模量为E=3.45104Mpa。位移量为L1=FL/0.85EA+FL/EA=7.92mm。2由混凝土收缩和徐变引起的位移量规范范围在1-6mm。这里取经验数据3mm。干燥收缩是指抹灰砂浆在不饱和空气中失去内部毛细孔和凝胶孔的吸附水而发生的不可逆收缩.自收缩是指抹灰砂浆初凝后,水泥继续水化,在没有外界水分补充的情况下,抹灰砂浆因自干燥作用产生负压引起的宏观体积减小。,理论厚度为h=2AC/U=2*9.85m2/45.59m（截面与空气的接触长度）=0.432m。采用内插法计算：沈阳地区

19、的湿度在40%至70%，内插法计算收缩应变：取90天以后的干燥收缩tu=0.3-（432-300）(0.3-0.21)/(600-300)=0.26*10-3取90天以后的徐变收缩系数：to=1.65-（432-300）(1.65-1.46)/(600-300)=1.56*10-3 梁体采用C50混凝土 系数为0.804.梁体的干燥收缩变形为L1=0.804*0.26*34.4=7mm 若按规范一般取值tu=1.5*10-4m L1=1.5*34.4=5.16mm梁体没有受到荷载的作用，纵向的徐变忽略不计。3 温度变化时,内部不同矿物颗粒组成的固相、液相、气相相互作用的综合反应引起的半刚性材料

20、发生收缩,称之为温度收缩。温度引起的位移量为L2=Lta a为混凝土的温度影响系数取值为0.00001m。L为梁长。T为浇注时大气温度或保温棚内的温度与设计温度的差值。正号表示梁体膨胀，负号表示梁体收缩。设计温度取7.5.按浇注温度最低不小于5度计算。见下表：“,0#块施工,施工流程为：托架拼装、预压完成后，调整底模板绑扎底板钢筋分片吊装外侧模板、绑扎腹板钢筋安装纵向预应力管道安装竖向预应力筋及管道安装内模板绑扎顶板钢筋安装顶板横向预应力管道搭设混凝土浇筑工作平台埋设预埋件浇筑混凝土养生拆模穿钢绞线束施加预应力压浆。,浇筑0#段混凝土现场混凝土施工使用泵送。混凝土泵启动后，应先泵送适量的水及水

21、泥砂浆以润湿输送管路各部位。梁两端对称节段的混凝土对称平衡浇注，确保施工时不平衡荷载最大值不超过20吨.T构两端箱梁对称节段的混凝土按底板、腹板、顶板三个节段进行流水现浇，即A段底板A，段底板A段腹板A，段腹板A段顶板A，段顶板，用插入式振动棒捣固。混凝土的浇注方法0#块混凝土浇注应遵循自两端向中间、均匀对称浇注的原则。浇注次序可分为三部分：底板浇注-腹板浇注-顶板浇注。i、底板浇注：首先浇注底板隔板位置，然后左右分别对称浇注，反复直至底板浇注完成。ii、腹板浇注：纵向，由两侧向中间对称、分层浇注。分层厚度30cm，如此反复浇注至最后；横向，左右不对称高度不大于30cm。iii、顶板浇注：由两

22、侧向中间对称、分层浇注。分层厚度30cm。如此反复浇注在中心合拢。0#块梁体混凝土采用插入式振捣器进行振捣。底板、顶板及腹板混凝土均采用30插入式振捣器捣固。由于梁体钢筋、波纹管及各类预埋件较多较密，因此振捣过程中一定要切实注意振捣棒不得触碰到波纹管、预埋件、钢筋及模板等。振动延续时间以混凝土获得良好的密实度，表面泛浆气泡消失为度。施工中应加强观察，防止漏振、欠振、过振等现象。,张拉力的控制，按设计要求，计算出不同钢绞线束的张拉力和竖向预应力粗钢筋的张拉力。张拉力的校核，规范要求用应力指标控制张拉时，用伸长值进行校核，实际伸长值和理论伸长值之差应控制在6%以内，否则应查明原因并采取相应措施处理

23、后才能继续张拉。同一断面的断丝率不得大于1%，每一钢束的滑丝、断丝不能超过1根。预应力筋的张拉，预应力钢束严格按照设计张拉顺序、张拉控制应力及张拉工艺进行，并做好张拉记录。纵向预应力钢绞线采用两端对称、同步张拉。横向预应力钢绞线单端张拉，但锚固端与张拉端两面替换。将锚垫板表面和其喇叭管内的混凝土残渣清除干净，并清除钢绞线上的锈蚀和泥浆。安装千斤顶与锚板，张拉前调整好千斤顶的位置，使张拉力的作用线与张拉头孔道末端的切线重合，同时也要调整工具锚的孔位与工作锚地孔位排列一致，以防各索钢绞线在千斤顶穿心孔内不平行。张拉方式与程序，横向预应力束单端张拉，纵向预应力束采用两端同时张拉，对称进行。张拉程序为

24、00.1k1.05k（持荷5min）k（锚固）。张拉过程中每束钢绞线的断丝、滑丝数不得超过1丝，同一断面地断丝率不得超过1%。张拉操作工艺：按每束根数与相应的锚具配套，带好夹片，将钢绞线从千斤顶中心穿过。张拉时当钢绞线的初始应力达0.1k时停止供油。检查夹片情况完好后，画线作标记。油压达到设计张拉值后关闭主油缸油路，并保持5min以后，若油压稍有下降，须补油到设计吨位的油压值，千斤顶回油，夹片自动锁定则该束张拉结束，及时做好记录。全梁断丝，滑丝总数不得超过钢丝总数的0.5%，且一束内断丝不得超过一丝，也不得在同一侧。张拉安全注意事项，预应力施工安全放在第一位，任何情况下作业人员不得站在预应力筋

25、的两端，操作千斤顶和测量伸长值人员应做到千斤顶侧面操作，严格遵守操作规程，油泵工作人员在工作中严禁擅离职守；张拉时应做到孔道、锚环、千斤顶三心对中；工具夹片要保持润滑，利于退锚；钢束张拉完毕，严禁碰撞锚具和钢绞线，钢绞线剩余长度用砂轮切割机切断并用环氧树脂水泥浆封锚。,菱形挂篮,1.本挂篮按*铁路*特大桥*特大桥悬灌梁段设计。2.本挂篮采用菱形结构，铺以轨道滑移，在灌注混凝土和挂篮走行均无需设平衡重，灌注混凝土时，挂篮后端锚于箱梁竖向预应力筋上。挂篮走行时，挂篮后端锚于滑道上。在这两种情况下，滑道始终锚于箱梁竖向预应力筋上。3.挂篮承重部位随不同施工阶段而变化，必须严格按规定的施工顺序、特别是

26、挂篮的拼、移、拆的顺序进行作业，以确保挂篮的稳定，防止意外。4.本挂篮结构基本以销轴连接，在安装中各销轴务必按图纸进行对号入座。5.本挂篮结构按临时结构设计，必须严格控制施工荷载，以策安全。6.本挂篮系在高空作业使用，必须绝对保证施工安全，每套挂篮应指定专人指挥工作。7.本挂篮使用期间，如有设计变更、操作顺序更动、施工顺序调整、施工荷载加大等情况，须经经理部批准后方可施工。,主桁架系统主桁架由两片菱形的支架，在其横向设置前后横梁连接组成一个空间桁架体系。在两侧竖杆中间设置了中间架和侧面吊架。主桁构件均采用两根32a槽钢焊接而成，主桁件之间采用40cr钢销轴固定连接，形成稳定结构。前上横梁设置悬

27、挂底托系统，外模板的吊带及吊杆设置。,行走及锚固系统挂篮在悬浇完成一个节段箱梁后，混凝土强度达到50Mpa，预应力筋张拉注浆完毕后，利用4付10吨倒链滑车缓慢均匀地牵引两片主桁架同时向前移动，并通过前吊带及吊杆带动底平台和内外模板向前滑动。为了减少摩阻力，可适当在滑动轨道上抹些油。,吊带及吊杆系统用于连接主桁架及底模平台的吊带钢板尺寸为25mm150mm,材质Q345B的钢板，吊杆为32，级精扎螺纹钢，安装时采用千斤顶提升装置调节底模系统标高。,底托系统由前后托梁、纵梁、平台梁、前护栏、侧护栏、操作系统等部分组成，底纵梁与底模板的横肋通过螺栓连接固定（现场配置钻孔机），后托梁通过吊杆锚固于梁体

28、前托梁通过吊带与前横梁相连，浇筑混凝土时，后托梁锚固于前段已完成箱梁底板。,模板系统外模板采用6mm钢板制作，背带加设型钢，由厂家负责加工制作。内模板采用18mm竹胶板，背楞采用100100方木加劲固定。内膜支撑架由厂家制作，内撑杆件可用50脚手架，外模板及内模板采用对拉螺栓连接牢固，胶板结构空间尺寸用内支撑固定。外侧模提吊梁及内滑梁前端锚固于前模梁，后端悬吊于已浇箱梁表面，拆模时放松锚固端，随平台下沉并前移。,挂篮拼装,挂篮后锚,三、挂篮拼装1、拼装要求1.1对挂篮各杆件的栓接和电焊连接部位。在拼装前及拼装过程中都必须进行仔细检查，以保证杆件位置正确，结构连接可靠，且对主要部件不能随意进行电

29、焊或氧气切割，且焊缝质量必须保证并进行无损检测，螺栓连接必须牢固。1.2挂篮拼装过程中安全防护系统与主体结构拼装穿插进行确保每个工作面有良好的安全作业环境。拼装过程中应严格控制主桁悬臂部分的荷载质量，除张拉操作平台及必须的少量工具外，不得任意增加荷载。1.3拼装过程中严禁对螺栓孔进行切割，扩孔，确保设计或加工原因需做修改时，必须得到设计单位同意。1.4严禁对精轧螺纹钢吊杆进行电焊切割搭火，所有精轧螺纹钢吊杆必须加双螺帽。,2.1、主桁结构拼装（以40+64+40米连续梁为例）（1）在箱梁0#和1#段顶板轨道位置处进行砂浆找平，测量放线并用墨线弹出箱梁中心线，轨道中线和轨道端头位置线。用经纬仪测

30、出垂直线，校核主桁拼装位置并控制挂篮走行的轴线。（2）起吊安装轨道，对中安放，连接锚固梁。安装轨道锚固筋，将锚梁与竖向预应力筋连接后，对每根锚筋施以250300KN的锚固力。在轨道前支点安滑船，后端安临时垫块。（3）利用箱梁0#和1#顶板作平台，水平组拼主桁架成菱形状，安装中门架，上平连。采用吊车安装两片主桁就位，并采用临时固定措施保证两主桁片的稳定。（4）安装主桁架后结点处的分配梁，千斤顶，后锚杆等，将主桁后结点与分配梁连接并通过锚筋与顶板预留孔锚固。（5）安装吊杆、吊带及提升装置等。（6）拆除临时垫块。,2.2、底平台和模板结构拼装（1）底平台的拼装 前托梁吊杆、吊带与主横梁连接，后托梁固

31、定在已浇好的梁段上，用葫芦倒链将底篮前后托梁与吊带连接固定，再安装底篮的加强纵梁和普通纵梁，底平台两侧，前后工作平台。（2）外侧模板拼装（3）内模板拼装（4）挂篮全部安装完成后,复测其轴线、平面位置、标高,进行系统检查签证3、挂篮安装、拆除注意事项。3.1挂篮拆除前必须将起吊设备物挂揽风绳，挂篮的安装，拆卸顺序等操作规程及要求悬挂在操作平台的醒目处。3.2挂篮的拼装拆除是高空作业，每道工序务必经过认真的检查，确认无误后方可进行下一道工序施工。操作人员应经过培训及安全教育，并做好安全防护措施。确保施工安全。3.3挂篮拼装拆除应保持两端基本对称同时进行。3.4挂篮拼装应按照顺序各自的顺序逐步操作，

32、作业前应对吊装机械及机具进行安全检查，在操作过程中地上，空中应有专人进行协同指挥。3.5挂篮安装或走行前应对使用的机具设备（如千斤顶，卷扬机、手拉葫芦、钢丝绳）进行仔细检查，不符合规定的严格使用。3.6挂篮合拢在电气化铁路正上方时，要求挂篮整体退到0#块附近进行拆除。连续梁跨越电气化铁路或其他带电设备上方作业时施工人员必须穿绝缘鞋，戴好防护设备，大风，雷雨天气及大雾天气严禁施工。3.7挂篮安装时或主桁行走到位后，应先安装好后锚固和水平限位装置，方可安装后吊杆悬挂底模平台，严防挂篮倾覆，坍塌。3.8.挂篮拆除时要注意对挂篮表面混凝土等进行全面清理。防止发生螺栓，钢筋等杂物坠落伤人。,四、挂篮预压

33、1.预压目的：1.1、通过预压的手段检验挂篮整个系统在各种工况下的结构受力以及机具设备的运行情况，确保系统在施工过程中绝对安全和正常运行。1.2、通过预压掌握挂篮的弹性变形和非弹性变形的程度和大小，更加准确地掌握挂篮的刚度等力学性能指标，借以指导挂篮的立模标高，为施工监控提供可靠的参照数据，确保主梁施工线型、标高满足设计和规范要求。2、试验项目及收集的资料2.1挂篮系统在各个工况下的各个主要构件的变形值收集。2.2各个构件和连接接头的安全性检验。2.3锚固系统变位观测和安全性检验。2.4箱梁的变形观测。2.5整个挂篮的承载能力和安全保障系统的检验。,预压控制梁段的确定通过对挂篮各工况进行计算及

34、分析比较，确定最大前吊杆拉力的节段为模拟加载梁段，进行挂篮预压试验。4、挂篮预压工况 挂篮全部构件安装完毕，底板底模、腹板侧模、顶板底模、翼缘板底模及内模安装完毕后进行挂篮预压工作。挂篮预压应基本模拟混凝土浇筑过程中的受力状态。5、预压总体施工方案5.1、预压超载系数取1.2.5.2、底板的预压荷载配置：底板需压重xxt，采用在底模上梁段纵向中心位置（距0号梁段1.75m）对称布置x捆钢绞线，每捆钢绞线按xt计算，共计压重x。5.3、腹板的预压荷载配置：在0号梁段腹板位置预埋型钢反力架，通过2台xt千斤顶进行反压，千斤顶施力大小由腹板重量及底板剩余荷载控制，共需x，即每台千斤顶施力xt。5.4

35、、顶板.翼缘板的预压荷载配置：需压重xt，采用在顶板底模上梁段纵向中心位置（对称布置钢筋进行压重）。5.5、预压顺序模拟砼浇筑程序进行：底板腹板顶板.翼缘板。5.6、预压荷载分级：25%50%80%120%。,挂篮预压形式,1、混凝土块或砂袋预压2、吊水箱预压3、试验台法（采用千斤顶张拉）,混凝土块预压,吊水箱法,挂篮走行,1、挂篮走行施工具体要求：1.1挂篮前移时应实现做好测量标志，以控制两边主桁步调一致，并保持其中心线与箱梁中心线平行。两端挂篮行走偏差不易过大，避免引起较大的不平衡弯矩。1.2挂篮移动时，要缓慢进行，挂篮后部各设一组保险绳，以保证安全。滑道要铺设平整，顺直，不得偏移。要安置

36、好临时停止限位和挂篮到位限位装置。并随时注意观察。发现问题及时处理。1.3挂篮移动时模板与箱梁混凝土面应完全脱离，并仔细检查有无障碍物挂住模板，特别注意模板对拉杆是否已全部抽出。1.4挂篮前移时，上下后横梁之间用钢丝绳或倒链做保险绳，以防止吊杆由于晃动而发生意外。1.5走道梁采用型钢制造，在使用过程中，必须保持其表面清洁，并在走行前涂抹一层黄油，以利挂篮行走。1.6为使挂篮主桁在灌注梁段混凝土中受力良好，避免产生过大和不均匀沉降，灌篮前支点必须用型钢垫实，中线及高度需用水平仪控制，砂浆磨平：走行前后用硬木楔或钢楔楔紧。1.7各梁段挂篮移动施工阶段必须保持对称平衡施工。各阶段预留孔按图预埋，避免

37、改变挂篮的受力工况。3.挂篮走行前的准备;挂篮走行前准备(实例)（只有所有的挂篮前移准备工作完成后才可以进行挂篮走行。）3.、前轮箱支座标高按梁面横坡调整到同一水平高度，底模后吊带千斤顶底座用混凝土调整到同一水平高度，误差不超过5mm。3.2、各纵向预应力，顶板横向束必须全部张拉完成。3.3、底模板后横梁挂在外侧模外滑行梁上的22钢丝绳绳按规定和交底悬挂完成。用222钢丝绳将底模板后横梁两端悬挂于外侧模外滑行梁上，同时安装16T葫芦以方便调整。3.4、用222钢丝绳利用浇注砼梁时的后吊杆孔穿过翼缘板后兜住外滑梁起到保险作用。3.5、前吊点保险绳及各点葫芦安装完成各吊点均采用22钢丝绳做保险，外

38、滑梁保险钢丝绳配16T葫芦，内模滑行梁保险钢丝绳配10T葫芦，方便在挂篮走行后调整标高。3.6、外滑梁走行轮后牵引葫芦安装完成用3T葫芦和12钢丝绳挂于滑行梁走行轮精扎钢根部向后锚固，锚固拉紧后使后挂轮在侧模板走行时保证竖直状态，对滑行梁起制动作用，防止精轧螺纹钢受弯。3.7、主构架各下弦杆牵引葫芦安装完成每根主构架下弦杆后锚位置采用5T葫芦做牵引葫芦，同时在各下弦杆根部挂5T葫芦后挂锚固做保险。挂篮前移时缓缓放送保险葫芦。3.8、反扣架及反扣轮安装完成主构架反扣轮安装于下弦杆位置时必须与下弦杆密贴且竖直，反扣轮扁担与反扣架之间空隙用钢板支垫密实。3.9、挂篮底模、外侧模板及内模板脱模完成，并

39、且保证外侧模与已浇筑梁段混凝土面相距10cm，底模以底板混凝土面相距40cm。,边跨现浇段施工,边跨现浇段支架形式1、满堂红支架2、钢管支架,边跨现浇段地基处理,一、设计说明：本设计参考图纸：沈大客专桥通-18 沈大客专桥通-25-III 郑州大桥局48+80+48米挂篮设计图纸 马总屯特大桥工点图。本设计参考规范及书籍：钢结构设计规范。桩基础设计规范。本设计所用软件。Midas 及北极星结构设计助手本设计荷载计算依据沈大客专桥通-18图纸 要求按梁自重的1.2倍进行计算。力 单位为KN。长度单位为m。二、荷载计算主跨80米连续梁边跨现浇段示意图如图1,支反力计算,刚度验算,强度验算,基础验算

40、,柱下扩展基础：L-1 11 工程名称：边跨现浇段条形扩展基础验算。说明：处理后地基承载力不小于180kpa。孔隙率n不大于95%.12 地基承载力特征值 121 计算公式：建筑地基基础设计规范（GB 500072002）fa fak+b*(b-3)+d*m*(d-0.5)（式）地基承载力特征值 fak 180kPa 基础宽度的地基承载力修正系数 b 0.15 基础埋深的地基承载力修正系数 d 1.0 基础底面以下土的重度 18kN/m 基础底面以上土的加权平均重度 m 18kN/m 基础底面宽度 b 1.5m 基础埋置深度 d 0.8m 当 b 1.5 3m 时，按 b 3m 122 fa

41、180+0.15*18*(3-3)+1*18*(0.8-0.5)185.4kPa 修正后的地基承载力特征值 fa 185.4kPa 123 天然地基基础抗震验算时，地基土抗震承载力按建筑抗震设计规范（GB 500112001）（式）调整：faE a*fa 1*185.4 185.4kPa 13 基本资料 131 柱子高度 hc 600mm（X 方向）柱子宽度 bc 600mm（Y 方向）132 基础底面宽度 b 1500mm（X 方向）底面长度 l 3825mm（Y 方向.验算单根柱子）基础根部高度 H 700mm 133 柱边基础截面面积 X 轴方向截面面积 Acb h1*b+(b+hc+2

42、*0.05)*(H-h1)/2 1.05(m2)Y 轴方向截面面积 Acl h1*l+(l+bc+2*0.05)*(H-h1)/2 2.68(m2)134 基础宽高比 基础柱边宽高比：(b-hc)/2H 0.6；(l-bc)/2H 2.3,135 混凝土强度等级为 C20 fc 9.554N/mm ft 1.101N/mm 136 钢筋强度设计值 fy 300N/mm 纵筋合力点至近边距离 as 40+10mm 137 荷载的综合分项系数 z 1.4 永久荷载的分项系数 G 1.35 138 基础底面积 A l*b 3.83*1.5 5.74(m2)底部体积 Vjc Ab*H 5.74*0.7

43、 4.016(m3)139 基础自重和基础上的土重 基础混凝土的容重 c 25kN/m 基础顶面以上土的容重 s 18kN/m 顶面上覆土厚度 ds 1000mm Gk Vjc*c+(A-bc*hc)*ds*s 197.2kN 基础自重和基础上的土重设计值 G G*Gk 266.2kN 1310 基础上的竖向附加荷载标准值 Fk 0kN 14 控制内力 Nk-相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）；Fk-相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）；Fk Nk+Fk Vkx、Vky-相应于荷载效应标准组合时，作用于柱底的剪力值（kN）；Mkx、Mky-相应于荷载效应标准组

44、合时，作用于基础顶面的弯矩值（kNM）；Mkx、Mky-相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kNM）；Mkx Mkx-Vky*H、Mky Mky+Vkx*H F、Mx、My-相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kNM）；F z*Fk、Mx z*Mkx、My z*Mky 141 Nk 528kN；Mkx 0kN；Mky 0kN；Vkx 0kN；Vky 0kN Fk 528kN；Mkx 0kN；Mky 0kN 地震力参与组合 F 739.2kN；Mx 0kN；My 0kN 地震力参与组合 15 轴心荷载作用下 pk(Fk+Gk)/A（式）pk(528+197.2)/5

45、.74 126.4kPafaE=185.4kPa，满足要求。16 冲切验算 Fl 0.7*hp*ft*am*Ho（式）,am(at+ab)/2（式）Fl pj*Al（式）161 基底净反力 pj pmax z*126.4 177kPa pj pmax-G/A 177-266.2/5.74 130.56kPa 162 X 方向（b 方向）b 2Ho+hc，不需要验算抗冲切。163 Y 方向（l 方向）因 l bc+2Ho、b hc+2Ho 且 b-hc l-bc 有：Alyb*(l/2-bc/2-Ho)1.5*(3.83/2-0.6/2-0.65)1.44(m2)ab Minhc+2Ho，l M

46、in0.6+2*0.65，1.5 1.5m am(hc+ab)/2(0.6+1.5)/2 1.05m Fly pj*Aly 130.6*1.44 188.5kN 0.7*hp*ft*am*Ho/RE 0.7*1*1101*1.05*0.65/0.85 618.8kN Fly 188.5kN，满足要求。17 剪切验算 V 0.7*h*ft*bo*Ho（混凝土规范式）171 X 方向（b 方向）计算宽度 Lo 3.825m Vx pj*Ax pj*(b-hc)/2*l Vx 130.6*(1.5-0)/2*3.8 374.5kN 0.7*h*ft*Lo*Ho/RE 0.7*1*1101*3.825

47、*0.65/0.85 2254.3kN Vx 374.5kN，满足要求。172 Y 方向（l 方向）计算宽度 Bo 1.5m Vy pj*Ay pj*(l-bc)/2*b Vy 130.6*(3.8-0)/2*1.5 374.5kN 0.7*h*ft*Bo*Ho/RE 0.7*1*1101*1.5*0.65/0.85 884kN Vy 374.5kN，满足要求。18 抗弯计算 181 弯矩计算 M按地基规范式 8.2.7-4 计算：M a1 2*(2l+a)*(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)*l/,12 1811 柱边弯矩计算 X 方向（b 方向）柱边（绕 Y 轴）：M(b-hc)

48、2*(2*l+bc)*(p-G/A)/24(1.5-0.62*(2*3.83+0.6)*(176.96-266.2/5.74)/24=36.35kNm Y 方向（l 方向）柱边（绕 X 轴）：M(l-bc)2*(2*b+hc)*(p-G/A)/24(3.83-0.62*(2*1.5+0.6)*(176.96-266.2/5.74)/24=203.68kNm 182 配筋计算 Mmax 36.4kNm 0.006 0.02%min 0.2%As 2100(mm2)Mmax 203.7kNm 0.013 0.04%min 0.2%As 5355(mm2)19 柱下局部受压承载力计算 Fl*l*fc

49、c*Al（混凝土规范式）局部荷载设计值 Fl 739.2kN 混凝土局部受压面积 Al bc*hc 600*600 360000(mm2)基础在柱下局部受压时的计算底面积按下列公式计算：c MinCx,Cy,bx,by Min450,1613,600,600,450mm Ab(bx+2c)*(by+2c)Ab(600+2*450)*(600+2*450)2250000(mm2)混凝土局部受压时的强度提高系数 l(Ab/Al)0.5(2250000/360000)0.5 2.5*l*fcc*Al 1*2.5*0.85*9554*0.36 7308.8kN Fl 739.2kN，满足要求。,合拢段

50、施工,合拢段施工方法1、吊架法2、利用挂篮浇注,合拢图,为满足边跨合拢段临时刚性连接的要求，用两根I28a工字钢单根长度为3.0m焊接在12#块和10#块梁顶面及底腹板预埋钢板上。5 合拢段锁定5.1应力分析根据计算,温度应力引起的力较大,而此时只有边跨模板对梁体有约束力,如果约束力小于梁体温度应力,梁体肯定会产生位移。只要保证合拢段临时锁定力大于模板及支座的约束力即可保证合拢段相对无变形。使温度应力在释放过程中合拢段混凝土不受到压力。5.2 刚性支撑设置刚性支撑按照要求进行预埋钢板。支撑型钢按要求焊接而成。在混凝土浇筑前几天凌晨最低温度时,将支撑型钢焊于两侧梁内预埋的钢板上,起到支顶作用并起