土的渗透性3-1概述.ppt

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1、第三章 土的渗透性,3-1 概 述,渗透：由于土体本身具有连续的孔隙，如果存在水位差的作用，水就会透过土体孔隙而发生孔隙内的流动。土具有被水透过的性能称为土的渗透性。土的问题是指由于水的渗透引起土体内部应力状态的变化或土体、地基本身的结构、强度等状态的变化，从而影响建筑物或地基的稳定性或产生有害变形的问题。,第三章 土的渗透性,3-2 达西渗透定律,一、达西渗透定律由于土体中的孔隙一般非常微小，水在土体中流动时的粘滞阻力很大、流速缓慢，因此，其流动状态大多属于层流。著名的达西(Darcy)渗透定律：渗透速度：（3-1）或 渗流量为：（3-2）对粘性土：（3-3）,第三章 土的渗透性,必须指出，

2、由式（3-1）求出的渗透速度是一种假想的平均流速，因为它假定水在土中的渗透是通过整个土体截面来进行的，而实际上，渗透水仅仅通过土体中的孔隙流动，实际平均流速要比假想的平均流速大很多。它们之间的关系为：（3-4）,第三章 土的渗透性,二、达西渗透定律的适用条件只有当渗流为层流的时候才能适用达西渗透定律。达西渗透定律的适用界限可以考虑为：（3-5）满足达西渗透定律的土的平均粒径:（3-6）也就是说，对于比粗砂更细的土来说，达西渗透定律一般是适用的，而对粗粒土来讲，只有在水力坡降很小的情况下才能适用。,第三章 土的渗透性,3-3 渗透系数的测定,渗透系数的大小是直接衡量土的透水性强弱的一个重要的力学

3、性质指标。一、实验室内测定渗透系数就原理而言，可分为：常水头试验和变水头试验。（一）常水头法是在整个试验过程中，水头保持不变。常水头法适用于透水性强的无粘性土。土的渗透系数：（3-7）下页所示为基马式渗透仪,第三章 土的渗透性,3-3 渗透系数的测定,（二）变水头法在整个试验过程中，水头是随着时间而变化的。变水头法适用于透水性弱的粘性土。土的渗透系数：（3-8）或（3-9）下页为南55型渗透仪,第三章 土的渗透性,二、成层土的渗透系数天然沉积土往往由渗透性不同的土层所组成。对于与土层层面平行和垂直的简单渗流情况，当各土层的渗透系数和厚度为已知时，我们可求出整个土层与层面平行和垂直的平均渗透系数

4、，作为进行渗流计算的依据。,第三章 土的渗透性,如图36(a)所示与层面平行的渗流情况。通过整个土层的总渗流量qx应为各土层渗流量之总和，即整个土层与层面平行的平均渗流系数为：,第三章 土的渗透性,如图36(b)所示与层面垂直的渗流情况。通过整个土层的总渗流量qy应为各土层渗流量之总和，即整个土层与层面垂直的平均渗流系数为：,第三章 土的渗透性,3-4 二向渗流和流网的特征,一、如果土是各向同性的kx等于ky，则上式就是著名的拉普拉斯（Laplace）方程，它是描述稳定渗流的基本方程式。二、流网及其特征就渗流问题来说，一组曲线称为等势线，在任一条等势线上各点的总水头是相等的；另一组曲线称为流线

5、，它们代表渗流的方向。等势线和流线交织在一起形成的网格叫流网。,第三章 土的渗透性,流网的确定方法对于各向同性的渗透介质，流网具有下列特征：（1）流线与等势线彼此正交；（2）每个网格的长宽比为常数；（3）相邻等势线间的水头损失相等；（4）各流槽的渗流量相等。,第三章 土的渗透性,3-5 渗流力及渗透稳定性,渗流所引起的稳定问题：（1）土体的局部稳定问题，又称为渗透变形问题；（2）整体稳定问题。一、渗流力的概念水在土体中流动时，将会引起水头的损失。这种水头损失是由于水在土体孔隙中流动时，力图拖曳土粒而消耗能量的结果。渗流力：渗透水流施于单位土体内土粒上的拖曳力，也称渗透力、动水压力。,第三章 土

6、的渗透性,验证渗流力存在的流土试验：当容器B提升到一定高度，容器A与容器B内水位差达到一定值时，可以看到砂面出现沸腾那样的景象，这种现象称为流土或浮冲、砂沸。渗流力的大小与水力梯度成正比，其作用方向与渗流（或流向）方向一致，是一种体积力。,第三章 土的渗透性,渗流力的大小与水力梯度成正比，其作用方向与渗流（或流向）方向一致，是一种体积力。,孔隙水为脱离体,（1）,（2）,（3）,（4）土粒对水流的总阻力Fs,第三章 土的渗透性,渗流力的大小与水力梯度成正比，其作用方向与渗流（或流向）方向一致，是一种体积力。,沿水流方向力的平衡,因为,第三章 土的渗透性,土体为脱离体边界上土粒间传递的力；边界上

7、孔隙水传递的力；土体自重。,渗流问题，两种力的组合：（1）土粒为考察对象；J，W（2）土体为考察对象；W,U,第三章 土的渗透性,二、渗透变形（一）渗透变形的形式渗透变形可分为：流土和管涌两种基本形式。流土：在渗流作用下局部土体表面隆起，或土粒群同时起动而流失的现象。它主要发生在地基或土坝下游渗流溢出处。管涌：在渗流作用下土体中的细土粒在粗土粒形成的孔隙通道中发生移动并被带出的现象。它主要发生在砂砾土中。土可细分为：管涌型土；过渡型土；流土型土。,第三章 土的渗透性,（二）土的临界水力梯度土体抵抗渗透破坏的能力，称为抗渗强度。通常以濒临渗透破坏时的水力梯度表示，一般称为临界水力梯度或抗渗梯度。

8、1、流土型土的临界水力梯度当竖向渗流力等于土体的有效重量时，土体就处于流土的临界状态。,粘性土发生流土破坏的机理与无粘性土不完全相同，因为前者不仅仅是由于渗流力作用的结果，而且还与土体表面的水化崩解程度（即水稳性）以及渗流出口临空面的孔径等因素有关。,第三章 土的渗透性,流土一般发生在渗流逸出处，根据逸出梯度ie：ie icr 流土,设计时要保证：ie i=icr/Fs 安全,第三章 土的渗透性,2、管涌型土的临界水力梯度管涌土的临界水力梯度可通过公式计算，也可以通过试验来测定。试验时除了根据肉眼观察细土粒的移动来判断管涌外，还可借助于水力梯度i与流速v之间的变化来判断管涌是否出现。,（1）公

9、式：,（2）肉眼观察,（3）水力梯度i与流速v之间的变化,第三章 土的渗透性,3。临界水力梯度的试验资料（1）临界水力梯度与不均匀系数的关系 土的不均匀系数愈大，临界水力梯度愈小。,（2）临界水力梯度与细料含量的关系,第三章 土的渗透性,（3）临界水力梯度与渗透系数的关系,对于不均匀的土，如果透水性强，抵抗渗透变形的能力就差；如果透水性弱，抵抗渗透变形的能力就强。,防止渗透变形发生的措施：（1）减小水力梯度；（2）加盖压重、反滤层、减压井（3）改善级配,第三章 土的渗透性,3-6 在静水和有渗流情况下的 孔隙水应力和有效应力,一、饱和土体中的孔隙水应力和有效应力把饱和土体中由孔隙水来承担或传递

10、的应力定义为孔隙水应力，常以u表示。,把通过粒间的接触面传递的应力称为有效应力。只有有效应力才能使土体产生压缩（或固结）和强度。,第三章 土的渗透性,3-6 在静水和有渗流情况下的 孔隙水应力和有效应力,太沙基有效应力原理：,把通过粒间的接触面传递的应力称为有效应力。定义：,研究平面总面积A；粒间接触面积As；孔隙水面积Aw（AAs）,第三章 土的渗透性,图322（a）为浸没在水下的饱和土体，设土面至水面的距离为h1,土的饱和容重为sat，则土面下深度为h2的a-a平面上的总应力为,二、在静水条件下水平面上的孔隙水应力和有效应力,第三章 土的渗透性,由此可见，在静水条件下，孔隙水应力等于研究平

11、面上单位面积的水柱重量，与水深成正比，呈三角形分布；有效应力等于研究平面上单位面积的土柱有效重量，与土层深度成正比，也呈三角形分布，而与超出土面以上静水位的高低无关。,其中，孔隙水应力为,于是，根据有效应力原理，a-a平面上的有效应力为,第三章 土的渗透性,三、在稳定渗流作用下水平面上的孔隙水应力和有效应力,图323(a)表示在水位差作用下发生由上向下的渗流情况。此时在土层表面b-b上的孔隙水应力与静水情况相同，仍等于wh1，面a-a平面上的孔隙水应力将因水头损失而减小，其值为,第三章 土的渗透性,a-a平面上的总应力仍保持不变，等于,于是，根据有效应力原理，a-a平面上的有效应力为,与静水情

12、况相比，当有向下渗流作用时，a-a平面上的总应力保持不变，孔隙水应力减少了wh。因而，证明了总应力不变的条件下孔隙水应力的减少等于有效应力的等量增加。,第三章 土的渗透性,向上渗流的情况：,与静水情况相比，当有向上渗流作用时，a-a平面上的总应力保持不变，孔隙水应力增加了wh，而有效应力相应地减少了wh。因而，又一次证明在总应力不变的条件下孔隙水应力的增加等于有效应力的等量减少。,a-a平面上的总应力,a-a平面上的有效应力为,a-a平面上的孔隙水应力,第三章 土的渗透性,向上渗流的情况：,a-a平面上的有效应力为,流土：,第三章 土的渗透性,四、根据流网确定孔隙水应力按照上述孔隙水应力的定义

13、，一旦流网绘出以后，渗流场中任一点的孔隙水应力即可由该点的测压管中的水柱高度(或称压力水头）乘以水的重度得到。当计算点位于下游静水位以下时，按照测压管中水柱高度算出的孔隙水应力是由两部分组成的：其一是由下游静水位产生的孔隙水应力，通常将这一部分孔隙水应力称为静孔隙水应力；其二是由渗流所引起的，即超过静水位的那一部分测压管水柱所产生的孔隙水应力,通常将这一部分孔隙水应力称为超静孔隙水应力。注意：土体的超静孔隙水应力除可由渗流产生以外，荷载（动的或静的）也能够在土体内引起超静孔隙水应力。,第三章 土的渗透性,【例题33】如图所示，若地基上的土粒 比重Gs为2.68，孔隙率n为38.0，试求：（1）

14、a点的孔隙水应力和有效应力；（2）渗流逸出处12是否会发生流土？（3）图中网格9，10，11，12上的渗流 力是多少？【解】,（1）由图中可知，上下游的水位差h=8m，等势线的间隔数N10，则相 邻两等势线间的水头损失h=h/10=8/10=0.8m。,第三章 土的渗透性,a点在第二根等势线上，因此，该点的测压管水位应比上游水位低h=0.8m，从图中直接量得下游静水位至a点的高差 ha=10m，而超过下游静水位的高度应为 ha=h-h8-0.87.2 m。则a点测压管中的水位高度 hw ha+ha=10+7.2=17.2 m。所以，a点的孔隙水应力为 u=whw=9.817.2=168.56

15、kPa其中由下游静水位引起的静孔隙水应力为 u=w ha=9.810=98 kPa而由渗流引起的超静孔隙水应力为 u=w ha=9.8 7.2=70.56 kPaa点的总应力为 w h1+sat(ha-h2),第三章 土的渗透性,其中土的饱和重度 satsat9.8=w1+(Gs-1)(1-n)9.8 1+(2.68-1)(1-0.38)9.820 kN/m3 代入上式得总应力为 9.8 10+20(10-2)=98+160=258 kPa 于是，根据有效应力原理，a点的有效应力为-u=258-168.56=89.44 kPa（2）从图中直接量得网格1，2，3，4的平均渗径长度L=8 m，而

16、任一网格上的水头损失均为h=0.8 m，则该网格的平均水力梯度为 i=h/L0.8/8=0.1 该梯度即近似代表地面12处的逸出梯度ie。,第三章 土的渗透性,流土的临界水力梯度为 icr=(Gs-1)(1-n)=(2.68-1)(1-0.38)=1.04ie 所以，渗流逸出处12不会发生流土现象。（3）从图中直接量得网格9，10，11，12的平均渗径长度L=5.0 m，两流线间的平均距离b=4.4 m，网格的水头损失h=0.8 m，所以 作用在该网格上的渗流力为 J w(h/L)b Lw b h 9.80.8 4.4=34.5 kN/m,End of Chapter 3,习题：31、32、34、35,基马式渗透仪,南55渗透仪,