结构抗震设计单层厂房.ppt

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1、5 单层钢筋混凝土柱厂房抗震设计本章要点掌握：结构体系和结构布置的基本原则；理解：结构横向抗震计算问题；结构纵向抗震计算问题；了解：结构的震害特点。,1,5.概述,分类.按生产规模分：大型、中型、小型。.按主要承重构件的材料分：单层钢筋混凝土柱厂房；单层砖柱厂房；单层钢结构厂房等。承重构件的选择 取决于厂房跨度、高度和吊车起重量等。单层钢筋混凝土厂房组成 钢筋混凝土柱；钢筋混凝土屋架或钢屋架；有檩或无檩钢筋混凝土屋盖。,2,单层钢筋混凝土厂房组成,3,门式刚架,排架结构,单层钢筋混凝土厂房组成,4,单层钢筋混凝土厂房横向布置,5,单层钢筋混凝土厂房纵向布置,6,7,单层钢筋混凝土厂房屋盖体系,

2、有檩体系,无檩体系,横向地震作用下厂房主体结构的震害,横向地震作用主要由横向排架抵抗。震害：.柱头及其与屋架联结的破坏.柱肩竖向拉裂,8,屋架与柱头、柱肩节点的破坏,.上柱柱身变截面处开裂或折断；.下柱震害；.形天窗架与屋架联接节点的破坏；.围护墙开裂外闪、局部或大面积倒塌。,9,上柱震害,下柱震害,纵向地震作用下厂房主体结构的震害,纵向地震作用主要由纵向排架（柱列）抵抗。震害：.屋面板错动坠落.形天窗架倾倒，天窗架立柱在平面外折断.屋架破坏.支撑震害.纵向地震作用下围护结构的震害,10,11,柱间支撑杆件压曲,山墙倒塌,大量震害调查及试验研究表明：钢筋混凝土单层厂房经过抗震设防之后具有良好的

3、抗震性能，是一种较好的抗震结构,5.结构布置的一般原则,依据抗震设计的基本思想，结构良好的抗震性能，首先取决于良好的结构体系及合理的结构布置。体型与抗震缝.体型：单层厂房的平、立面布置应注意使体型简单、平直。各部分结构的刚度和质量均匀对称，避免凹凸曲折，尽可能选用长方形平面体型。.抗震缝结构复杂厂房，侧向刚度或高度变化很大部位，及沿厂房侧边有贴建房屋时，宜设抗震缝。抗震缝的两侧应布置墙或柱。抗震缝宽度按烈度和结构相邻部分位移确定。,13,屋盖体系：应尽可能选用轻屋盖。天窗架 必须减轻天窗屋盖的重量及地震反应，最好采用钢天窗和轻型屋面板材。柱对于一般单层厂房或较高大的厂房均可以采用钢筋混凝土柱。

4、确定柱子截面时，要选取合适的刚度，过大的抗侧刚度对厂房抗震并不一定有利，相反会引起厂房横向周期的缩短而导致地震荷载的增大。柱底至室内地坪以上500mm范围内和阶形柱的上柱宜采用矩形面。围护墙体：常用砖墙或大型墙板方案。,14,5.2单层钢筋混凝土柱厂房的抗震计算 震害调查表明:7度、类场地、柱高不超过10m且结构单元两端均有山墙的单跨及等高多跨厂房（锯齿形厂房除外）主体结构基本无损坏，故规范规定这类厂房可不进行横向及纵向的截面抗震验算，仅需满足本节后面所述抗震构造措施的规定。其他情况均应沿厂房平面的两个主轴方向分别考虑水平地震作用，并分别进行抗震验算，每个方向的地震作用应全部由该方向的抗侧力构

5、件承担。8度、9度区跨度大于24m的屋架尚需考虑竖向地震作用。8度、类场地和9度区的高大单层钢筋混凝土柱厂房，还需对阶形柱的上柱进行罕遇地震作用下的弹塑性变形验算。,15,1.厂房的横向抗震计算(1)计算方法的选择规范建议分别按不同的屋盖类型采用两种计算方法。轻型屋盖厂房:（指屋面为压型钢板、瓦楞铁、石棉瓦等有檩屋盖）柱距相等时，可按平面排架计算。混凝土无檩和有檩屋盖厂房:一般情况下，宜计及屋盖横向弹性变形，按多质点空间结构分析；当在7度和8度、柱顶高度不大于15m、厂房单元屋盖长度与总跨度之比小于8或厂房总跨度大于12m、山墙厚度不小于240mm并与屋盖系统有良好的连接、山墙开洞所占的水平截

6、面面积不超过总面积的50%时，可按平面排架计算，并考虑空间工作、扭转及吊车桥架的影响对排架柱的地震剪力和弯矩进行调整。,16,图5.32确定厂房自振周期的计算简图,(2)横向自振周期的计算 1).计算简图 确定厂房横向自振周期时，取单榀排架作为计算单元。计算简图可取为质量集中在不同标高屋盖处的下端固定于基础顶面的竖直弹性杆，等高厂房可简化为单质点体系,（图5.32）。集中于屋盖处的重力荷载代表值G按下式计算：,(5.34),式中,、,屋盖自重、屋架悬挂荷重;,、,乘以可变荷载组合值系数后的雪荷载、屋面积灰荷载；,乘以动力等效（即基本周期等效）换算系数的吊车梁自重、柱自重、外纵墙自重；,、,、,

7、17,确定厂房自振周期时，一般可不考虑吊车桥架刚度和重量的影响。因为桥架对厂房横向排架起支撑杆作用，使排架的横向刚度增大；而桥架的重量又使周期等效重量增大。两种影响互相抵消。考虑吊车桥架时厂房横向基本周期小于或等于无吊车桥架时的基本周期，两者差别不大。2).计算公式 自振周期的计算公式为,图5.33 等高排架的侧移,(5.6.2),式中 G 集中于屋盖处的重力荷 载代表值（kN）；g 重力加速度（m/s2）；,作用于排架顶部的单位水平力在该处引起的侧（m/kN），,，其中为排架横杆内力（kN）；,是A柱柱顶作用单位水平力时在该处产生的侧移（图5.33）。,18,上述厂房横向自振周期的计算是按铰

8、接排架简图进行的。实际上，屋架与柱的连接因加焊而存在一定程度的刚接作用，厂房纵墙对增大排架横向刚度也有明显的影响。因此，实际自振周期比计算值要小，规范规定：由钢筋混凝土屋架或钢屋架与钢筋混凝土柱组成的排架，有纵墙时取周期计算值的80%，无纵墙时取90%。,图5.34 有吊车时的计算简图,(3)横向地震作用计算 1)计算简图 对于无桥式吊车的厂房，计算简图仍如图5.32所示。对于有桥式吊车的厂房，除把质量集中在屋盖处G1之外，还要在吊车梁顶面处增设质点G2（图5.34）。G2等于吊车质量。,对柱距为12m或12m以下的厂房，单跨时取1台吊车的值，多跨时不超过2台。对软钩吊车G2仅取桥架重量，不取

9、悬吊物重量；,19,对硬钩吊车除取桥架自重外，一般尚取悬吊物重量的30%，硬钩吊车的吊重较大时，组合值系数宜按实际情况采用。计算厂房横向地震作用时，集中于屋盖处质点的等效重力荷载代表值G1按式(5.36)计算：,(5.36),式中,、,、,吊车梁、柱、外纵墙换算至屋盖 处的等效重量。,注意：这里所用的各换算系数与式(5.32)中不同，前者是考虑结构的周期（动力）等效，而此处是考虑柱或墙底截面的弯矩等效，其值是通过对一些厂房的实际计算结果统计分析得出的。2)厂房横向地震作用 可采用底部剪力法计算地震作用，作用于排架底部的剪力即总水平地震作用可按式(3.108)计算，即：,20,集中于各质点的地震

10、作用计算出来后，按各柱的侧移刚度分配至各柱，即得到作用于各厂房柱的横向地震作用。如图5.34所示的情况，各柱的地震作用为：,式中，、分别为A、B、C三柱的抗侧刚度。3)天窗架地震作用计算计算分析表明，常用的钢筋混凝土带有斜腹杆的天窗架，侧移刚度很大，基本上随屋盖平移。因此，规范规定：有斜撑杆的三铰拱式钢筋混凝土和钢天窗架的横向地震作用计算可采用底部剪力法；跨度大于9m或9度时，天窗架的地震作用效应应乘以增大系数1.5。其他情况下天窗架的横向水平地震作用可采用振型分解反应谱法计算。,21,（4）排架内力分析及调整求得各排架柱上的地震作用后，便可用结构力学的方法对平面排架进行内力分析，得出各柱控制

11、截面的地震作用效应（即弯矩、剪力）。对于用平面排架方法求出的地震作用效应，还需要进行调整。1）考虑空间作用和扭转影响对柱地震作用效应的调整一般的单层钢筋混凝土厂房，因其屋盖通过焊连、设置支撑等构造措施而具有一定的整体性，使厂房的竖向抗侧力构件（排架、横墙）和水平抗侧力构件（屋盖）形成空间工作体系。在横向地震力作用下，当厂房两端有山墙（图5.35a）时，由于山墙在其平面内的刚度远大于排架的刚度，因此，各排架的地震作用将部分地通过屋盖传给山墙，即排架所受到的地震作用将有所减少。山墙的间距越短，屋盖的整体性越好，山墙的刚度越大，厂房的空间作用就越显著，排架的地震作用就减少得越多。当厂房仅一端有山墙（

12、图5.35b）时，厂房除了有空间作用影响外，还伴随出现平面扭转效应，使远离山墙一端的排架侧移增大。只有在厂房无山墙（图5.35c）、且各排架的刚度和质量沿纵向分布均匀时，各排架的侧移才相同，才可视作厂房无空间作用影响，即厂房的整体侧移与单个排架的独立侧移是相同的。,22,图5.35 厂房屋盖的变形,设单个排架或无山墙（横墙）厂房排架的柱顶侧移为0，两端有山墙厂房的中间（侧移最大的）排架的柱顶侧移为1，仅一端有山墙厂房的山墙远端第二榀排架（最不利排架）的柱顶侧移为2，则在其他条件相同的情况下，有102（见图5.35）。因此，对于有空间作用和扭转作用的厂房，按平面排架求得的地震作用效应应予修正。规

13、范规定，钢筋混凝土屋盖的单层钢筋混凝土柱厂房，当按平面排架计算厂房的横向地震作用时，等高厂房柱的各截面、不等高厂房除高低跨交接处的上柱以外的柱各截面，地震作用效应（弯矩、剪力）均应考虑空间作用及扭转影响而乘以表5.12中相应的调整系数。,23,按表考虑空间工作和扭转影响时，厂房应符合下列要求：设防烈度为7度和8度。9度时山墙严重破坏，失去空间工作的基本条件，故不考虑。厂房单元屋盖长度L与总跨度B之比LB8，或B12m。当厂房仅一端有山墙时，L取所考虑排架至山墙的距离。对高低跨相差较大的不等高厂房，总跨度可不包括低跨。这条限制是保证屋盖在自身平面内的水平刚度较大，使屋盖的地震作用有效地传给山墙。

14、山墙（或横墙）厚度240mm，开洞所占的水平截面面积50%，柱顶高度15m。这是为了保证山墙有足够的强度、刚度和稳定性。柱顶高度不大于15m。这个限制是由于7度、8度区，高度大于15m厂房山墙的抗震经验不多，规范考虑到当厂房较高时山墙的稳定性和山墙与侧墙转角处应力分布复杂，为保证安全所做的规定。,24,表5.12 钢筋混凝土柱（除高低跨交接处上柱外）考虑空间工作和扭转影响的效应调整系数,25,2）吊车桥引起的地震作用效应增大系数吊车桥是一个较大的移动质量，在地震中往往引起厂房的强烈局部振动，对吊车所在排架产生局部影响，加重震害。因此，对于钢筋混凝土柱单层厂房的吊车梁顶标高处的上柱截面，由吊车桥

15、架引起的地震剪力和弯矩应乘以增大系数，当按底部剪力法等简化方法计算时，增大系数可按表5.13采用。,表5.13 吊车桥架引起的地震剪力和弯矩增大系数,若为不等高厂房，还要把高低跨交接柱支承低跨屋盖的牛腿面以上各截面的地震内力乘以增大系数。因为高低跨交接处的上柱由于高振型的影响将产生较大的变形和内力。,26,（5）排架内力组合 单层厂房排架的地震作用效应与其他荷载效应组合时，一般可不考虑风荷载效应、吊车横向水平制动力引起的内力，以及竖向地震作用影响；只考虑水平地震作用效应（内力符号可正可负）与厂房重力荷载（包括结构自重、雪荷载和积灰荷载、有吊车时应考虑吊车的竖向荷载）效应的组合。因此，荷载效应组

16、合的一般表达式为：,(5.37),式中 重力荷载分项系数，一般取1.2；水平地震作用分项系数，可取1.3；,排架在重力荷载、水平地震作用下的荷载效应系数 重力荷载代表值；水平地震作用标准值。,、,（6）截面抗震验算 对单层钢筋混凝土柱厂房，排架柱截面的抗震验算应满足下列一般表达式的要求：,27,(5.38),式中:R结构构件承载力设计值，按混凝土结构设计规范 中偏心受压构件的承载力计算公式规定计算；RE 承载力抗震调整系数，对钢筋混凝土偏心受压柱，当轴压比小于0.15时，取0.75；当轴压比大于0.15时，取0.80。对于两个主轴方向柱距均不小于12m、无桥式吊车且无柱间支撑的大柱网厂房，柱截

17、面抗震验算应同时计算两个主轴方向的水平地震作用，并应计入位移引起的附加弯矩。,2.厂房的纵向抗震计算,历次地震，特别是海城、唐山地震，厂房沿纵向发生破坏的例子很多，而且中柱列的破坏普遍比边柱列严重得多。这是由于在纵向地震作用下，纵墙参与了工作，并且屋盖在其平面内产生了纵向水平变形，使中柱列侧移大于边柱列侧移。因此，规范规定，钢筋混凝土屋盖厂房的纵向抗震计算，要考虑围护墙和隔墙的有效刚度、强度和屋盖的变形，采用多质点空间结构分析。,28,只有当柱顶标高不大于15m且平均跨度不大于30m的单跨或等高多跨钢筋混凝土柱厂房，才能采用“修正刚度法”进行近似计算。,29,不等高和纵向不对称厂房，需要考虑厂

18、房的扭转影响，现阶段尚无合适的简化方法。除了修正刚度法外，简化方法还有柱列法和拟能量法。柱列法适用于单跨厂房或轻屋盖等高多跨厂房；拟能量法仅适用于钢筋混凝土无檩及有檩屋盖的两跨不等高厂房。本节只介绍修正刚度法，该法是规范编制组选用多种简化方法与空间分析计算结果比较而得到的。(1)纵向基本自振周期的计算 对于砖围护墙的厂房，抗震规范根据对柱顶标高不大于15m且平均跨度不大于30m的单跨或等高多跨钢筋混凝土柱厂房的纵向基本周期实测结果，经统计整理，给出如下经验公式：,(5.39),式中：1屋盖类型系数，大型屋面板钢筋混凝土屋架可采用1.0，钢屋架采用0.85；l 厂房跨度（m），多跨厂房可取各跨的

19、平均值；H基础顶面至柱顶的高度（m）,30,式中 围护墙影响系数，小于1.0时应采用1.0。,当厂房为敞开、半敞开或墙板与柱子柔性连接时，可按(5.39)式计算，并乘以下列围护墙影响系数：,(5.40),（2）柱列的柔度和刚度 要计算柱列抗侧力构件（柱、支撑、纵墙）的地震作用，需要先算出柱列的柔度和刚度，柱列的刚度由柱列各抗侧力构件的刚度叠加而成。下面先讨论各抗侧力构件的柔度和刚度计算方法，然后给出柱列刚度的计算公式。,31,图5.6.536 支撑的侧移,1）柱的柔度和刚度 等截面柱,侧移柔度,(5.41),侧移刚度,(5.42),式中 H、柱的高度、截面惯性矩；混凝土的弹性模量；屋盖、吊车梁

20、等纵向构件对柱侧移刚度的影响 系数，无吊车梁时=1.1，有吊车梁时=1.5。变截面柱：计算公式参阅有关设计手册，但需注意考虑 的影响。,32,2）柱间支撑的柔度和刚度 一般的柱间支撑均采用半刚性支撑，支撑杆件的长细比=40200。在确定支撑柔度时，不计柱和水平杆的轴向变形，以简化计算。图表示设有上柱支撑和下柱支撑的柱间支撑，在单位力F=1的作用下可求得柱顶的侧移，即支撑的侧移柔度如下式：,(5.43),侧移刚度为,(5.44),式中 下柱支撑的斜杆长和截面面积；上柱支撑的斜杆长和截面面积；E钢材的弹性模量；L柱间支撑的宽度；分别为下柱和上柱支撑斜杆受压时的稳定系数，根据杆 件长细比，由钢结构设

21、计规范查得,33,3)纵向砖墙的柔度 有关砖墙的侧向柔度和刚度的计算，参见第7章。4)柱列的柔度和刚度 图5.37表示i柱列各抗侧力构件仅在柱顶设置水平连杆的简化力学模型，第i柱列柱顶标高的侧移刚度等于各抗侧力构件在同一标高的侧移刚度之和，即,(5.45),其中:分别为一根柱、一片支撑和一片墙体的顶点侧移刚度。第i柱列的侧移柔度为,(5.46),图5.37 仅在柱顶设置水平连杆的力学模型,34,（3）柱列地震作用计算 采用底部剪力法进行计算。对于无桥式吊车的厂房，整个柱列的各项重力荷载集中到柱顶标高处；对于有桥式吊车的厂房，整个柱列的各项重力荷载应分别集中到柱顶标高处和吊车梁顶标高处。,1）屋

22、盖标高处厂房的纵向地震作用 集中到第i柱列的屋盖标高处的等效重力荷载代表值Gi为,作用在屋盖标高处的第i柱列厂房纵向地震作用标准值为：,35,式中 相应于厂房纵向基本自振周期的水平地震影响系数，按第3 章方法确定；i 柱列柱顶标高处纵向地震作用标准值；Kai i 柱列柱顶的总侧移刚度，应包括i柱列内柱子和上、下柱间 支撑的侧移刚度及纵墙的折算侧移刚度的总和。贴砌砖围护 墙侧移刚度的折减系数，在7、8、9度时可分别取0.6、0.4和 0.2。,柱列侧移刚度的柱间支撑影响系数，纵向为砖围护墙时，边 柱列可采用1.0，中柱列可按表5.15采用。,i柱列柱顶的调整侧移刚度；柱列侧移刚度的围护墙影响系数

23、，可按表5.14采用；有纵 向砖围护墙的四跨或五跨厂房，由边柱列数起的第三柱 列，可按表内相应数值的1.15倍采用；,36,表5.14 围护墙影响系数3,表5.15 纵向采用砖围护墙的中柱列柱间支撑影响系数4,37,2)柱列各吊车梁顶标高处的地震作用 对于有桥式吊车的厂房，集中到第i柱列的吊车梁顶标高处的等效重力荷载代表值 为：,(5.51),式中 集中于第i柱列吊车梁顶标高处的等效重力荷载代表值；集中于第i柱列的吊车桥重力荷载代表值。作用于第i柱列吊车梁顶标高处的地震作用标准值，可按 下式确定：,(5.52),式中 第i柱列吊车梁顶标高处的纵向地震作用标准值；第i柱列吊车梁顶高度；第i柱列高

24、度。,38,(4)构件地震作用 1)无吊车厂房（仅柱列顶部作用地震力时）因为在纵向地震力作用下各构件顶部的位移应相等，所以柱列地震作用应按各构件的侧移刚度分配至柱列中的各构件。所以，一根柱分配到的纵向地震作用标准值：,(5.53),一片支撑分配到的纵向地震作用标准值：,(5.54),一片墙分配到的纵向地震作用标准值：,(5.55),39,式中 考虑砖墙开裂后柱列的侧移刚度，即,(5.56),贴砌的砖围护墙侧移刚度折减系数，7、8、9度时分 别取0.6、0.4、0.2。,2)有吊车厂房（柱列有两个地震力时）柱列在柱顶和吊车梁顶标高处都有地震作用，在 和 作用点处柱列侧移为,(5.57),由上式可

25、求出柱列在柱顶的侧移ui1和吊车梁顶标高处的侧移。,根据同一柱列的柱子、支撑和砖墙在柱顶标高处及吊车梁顶标高处位 移协调的原则，第i柱列，柱子所分担的纵向地震作用为：,40,(5.58),第i柱列，柱间支撑所分担的纵向地震作用为：,(5.59),第i柱列，砖墙所分担的纵向地震作用为：,(5.60),式中：Kc11、Kc12、Kc21、Kc22、Kb11、Kb12、Kb21、Kb22、Kw11、Kw12、Kw21、Kw22 第i柱列中柱子、支撑、砖墙的侧移刚度。,41,(5)突出屋面天窗架的纵向抗震计算 地震震害表明，没有考虑抗震设防的一般钢筋混凝土天窗架，其横向受损并不明显，而纵向破坏却相当普

26、遍。破坏的特点是多跨厂房震害比单跨厂房重；多跨厂房边跨支撑破坏程度比中跨重。这是由于多跨厂房中天窗架竖向支撑参与了屋盖纵向水平地震作用的传递工作，导致靠近纵墙的天窗支撑受力增大，而且随跨数的增加而增大。天窗架的纵向抗震计算，可采用空间结构分析法，并计及屋盖平面弹性变形和纵墙的有效刚度。这是比较精确和适用性较广的方法。对于柱高不超过15m的单跨和等高多跨混凝土无檩屋盖厂房的天窗架纵向地震作用计算，可采用底部剪力法，但天窗架的地震作用效应应乘以增大系数。单跨边跨屋盖或有纵向内隔墙的中跨屋盖，增大系数为：,(5.61),其他中跨屋盖的增大系数为,(5.62),42,用底部剪力法计算天窗架纵向地震作用

27、时，可近似按下式计算：,(5.63),式中 G 集中于某跨天窗屋盖标高处的等效重力荷载代表值；、分别为该天窗屋盖和厂房屋盖的高度；相应于基本自振周期的水平地震影响系数。,43,5.3 单层钢筋混凝土柱厂房的抗震构造措施 单层钢筋混凝土柱厂房是预制装配式结构，连接节点多，预埋铁件多，结构的整体性较差。因此，加强结构整体性是单层厂房抗震构造措施的主要目的。为此要注意三个问题：重视连接节点的设计和施工，应使预埋件的锚固承载力、节点的承载力大于连接构件的承载力，防止节点先于构件破坏；同时，节点构造应具有较强的变形能力和耗能能力，防止发生脆性破坏。完善支撑体系，保证结构的稳定性。提高构件薄弱部位的强度和

28、延性，防止构件局部破坏导致厂房的严重破坏或倒塌。,44,1.屋盖系统 加强屋盖系统的整体性不仅关系到屋盖本身的空间整体刚度和抗震能力，而且关系到能否把屋盖产生的地震作用均匀协调地传到柱子及柱间支撑上，也是发挥山墙空间作用的基本条件。(1)屋盖构件的整体连接 无檩屋盖的大型屋面板与屋架的连接，有檩屋盖的檩条与屋架（屋面梁）的连接，是形成屋盖整体性的第一道防线，必须在设计和施工时保证连接的牢固性。对于无檩屋盖，首先要保证大型屋面板与屋架（屋面梁）焊牢，尤其是靠柱列的第一块屋面板，每块屋面板至少有三个角与屋架（屋面梁）焊连，焊缝的长度和厚度分别不小于80mm和6mm。8度和9度时，大型屋面板端头底面

29、的预埋件宜采用角钢并与主筋焊牢。非标准屋面板宜采用装配整体式接头，或将板四角切掉后与屋架（屋面梁）焊牢。屋架（屋面梁）端部顶面预埋件的锚筋，8度时不宜少于410，9度时不宜少于412。此外，作为屋面板整体性的补强措施，6度和7度时，有天窗厂房单元的端开间，或8度和9度时各开间，宜将垂直屋架方向两侧相邻的大型屋面板的顶面彼此焊牢。,45,对于有檩屋盖，要保证檩条与混凝土屋架（屋面梁）焊牢，并应有足够的支承长度；双脊檩应在跨度1/3处相互拉结。此外，压型钢板应与檩条可靠连接，瓦楞铁、石棉瓦等应与檩条拉结。(2)屋盖支撑系统的设置 屋盖支撑系统是形成屋盖整体性的第二道防线，尤其是当屋面板与屋架的焊接

30、不可靠时，厂房屋盖的纵向抗震安全性更需要依靠屋盖支撑的合理布置。有檩屋盖支撑布置应符合表5.16的要求。无檩屋盖支撑的布置应符合表5.17的要求，有中间井式天窗时应符合表5.18的要求；8度和9度跨度不大于15m的屋面梁屋盖，可仅在厂房单元两端各设竖向支撑一道。,46,表5.16 有檩屋盖的支撑布置,47,表5.17 无檩屋盖的支撑布置,48,表5.18 中间井式天窗无檩屋盖支撑布置,49,(3)屋盖支撑的要求 在进一步总结唐山地震经验的基础上，规范对屋盖支撑提出了补充规定：屋盖支撑杆件宜用型钢。天窗开洞范围内，在屋架脊点处应设置上弦通长水平压杆。屋架上、下弦通长水平系杆与竖向支撑宜配合设置。

31、屋架跨中竖向支撑在跨度方向的间距，68度时不大于15m，9度时不大于12m；当仅在跨中设一道时，应设在跨中屋架屋脊处；当设二道时，应在跨度方向均匀布置。柱距不小于12m且屋架间距6m的厂房，托架（梁）区段及其相邻开间应设下弦纵向水平支撑。（4）混凝土屋架薄弱部位的加强 钢筋混凝土屋架第一节间上弦杆、梯形屋架端竖杆，以及拱形和折线形屋架上弦端部支撑屋面板的小立柱，在静力分析中受力很小而常采用构造配筋，但在地震中往往承受过大的地震剪力而破坏，因此，这些部位在抗震设计时要适当增大配筋量，6度和7度时不宜少于412，8度和9度时不宜少于414。梯形屋架的端竖杆截面宽度宜与上弦宽度相同。拱形和折线形屋架

32、上弦端部支撑屋面板的小立柱，截面不宜小于200mm200mm，高度不宜大于500mm，主筋宜采用形，箍筋可采用6，间距宜为100mm。（5）天窗侧板与天窗立柱的连接 突出屋面的混凝土天窗架，其两侧墙板与天窗立柱的连接，过去多采用焊连的刚性连接方式，由于缺乏延性，造成应力集中，往往加重震害，因此宜采用螺栓连接。,50,2.柱与柱间支撑 柱是承受单层厂房竖向荷载和水平纵、横向荷载的最重要构件，柱间支撑是传递纵向水平荷载、保证厂房纵向稳定的主要构件。钢筋混凝土柱要避免脆性的剪切破坏和压裂破坏，柱间支撑要防止压屈失稳。为保证结构的稳定性和整体性，8度时跨度不小于18m的多跨厂房中柱和9度时多跨厂房各柱

33、，柱顶宜设置通长水平压杆，此压杆可与梯形屋架支座处通长水平系杆合并设置，钢筋混凝土系杆端头与屋架间的空隙应采用混凝土填实。(1)排架柱薄弱部位的加强 单层厂房钢筋混凝土柱的薄弱部位有柱头、上柱根部和吊车梁顶标高处、牛腿、柱根部、柱间支撑连接处，以及柱变位受约束处。这些部位在地震中容易发生剪切破坏，出现斜裂缝或水平裂缝。因此，规范规定要对柱子的薄弱部位进行箍筋加密，具体的箍筋加密范围有：1)柱头，取柱顶以下500mm并不小于柱截面长边尺寸；2)上柱，取阶形柱自牛腿面至吊车梁顶面以上300mm高度范围内；3)牛腿（柱肩），取全高；,51,4)柱根，取下柱柱底至室内地坪以上500mm；5)柱间支撑与

34、柱连接节点和柱变位受平台等约束的部位，取节点上、下各300mm。加密区箍筋间距不应大于100mm，箍筋肢距和最小直径应符合表5.19的规定。,表5.19 柱加密区箍筋最大肢距和最小箍筋直径,52,(2)山墙抗风柱的配筋要求 唐山地震中，抗风柱的柱头和上、下柱的根部都有产生裂缝，甚至折断的震害，另外，柱肩产生劈裂的情况也不少。为此，规范对抗风柱除了提出验算要求外，还提出纵筋和箍筋的构造规定：抗风柱柱头和上、下柱根部需加强箍筋的配置，在柱顶以下300mm和牛腿（柱肩）面以上300mm范围内的箍筋，直径不宜小于6mm，间距不应大于100mm，肢距不大于250mm。此外，在抗风柱的变截面牛腿（柱肩）处

35、宜设受拉钢筋，以提高其抗震承载力。（3）大柱网厂房柱的构造要求 大柱网厂房的抗震性能是唐山地震中发现的新问题，其震害特征是：柱根出现对角破坏，混凝土酥碎剥落，纵筋压曲，说明主要是纵、横两个方向或斜向地震作用的影响，柱根的强度和延性不足；中柱的破坏率和破坏程度均大于边柱，说明与柱的轴压比有关。为此，大柱网厂房柱应符合：1）柱截面宜采用正方形或接近正方形的矩形，边长不宜小于柱全高的1/181/16。2）重屋盖厂房组合的柱轴压比，6、7度时不宜大于0.8，8度和9度时分别不宜大于0.7和0.6。,53,3）纵向钢筋宜沿柱截面周边对称配置，间距不宜大于200mm，角部宜配置直径较大的钢筋。4）柱头和柱

36、根的箍筋应加密，加密范围为柱根取基础顶面至室内地坪以上1m，且不小于柱全高的1/6，柱头取柱顶以下500mm，且不小于柱截面长边尺寸；箍筋直径、间距和肢距应符合表5.19的要求。（4）柱间支撑的设置和构造 厂房柱间支撑的设置，一般情况下，应在厂房单元中部设置上、下柱间支撑，且下柱支撑应与上柱支撑配套设置；有吊车或8度和9度时，宜在厂房单元两端增设上柱支撑；厂房单元较长或8度、类场地和9度时，可在厂房单元中部1/3区段内设置两道柱间支撑，不宜设在厂房两端，以免温度应力过大。柱间支撑应采用型钢，支撑形式宜采用交叉式，其斜杆与水平面的交角不宜大于55。为防止型钢支撑压曲失稳，支撑由端节点到交叉点距离

37、计算的长细比，不宜超过表5.20的规定。交叉支撑在交叉点应设节点板，其厚度不应小于10mm，斜杆与交叉节点板应焊接，与端节点板宜焊接。,54,表5.20 交叉支撑斜杆的最大长细比,55,3.厂房结构构件连接节点 厂房结构构件连接节点承受着各种荷载共同作用引起的弯、剪、扭、压等复合应力作用，受力复杂，较易产生震害并直接影响结构的整体性和稳定性，因此，要保证节点的延性和锚固件的强度。(1)屋架与柱顶的连接 屋架与柱顶的连接有焊接、螺栓和钢板铰连接三种形式（图5.38）。,图5.38 屋架与柱顶的连接构造,56,焊接连接的构造最简单，但这种连接构造接近刚性，变形能力差；螺栓连接则具有较大的变形能力和

38、耗能能力；钢板铰连接构造接近铰接，其转动耗能作用最佳。抗震设计规范规定，8度时宜用螺栓连接，9度时宜用钢板铰，也可用螺栓连接。屋架（屋面梁）端部支承垫板的厚度不宜小于16mm。此外，柱顶预埋件的锚筋，8度时不宜少于414，9度时不宜少于416；有柱间支撑的柱子，柱顶预埋件尚应增设抗剪钢板。(2)抗风柱柱顶与屋架的连接 抗风柱的柱顶与屋架上弦的连接节点，要具有传递纵向水平地震力的承载力和延性。山墙抗风柱柱顶应设置预埋板，与端屋架的上弦（屋面梁上翼缘）可靠连接，不仅保证抗风柱的强度和稳定，同时也保证山墙产生的纵向地震作用的可靠传递，但连接点必须在上弦横向支撑与屋架的连接点，否则将使屋架上弦产生附加

39、的节间平面外弯矩。若屋架上弦连接点不符合抗风柱布置间距要求时，可在支撑中增设次腹杆或设置型钢横梁，将水平地震作用传至节点部位。,57,3柱间支撑与柱连接节点 柱间支撑与柱连接节点预埋件的锚件，8度、类场地和9度时，宜采用角钢加端板，其他情况可采用HRB335级或HRB400级热轧钢筋，但锚固长度不应小于30倍锚筋直径或增设端板。4支承低跨屋盖的柱牛腿与屋架的连接 支承低跨屋盖的中柱牛腿（柱肩）的预埋件，应与牛腿（柱肩）中按计算承受水平拉力部分的纵向钢筋焊接，且焊接的钢筋，6度和7度时不应少于212，8度时不应少于214，9度时不应少于216。5其他 厂房中的吊车走道板、端屋架与山墙间的填充小屋面板、天沟板、天窗端壁板和天窗侧板下的填充砌体等构件应与支承结构有可靠的连接。,