固井与完井工程(修改版).ppt

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1、长江大学石油工程学院,1,固井与完井工程,长江大学石油工程学院,黄志强,长江大学石油工程学院,2,目 录,第一部分 固井工程 绪 论-4 第一章 井身结构设计-14 第二章 套管及套管柱强度设计-35 第三章 油井水泥-105 第四章 注水泥-126 第五章 固井质量检测与评价-161 第二部分 完井工程 第一章 油气井的完井原则-178 第二章 完井方法-183 第三章 特殊完井-243 第四章 完井井口装置-264 第五章 射孔-275 第六章 完井液和射孔液-294,长江大学石油工程学院,3,第一部分 固井工程,绪 论 第一章 井身结构设计 第二章 套管及套管柱强度设计 第三章 油井水泥

2、 第四章 固井质量检测与评价,长江大学石油工程学院,4,绪 论,1、固井工程的概念 为了加固井壁，保证继续钻进，封隔油层、气层和水层，保证勘探期间的分层试油及整个开采期间的油气生产，为此下入优质钢管，并在井筒与钢管之间的环空充填好水泥的作业，称为固井工程。向井内下入套管，并向井眼和套管之间的环形空间注入水泥的施工作业称之为固井。包括下套管和注水泥。,长江大学石油工程学院,5,概述,2、固井工艺介绍,下套管,注水泥,候凝 检测评价,长江大学石油工程学院,6,绪 论,3、固井工程的步骤 下套管 套管由接箍和本体组成 套管柱由单根套管+浮箍+引鞋组成,单根套管示意图 1接箍 2套管本体,长江大学石油

3、工程学院,7,绪 论,3、固井工程的步骤 注水泥 下完套管之后，把水泥浆泵入套管内，再用钻井液把水泥浆顶替到管外环形空间设计位置的作业称之为注水泥。水泥头：安装在套管柱的最上端，内装有上、下胶塞。下胶塞的作用是与隔离液（一种专门配制的液体，用以隔离钻井液与水泥浆）一起将水泥浆与钻井液隔离开，防止钻井液接触水泥浆后影响水泥浆的性能。下胶塞为中空，顶部有一层橡胶膜，该膜在压力作用下可压破。上胶塞为实心，其作用是隔离顶替用的钻井液与水泥浆。破膜：下胶塞坐落在浮箍上后，在压力作用下破膜。,长江大学石油工程学院,8,绪 论,3、固井工程步骤 碰压：当其坐落在已坐于浮箍上的下胶塞上之后，地面压力将很快上升

4、一定值，称为碰压。该信号说明水泥浆已顶替到位,施工结束。侯凝：注入井内的水泥浆要凝固并达到一定强度后才能进行后续的钻井施工或其它施工。因此，注水泥施工结束后，要等待水泥浆在井内凝固，该过程称为候凝；候凝时间通常为24小时或48小时，也有72小时或几小时的，候凝时间的长短视水泥浆凝固及强度增长的快慢而定。候凝期满后通过测井进行固井质量检测和评价。,长江大学石油工程学院,9,（a）（b）（c）（d）（e）注水泥工艺流程示意图（a）循环钻井液（b）注隔离液和水泥浆（c）替浆（d）替浆（e）碰压 1压力表 2上胶塞 3下胶塞 4钻井液 5 浮箍 6引鞋 7水泥浆 8隔离液 9钻井液,长江大学石油工程学

5、院,10,绪 论,4、固井的目的 封隔易塌、易漏等复杂地层，保证钻井顺利进行 封隔油气水层，建立油气流出通道，防止层间互窜 进行增产措施 安装井口,长江大学石油工程学院,11,绪 论,5、固井内容 套管与下套管 水泥与注水泥,长江大学石油工程学院,12,绪 论,6、对固井质量的要求 套管要有足够的强度能承受井下各种外力作用，抗腐蚀、不断、不裂、不变形。水泥环要有可靠的密封性环空封固段不窜、不漏、胶结良好，能经受高压挤注的考验。,长江大学石油工程学院,13,绪 论,7、固井工程的特殊性(1)是一次性工程,如果质量不好,一般情况下难以补救;(2)是隐蔽性工程,主要流程在井下,施工时不能直接观察。质

6、量控制往往决定于设计的准确性和准备工作的好坏,受多种因素的综合影响;(3)影响后续工程的进行;(4)是一项花钱多的工程;(5)施工时间短,工序内容多,作业量大,是技术强的工程。,长江大学石油工程学院,14,第一章 井身结构设计,概述 图解法 计算法,长江大学石油工程学院,15,井身结构设计（概述）,定义 套管层次、套管下入深度以及井眼尺寸（钻头尺寸）与套管尺寸的配合。目的 保证安全、优质、快速和经济地钻达目的层。内容 下入套管层数 各层套管的下入深度 选择合适的套管尺寸与钻头尺寸组合,长江大学石油工程学院,16,井身结构设计（概述）,井身结构设计的主要原则 能有效地保护油气层；能避免产生井漏、

7、井喷、井塌，卡钻等井下复杂情况,为全井安全、优质、快速和经济地钻进创造条件；当实际地层压力超过预测值使井出现溢流时，在一定范围内，具有压井处理溢流的能力。,长江大学石油工程学院,17,井身结构设计（概述）,套管类型 导管 钻表层井眼时，将钻井液从地表引导到钻台平面上来。表层套管 防止浅层水受污染，封闭浅层流砂、砾石层及浅层气，支撑井口设备装置，悬挂依次下入的各层套管的载荷。,长江大学石油工程学院,18,井身结构设计（概述）,技术套管（中间套管）封隔坍塌地层及高压水层 封隔不同的压力层系 继续钻井的需要油层套管（生产套管）为油气生产提供流通通道 保护产层、适应分层测试、分层采油、分层改造的需要

8、尾管 技术尾管 生产尾管,长江大学石油工程学院,19,图解法,长江大学石油工程学院,20,图解法,长江大学石油工程学院,21,图解法,说明：油层套管一般下到油层顶部（裸眼完井）或油层底部（射孔完井）。,长江大学石油工程学院,22,图解法,说明：技术套管2下入位置与下油层套管前所需的最大泥浆密度有关，应该保证使用该泥浆时不会压裂技术套管以下的裸眼地层。因此，从下油层套管前使用的最大泥浆密度点A作垂线与地层破裂压力曲线相交，交点B即为技术套管2的必封点，技术套管2的下入位置应在B点以下。,长江大学石油工程学院,23,图解法,说明：技术套管1下入位置与技术套管2下入前所需的最大泥浆密度有关，应该保证

9、使用该泥浆时不会压裂技术套管1以下的裸眼地层。因此，从技术套管2下入前使用的最大泥浆密度点C作垂线与地层破裂压力曲线相交，其交点D即为技术套管1的必封点。技术套管1的下入位置应在D点以下。,长江大学石油工程学院,24,图解法,表层套管的作用是封隔地表疏松地层和安装井口装置，以便钻井工作的顺利进行。表层套管一般根据本油田的岩性条件来决定，套管鞋应下到坚实的岩石内。,长江大学石油工程学院,25,计算法,设计步骤和方法（1）各层套管（不含油层套管）下入深度初选点Hni的确 定：正常钻进时：fnr:在设计套管层所在的裸眼井段内，在最大井内压力梯度作用下，上部裸露地层不致于被压裂所应有的地层破裂压力梯度

10、，g/cm3;max:裸露井段预计的最大地层压力梯度，g/cm3;sb sg sf 分别为抽汲压力系数，激动压力系数，安全系数。,长江大学石油工程学院,26,设计步骤和方法（1）各层套管（不含油层套管）下入深度初选点Hni的 确定（续1）：发生溢流时：fnk:在设计套管层所在的裸眼井段内发生溢流的最 大井内压力梯度作用下，上部裸露地层不致于被压裂所应有的地层破裂压力梯度，g/cm3;Hni:设计层套管的初始下入深度，m;Hpmax:最大地层压力所对应的井深;m。,长江大学石油工程学院,27,设计步骤和方法:（1）各层套管（不含油层套管）下入深度初选点Hni的确定（续2）比较正常钻井情况下和发生

11、溢流情况下的最小地层破裂压力，一般地fnk fnr,因此通常按fnk计算。只有在肯定不会发生溢流的情况下，才按fnr计算。对于技术套管，首先计算出fnk，然后通过作图或数值计算的方法找到地层破裂压力为fnk的井深，该井深即为技术套管下入的初选点。对于技术套管，需要校核是否会卡套管，对于表层套管，一般不必进行压差粘卡套管的校核。,长江大学石油工程学院,28,计算法,设计步骤和方法（2）校核套管下入初选点Hni处是否会发生压差粘卡套管，所用最大钻井液密度与最小地层压力之间实际的最大静止压差：P：套管所受到的最大静止压差，MPa；min：该井段内的最小地层压力,g/cm3;Hmm：最小地层压力所对应

12、的井深,m。,长江大学石油工程学院,29,设计步骤和方法（2）校核套管下入初选点Hni处是否会发生压差粘卡套管（续1）比较P与P N(P a)若P PN（或Pa），则假定深度Hni为中间套管下入深度。若P PN（或Pa），则中间套管下至Hni过程 中有被卡危险，在这种情况下,必须采取下尾管的方法解决。确定技术套管的下入深度：先计算不卡套管的最大地层压力梯度，g/cm3;与pper对应的井深即为经过校核的井深。,长江大学石油工程学院,30,井身结构设计关键参数 最大钻井液密度：某一层套管的钻进井段中所用的最大钻井液密度，和该井段中的最大地层压力有关：m:某层套管的钻进井段中所使用的最大钻井液密度

13、，g/cm3；pmax:该井段内的最大地层压力梯度，g/cm3；sb:考虑到上提钻柱时抽汲作用使井底压力降低的影响，为了平衡地层压力所加的附加钻井液密度，g/cm3。sw=0.024-0.048 g/cm3,长江大学石油工程学院,31,步骤：1、假定一个中间套管最大下入深度点。根据可能钻遇的最大地层压力求设计破裂压力梯度。,当量泥浆密度,Gp,Gf,长江大学石油工程学院,32,2、验证中间套管是否有 卡套管的危险。如有，则应减小下深。3、加下一层尾管。,当量泥浆密度,Gp,Gf,长江大学石油工程学院,33,4、确定表层套 管下入深度,当量泥浆密度,Gp,Gf,长江大学石油工程学院,34,油层套

14、管从井底到井 口（对于射孔完井）。,当量泥浆密度,Gp,Gf,长江大学石油工程学院,35,第二章 套管及套管柱强度设计,一、概述 二、套管柱外载分析计算 三、套管强度 四、套管柱强度设计方法,长江大学石油工程学院,36,一概述,套管柱的主要功能 抗挤 抗拉 抗内压 密封,套管柱的辅助功能 圆度 壁厚均匀性 抗腐蚀 最小的流动阻力 良好的上扣性能及重复 互换性能 耐磨（硬度指标）,长江大学石油工程学院,37,一 概述,套管柱的组成 由不同强度的套管段组成。原因：套管受到各种类型外力的作用，须具有一定强度。外载大小、类型不同，所需的强度要求也不同，故须有一系列不同尺寸、不同强度的套管，即套管系列。

15、,长江大学石油工程学院,38,一 概述,套管柱的类型 表层套管 技术套管（中间套管）生产套管（油层套管）尾管（技术尾管、生产尾管）,长江大学石油工程学院,39,一 概述,对所用套管系列的统一规定，叫套管规范。规 定了套管的尺寸、钢级、壁厚、连接方式等。目前一般使用美国API套管规范。其规定的有 关性能主要有：套管尺寸、套管壁厚、螺纹类型与套管钢级,长江大学石油工程学院,40,一 概述,套管基本参数 套管的基本参数为套管尺寸、套管壁厚（或单位长度 名义重量）、螺纹类型与套管钢级。（1）套管尺寸（又叫名义外径或公称直径）：本体外径 4-1/2”,5”,51/2”,65/8”,7”,7-5/8”,8

16、-5/8”,9-5/8”,10-3/4”,11-3/4”,16”,28-5/8”,20”,30”.套管尺寸的选择须与钻头尺寸相配合。,长江大学石油工程学院,41,套管基本参数,目前国内外所生产的套管尺寸及钻头尺寸已标准系列化，套管与井眼的尺寸配合基本确定或在较小范围内变化。,长江大学石油工程学院,42,套管基本参数（2）套管壁厚与套管单位长度名义重量 套管壁厚指的是套管本体处套管壁的厚度。套管壁厚有时又称为套管名义壁厚，套管壁厚也已标准系列化。套管单位长度名义重量又称为套管公称重量，指的是包括接箍在内的套管单位长度上的平均重量。套管壁厚、套管单位长度名义重量二者是直接相关的。,长江大学石油工程

17、学院,43,套管基本参数（3）螺纹类型 套管螺纹及螺纹连接是套管质量的关键所在，与套管的强度和密封性能密切相关。API标准的螺纹类型有4种：短圆螺纹（英文缩写STC）长圆螺纹（英文缩写LTC）梯形螺纹（英文缩写BTC）直连型螺纹（英文缩写XL，用于无接箍套管）,长江大学石油工程学院,44,（a）（b）（c）API螺纹连接示意图（a）圆螺纹连接（b）梯形螺纹连接（c）直连型螺纹连接,长江大学石油工程学院,45,套管基本参数（4）套管钢级API钢级有10种：H,J,K,N,C,L,P,Q,X。非标准的钢级，也较广泛使用，如NKK,S,SS,V等。API规定钢级代号后面的数字乘以1000PSi(68

18、94.8Pa)即为该钢材的最小屈服强度。如:N-80-80*1000Psi,但也有个别例外:S-80-55Kpsi SS-95-80Kpsi 套管钢材的抗硫能力：有抗硫能力的套管钢级 H-40,J-55,K-55,X-52,C-75,L-80,C-90,长江大学石油工程学院,46,套管基本参数采用非API标准的有两种情况：一是套管的尺寸、钢级与壁厚按照API规范，只是在螺纹连接上采用非API标准的特殊螺纹连接型式，这主要是为了解决螺纹连接的高密封要求问题。二是套管的尺寸、壁厚与螺纹连接型式按照API规范，但使用特殊的套管钢级，这主要是为了解决套管腐蚀和高应力问题。,长江大学石油工程学院,47,

19、二 套管外载分析与计算,1、静载 特点：长期作用、联合作用在套管上。类型：轴向拉力 径向外挤压力 径向内压力 弯曲附加拉力 温差应力,长江大学石油工程学院,48,二 套管外载分析与计算,2、动载 特点：瞬时地、单一地作用在套管上。产生原因：起下钻时速度变化产生的动载 阻、卡套管时的提拉动载 摩擦动载 碰压动载 密度差产生的附加拉力,长江大学石油工程学院,49,二 套管外载分析与计算,作用在套管上的主要载荷应是：轴向力：自重、浮力 外挤压力 内压力,长江大学石油工程学院,50,二 套管外载分析与计算,1.径向外挤压力 管外钻井液液柱压力:水泥不返到井口时，上部有一段套管外的钻井液所形成的液柱压力

20、。该段套管称为自由套管。水泥浆液柱压力 地层中流体压力易流动岩层的侧压力等,长江大学石油工程学院,51,二 套管外载分析与计算,1.径向外挤压力 有效外压力：式中 Poe有效外压力 Po外压力 Pib支撑内压力,长江大学石油工程学院,52,二 套管外载分析与计算,1.径向外挤压力 有效外压力：表层套管：井漏造成全掏空。技术套管：井漏发生时不可能造成全掏空的情况，因此技术套管的下部还有支撑内压力的作用。油层套管：一般在采油后期产层压力降得很低的时候产生最大有效外压力（开发后期可能抽油或气举采油），因为这时套管内压力会降得很低。若近似认为内压力为零，则其受载情况与表层套管类似，即为全掏空。,长江大

21、学石油工程学院,53,二 套管外载分析与计算,1.径向外挤压力（1）外压力 在水泥面（环空内水泥的顶面）以上应按钻井液液柱压力计算。对于水泥封固段，当发生上述最大有效外压力时，管外环空中的水泥已经凝固，水泥环（水泥浆在环空内凝固后的环状水泥石称为水泥环）应有助于套管承受外压力，但难于准确计算。因此从安全角度考虑，现场一般将水泥面以下水泥环段的外压力也按钻井液液柱压力计算：,长江大学石油工程学院,54,二 套管外载分析与计算,1.径向外挤压力（2）支撑内压力 对于表层套管、油层套管这种可能全掏空的情况，支撑内压力为零。对于技术套管非全掏空的情况，在漏失面以上（即井深小于漏失面深度的套管段），支撑

22、内压力为零，在漏失面以下（即井深大于漏失面深度的套管段）作用有管内钻井液液柱压力。因此，要计算支撑内压力，首先要知道漏失面的深度。,长江大学石油工程学院,55,二 套管外载分析与计算,1.径向外挤压力（2）支撑内压力 漏失面深度确定：假设下一次钻进钻至下一层套管的下入深度（下一井段的目的井深）时发生井漏，并假设漏失层的孔隙压力为地层盐水柱压力，根据压力平衡关系可得漏失面深度为：,长江大学石油工程学院,56,二 套管外载分析与计算,1.径向外挤压力（2）支撑内压力 对于技术套管非全掏空的情况，支撑内压力的计算式为：,长江大学石油工程学院,57,二 套管外载分析与计算,1.径向外挤压力（3）有效外

23、压力 对于表层套管、油层套管这种可能全掏空的情况，需要按全掏空考虑的技术套管，有效外压力为：对于技术套管非全掏空的情况，有效外压力为：,（0ZZL）（ZLZZB）,长江大学石油工程学院,58,二 套管外载分析与计算,（a）全掏空（b）非全掏空 有效外挤压力对比示意图 1外压力 2支撑内压力 3有效外压力,全掏空与非全掏空两种不同的情况下，套管柱所受的有效外压力不一样。对于全掏空情况，有效外压力是井底最大，井口最小（为零）。对于非全掏空情况，有效外压力是中间大，井口和井底小。显然，这种不同的外载情况会使套管柱设计的结果不同。,长江大学石油工程学院,59,二 套管外载分析与计算,2.内压力 套管柱

24、所受的内压力主要来自于钻井液、地层流体（油、气、水）压力以及特殊作业（如压井、酸化压裂、挤水泥等）时所施加的压力。与外挤压力类似，对内压力也是分析计算危险工况时的有效内压力。有效内压力为：Pie Pi Pob 对于表层套管和技术套管，如果在下一井段钻进过程中发生井涌而进行压井时，套管柱所受的有效内压力最大。而对于油层套管，油井和气井的情况不一样，要根据采油、采气工艺情况考虑相关的危险工况。,长江大学石油工程学院,60,二 套管外载分析与计算,径向内压力：管内流体压力 压裂作业等增 产措施时的压力,长江大学石油工程学院,61,二 套管外载分析与计算,2.内压力（1）内压力 对于表层套管和技术套管

25、，当在下一井段钻进过程中发生井涌而进行压井时，套管的内压力为井口内压力与管内流体（钻井液与涌入流体气、水、油或混合物）的液柱压力之和。由于井涌情况的多样性，所以关于套管内压力的计算有多种方法，常用方法是：,长江大学石油工程学院,62,二 套管外载分析与计算,2.内压力（1）内压力 确定井口内压力的三种方法是：井口防喷装置（防喷器及压井管线等）的许用最高压力。套管鞋处附近地层破裂压力所决定的许用井口压力。下部高压油气喷出时可能出现的井口内压力。,长江大学石油工程学院,63,二 套管外载分析与计算,对于油层套管，分油井与气井采用不同的计算方法。以下是关于油层套管内压力的计算方法之一。对于油井，认为

26、采油初期，产层压力较高，井口有内压力作用于套管，套管的内压力为井口内压力与原油的液柱压力之和：（式中括号项即为井口内压力）对于气井，井口也有内压力作用于套管。当考虑气体自重及压缩性后，套管内任意深度处的内压力为：（式中令井深Z为零即得井口内压力）,长江大学石油工程学院,64,二 套管外载分析与计算,2.内压力（2）支撑外压力 在无水泥段，因钻井液降解及固相沉降，其液柱压力可能降低。在水泥封固段，可能水泥环并不完整，地层压力可能作用于管柱上，按盐水柱计算支撑外压力可能比实际外压力偏小，但可使有效内压力偏大而使管柱趋于安全。所以，在支撑外压力计算中无论是水泥面以上还是水泥面以下一般均按地层盐水柱压

27、力计算，即：,长江大学石油工程学院,65,二 套管外载分析与计算,2.内压力（3）有效内压力 由上所述，可得套管柱有效内压力的计算方法：对于表层套管和技术套管：对于油层套管：油井：气井：,长江大学石油工程学院,66,注意图中，支撑外压力和内压力曲线的斜率变化。对于表层套管或技术套管，有效内压力是井口最小，井底最大；对于油层套管，有效内压力是井口最大，井底最小。可见，不同类型的井、不同类型的套管，所受外载是不一样的。现场有时还采用直接用井口压力Ps作为整个套管柱有效内压力的方法（即假设从井口到井底有效内压力均为Ps）。从图可见，对于油层套管，采用这种方法显然是安全的，不过可能有点不经济，但可使内

28、压力计算和套管柱的抗内压设计更简捷。,（a）（b）（c）有效内压力对比示意图（a）表层或技术套管（b）油井油层套管（c）气井油层套管 1内压力 2支撑外压力 3有效内压力,长江大学石油工程学院,67,二 套管外载分析与计算,3.轴向拉力 一般情况下，套管柱在入井过程中（即下套管过程中）承受的拉力最大。这时，除了套管柱的自重外，还有上提下放时的动载、上提时弯曲井段处的阻力、或者是遇卡上提多提时的拉力等附加拉力。在计算时，一般只计算套管的自重，将动载、遇卡上提多提的拉力等附加拉力用设计安全系数考虑，或以其它方式考虑。套管柱一般是由几段套管组成。在计算套管自重所产生的轴向拉力时，通常需要计算的是各段

29、套管顶、底端的轴向拉力。显然，某段套管顶端的拉力即是其上面一段套管底端的拉力，其底端的拉力又是下面一端套管顶端的拉力。,长江大学石油工程学院,68,二 套管外载分析与计算,W,轴向拉力：自重 浮力,长江大学石油工程学院,69,二 套管外载分析与计算,3.轴向拉力 轴向拉力计算方法：当不考虑钻井液的浮力时，计算的是套管在空气中的重量；当考虑钻井液的浮力时，计算的是套管在钻井液中的重量，常简称为浮重。一般可用台阶法和浮力系数法计算。其中,长江大学石油工程学院,70,二 套管外载分析与计算,、用台阶力法计算：考虑浮力是集中作用在套管界面变化的位置。浮力的大小：Tf=Ph*A 轴向力为：,长江大学石油

30、工程学院,71,二 套管外载分析与计算,考虑浮力后的轴向力分布(台阶力法),H,T,长江大学石油工程学院,72,套管轴向拉力沿井深分布示意图 1-不考虑浮力 2-考虑浮力,很显然，套管柱自重所产生的轴向拉力的分布规律是井底最小（为零），往上逐渐增大，井口拉力最大。,长江大学石油工程学院,73,二 套管外载分析与计算,4.弯曲附加拉力 如果井眼存在较大的井斜变化或狗腿时，由于套管弯曲效应的影响将增大套管的拉力负荷，特别是在靠近丝扣啮合处易形成裂缝损坏。由于API套管的连接强度没有考虑弯曲应力，所以设计时应从套管的连接强度中扣除弯曲效应的影响。,Z(+),Z(-),max,长江大学石油工程学院,7

31、4,2、套管强度（1）套管强度 外载可分为三种，即作用在管柱外壁上的外挤压力、作用在管柱内壁上的内压力和作用在管柱内方向与管柱轴线平行的轴向拉力。套管所具有的抵抗外载的能力称为套管强度。套管所能承受的最大外挤压力称为套管的抗挤强度。套管所能承受的最大内压力称为套管的抗内压强度。套管所能承受的最大轴向拉力称为套管的抗拉强度，因为在轴向拉力的作用下，套管的破坏一般是发生在套管本体与接箍的螺纹连接处，因此套管的抗拉强度常称为连接强度或接头拉伸强度。,长江大学石油工程学院,75,三、套管强度,套管强度系列：,套管,长江大学石油工程学院,76,三、套管强度,2、套管强度（2）轴向拉力作用下套管的失效形式

32、 原因：轴向载荷过大 失效形式:丝扣（接箍）滑脱 丝扣断裂 管体断裂 氢脆,长江大学石油工程学院,77,三、套管强度,2、套管强度（2）轴向拉力作用下套管的失效形式。丝扣（接箍）滑脱是圆扣套管最常见的失效形式。,长江大学石油工程学院,78,三、套管强度,2、套管强度（2）轴向拉力作用下套管的失效形式丝扣断裂 条件：拉力大于丝扣连接强度，小于本体强度。位置：丝扣最后一个啮合螺纹处。（扣根）（直径最小）,长江大学石油工程学院,79,三、套管强度,2、套管强度（2）轴向拉力作用下套管的失效形式管体断裂 条件：拉力小于丝扣连接强度，大于本体强度。,长江大学石油工程学院,80,三、套管强度,2、套管强度

33、（3）套管抗拉强度的选用 抗拉强度min丝扣部分抗拉强度，管体抗拉强度 1.圆螺纹套管 丝扣抗拉强度=min抗滑脱强度，丝扣拉断强度 2.梯形扣和直连型套管 以丝扣或管体抗拉强度为标准。,长江大学石油工程学院,81,三、套管强度,丝扣抗拉强度的计算目的：根据材料的强度计算出丝扣抗拉强度。抗滑脱强度 丝扣拉断强度,长江大学石油工程学院,82,三、套管强度,2、套管强度（4）轴向拉力作用下套管的抗挤强度 API所公布的套管强度数据是套管在受相应的单一外载作用时的强度，如抗挤强度是套管仅受外挤压力作用时套管所能承受的最大外挤压力值；套管柱在井下一般是处于复合外载作用状态（两种及两种以上外载同时作用状

34、态）。在复合外载作用下，套管的强度要发生变化，有时套管的强度增加，有时套管的强度降低。,套管强度怎么变化？,长江大学石油工程学院,83,三、套管强度,在外压力与轴向力或内压力与轴向力作用下，管柱内的应力状态为三向应力状态，三个主应力分别为轴向应力、周向应力和径向应力：,根据第四强度理论，可得套管在多向应力下的强度条件为：c s第四强度理论变为：,方程反映了材料在屈服强度不变的条件下，各应力之间的关系,长江大学石油工程学院,84,三、套管强度,由于套管为薄壁或中厚壁管，在这三个应力中，r t,故在上面方程中忽略其影响后可得出方程,式中，z/s和t/s分别表示轴向应力和周向应力在屈服应力中占的比例

35、。,长江大学石油工程学院,85,三、套管强度,用z/s的百分数为横坐标，用t/s的百分数为纵坐标，可绘出如图所示的椭圆图，称为双向应力椭圆图,z为正：受拉 z为负：受压 t为正：内压 t为负：外挤,长江大学石油工程学院,86,三、套管强度,从该椭圆中，可看出z与t的变化关系为：象限 z/st/s 载荷状态 影响 00 拉伸内压 z，t 0 压缩内压 z，t 00 拉伸外挤 z，t,对IV象限，表明轴 向拉伸对套管的抗挤能 力有影响。,轴向拉力强度作用下对套管抗挤的影响有多大？,长江大学石油工程学院,87,三、套管强度,轴向应力,（4）轴向拉力作用下套管的抗挤强度轴向载荷与轴向应力计算,管体抗拉

36、强度：,长江大学石油工程学院,88,三、套管强度,（4）轴向拉力作用下套管的抗挤强度周向应力与外挤力（内压力）的关系,设在轴向拉力T作用下套管发生外挤破坏的临界外压力为Pcc，该临界外压力即为轴向拉力作用下套管的抗挤强度。利用薄壁圆筒理论可得出周向应力计算公式：,当无轴向拉力时，套管发生破坏的临界外压力即为套管的抗挤强度，用Pc表示。按薄壁筒模型，这时套管内的周向应力达到套管钢材的屈服强度s。,长江大学石油工程学院,89,三、套管强度,（4）轴向拉力作用下套管的抗挤强度载荷方程,长江大学石油工程学院,90,三、套管强度,Pcc 为考虑轴向力影响后的套管实际抗挤强度,长江大学石油工程学院,91,

37、三、套管强度强度设计,1、套管柱强度设计方法 目前套管柱强度设计中所采用的方法基本上均是安全系数法，即要求：套管强度外载设计安全系数 设计安全系数确定：与外载和强度相对应，也有三种：抗挤设计安全系数、抗内压设计安全系数、抗拉设计安全系数，分别以Sc、Sb、St表示。,长江大学石油工程学院,92,三、套管强度强度设计,1、套管柱强度设计方法 如果令：设计外载=外载设计安全系数 则按安全系数法设计套管柱也就是要求：套管强度设计外载所设计出的套管柱应该是既满足抗挤要求，又满足抗内压要求和抗拉要求。套管柱由几段强度不同的管柱组成，称为复合套管柱。,长江大学石油工程学院,93,（a）（b）（c）套管柱强

38、度设计示意图（a）抗挤设计（b）抗拉设计（c）复合套管柱 1外载 2设计外载 3套管强度,长江大学石油工程学院,94,三、套管强度强度设计,如果是表层套管或是油层套管，或是需要按全掏空考虑的技术套管，由于有效外压力的分布与上图不一样（井底最大；井口最小，为零），因此套管柱的设计结果会不一样。即是说，由于套管柱类型不同、地层情况不同、井的生产工艺不同，套管柱的受力情况不一样，因此套管柱的设计结果会不一样。由于受力情况不一样，还可采用不同的设计步骤，以使设计更快捷。,长江大学石油工程学院,95,三、套管强度强度设计,技术套管柱设计一般步骤：外载按以下条件计算：有效外压力按非全掏空情况，有效内压力依

39、据井口内压力为套管鞋处附近地层破裂压力所决定的许用井口压力情况，轴向拉力计算考虑钻井液浮力。1）掌握已知条件,进行套管柱设计所需的数据包括套管尺寸和下入深度、设计安全系数、固井时钻井液密度、套管鞋处附近地层破裂压力的当量钻井液密度、地层盐水密度、下次钻进目的井深、下次钻进所用最高钻井液密度、以及套管强度数据表。,长江大学石油工程学院,96,三、套管强度强度设计,技术套管柱设计一般步骤：（2）进行套管柱抗挤强度设计 计算漏失面深度。计算设计外压力：,有效外挤压力,长江大学石油工程学院,97,三、套管强度强度设计,技术套管柱设计一般步骤：（2）进行套管柱抗挤强度设计 根据设计外压力选择抗挤强度满足

40、要求的套管（要考虑轴向拉力对套管抗挤强度的影响），选择条件：将套管柱抗挤设计结果列表，并给出本段套管抗挤设计图。,长江大学石油工程学院,98,套管柱抗挤设计图,长江大学石油工程学院,99,三、套管强度强度设计,技术套管柱设计一般步骤：（3)进行套管柱抗内压设计 计算设计内压：Pid=Pie Sb 选择抗内压强度满足要求的套管：Pb Pid 对比抗挤设计结果与抗内压设计结果，在各井段内选择强度高的套管，并将套管柱抗挤强度设计与抗内压强度设计综合结果列表。,长江大学石油工程学院,100,三、套管强度强度设计,技术套管柱设计一般步骤：（4）进行套管柱抗拉强度 根据抗挤设计和抗内压设计的综合结果，计算

41、套管柱的设计拉力，即：将套管的抗拉强度与设计拉力进行比较，对抗拉强度不满足要求井段的套管进行更换，以满足抗拉强度的要求，即：（Tt接头拉伸强度）,长江大学石油工程学院,101,三、套管强度强度设计,技术套管柱设计一般步骤：（4）进行套管柱抗拉强度 需要注意的是，如果因抗拉强度不够而更换套管时更换了套管的壁厚，则套管柱的拉力要重新计算，再按新计算的拉力校核抗拉强度。如果这样更换的套管是在套管柱的中部或下部，还要重新校核一下套管柱的抗挤强度，因为由于拉力的变化会导致轴向拉力下套管抗挤强度的变化。水泥面之上进行双轴应力校核。（5）将套管柱强度设计结果列表。,长江大学石油工程学院,102,三、套管强度

42、强度设计,以上介绍了套管柱外载分析与计算、套管柱强度设计的基本原理和方法，同时以技术套管为例介绍了套管柱强度设计的步骤。在现场的套管柱设计中，还会遇到一些特殊的问题：如在腐蚀性环境中要考虑井内流体对套管的腐蚀问题，在套管材质上还应选用具有抗腐蚀能力的套管。,长江大学石油工程学院,103,又如对高压气井，为防止气体在螺纹连接处泄露，应选用高密封性能的特殊螺纹套管。如果管外存在有易流动地层（如塑性盐层），则在该地层附近的外压力要按上覆岩层压力计算，或根据岩石蠕变理论计算岩石蠕变所产生的挤压力。更为严重的是，塑性蠕变地层对套管所产生的挤压力在周向上往往是非均布的，而套管抵抗非均布外压力的能力很低。已

43、有许多理论（包括实验）来计算这种非均布载荷和在这种非均布载荷下套管的承压能力。,长江大学石油工程学院,104,三、套管强度强度设计,其它套管强度设计方法 边界载荷法 最大载荷法 AMOCO 西德BEB方法,长江大学石油工程学院,105,第三章油 井 水 泥,长江大学石油工程学院,106,一、油井水泥的成分,1.油井水泥级别和类型 目前国内外使用的油井水泥主要是硅酸盐水泥，以水硬性硅酸钙为主要成分，加入适量石膏和助磨剂（或是加入适量的石膏或石膏和水），磨细制成的产品。水泥浆：干水泥与水（经常还要加入外加剂）混合 而成的浆体。水泥石：水泥浆凝结硬化后形成的硬块。水泥环：在井下环形空间中的水泥石。,

44、长江大学石油工程学院,107,1.油井水泥级别和类型,水泥级别：以适应不同井深的需要和防止地层流体中硫酸盐对水泥石的腐蚀，有多种级别、类型的油井水泥可供选用。美国石油学会（API）规定了8种级别的油井水泥，我国也参照API标准制定了油井水泥的标准。,API油井水泥使用范围,长江大学石油工程学院,108,凝结过程（硬化过程）：水泥与水混合后，迅速与水发生水化反应，生成各种水化产物，水泥浆逐渐由液态转变为固态的过程。水化反应形成四种矿物成分：硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸三钙和铁铝酸四钙。硅酸三钙：3CaOSiO2（简写C3S）。是水泥产生强度的主要化合物，它强度增长快，最后强度也大。,2.水泥的水化反

45、应,长江大学石油工程学院,109,硅酸二钙：型2CaOSiO2（简写C2S）。水化反应慢，强度增长慢，但能在长时间内逐渐增大水泥的强度。铝酸三钙：3CaOAl2O3（简写C3A）。水化反应速度最快，是决定水泥浆初凝时间和稠化时间的主要因素，对水泥浆的流变性也有很大影响。铁铝酸四钙：4CaOAl2O3Fe2O3（简写C4AF）。水化速度仅次于铝酸三钙，早期强度增长快，硬化三天和28天的强度值差别不大，强度的绝对值也不大。,长江大学石油工程学院,110,水泥的水化反应是一个不断进行的过程。随着水化的不断进行，水泥浆从凝胶态逐渐向结晶态发展，最后形成硬化的水泥石。水泥的水化反应是一放热反应，在工程上

46、可利用这一特点来探测水泥浆在环形空间内的上返高度。另外，水泥在水化过程中要发生体积收缩（水化后生成物的总体积小于水化前反应物的总体积），在一定条件下体积收缩对固井质量有着重要的影响。,有关水化反应的说明：,长江大学石油工程学院,111,在油气井固井中，水泥的水化反应是在井下一定的温度与压力条件下进行的。温度与压力对水泥的水化速度有很大的影响，一般随温度与压力的增加，水泥水化速度加快，其中温度的影响更显著。正因为如此，水泥浆的有关性能一般均是在模拟井下温度和压力的情况下测定的。,有关水化反应的说明：,长江大学石油工程学院,112,水化产物主要有:氢氧化钙、水化硅酸钙凝胶、水化铝酸钙、水化铁酸钙、

47、水化硫铝酸钙。在这些水化产物中，氢氧化钙析出为巨大的晶体，水化硫铝酸钙为较小晶体，水化铝酸钙为更小晶体状态，含水硅酸钙和含水铁酸钙为无定形体，呈胶体状态。水化硅酸钙凝胶为纤维状薄片，从矿物颗粒上向外伸展出去，逐渐形成一连续的网状结构，与水化硫铝酸钙、氢氧化钙等晶体互相穿插，填充于水泥颗粒的空间，增加它们之间的粘结性，使水泥强度不断提高。,水化反应产物,长江大学石油工程学院,113,为了保证施工安全并提高固井质量，水泥浆以及最终所形成的水泥石必须满足一定的性能要求。性能包括：水泥浆密度 水泥浆稠化时间 水泥浆流变性 水泥浆失水量 水泥浆稳定性 水泥石抗压强度 水泥石渗透率 其中常测定的是前六项性

48、能。,二、油井水泥的物理性能,长江大学石油工程学院,114,1.水泥浆密度 作用：满足平衡压力要求 保证获得最好的水泥浆性能 基本要求：注水泥期间既不井漏又不井喷 测 量：用泥浆密度计（国外还有加压密度计）影响因素：水灰比，外掺料（密度调节剂）用量,二、油井水泥的物理性能,长江大学石油工程学院,115,1.水泥浆密度 水灰比是指配制水泥浆时配浆水的重量与干水泥的重量之比。水泥浆密度与水灰比直接相关，关系为：注意：干水泥的密度为3.14 g/cm33.15 g/cm3，故水泥浆的密度为1.85g/cm31.90g/cm3时，水灰比约为0.480.44。当干水泥中所混合的外加剂加量较大、尤其是为了

49、调节水泥浆密度掺了加重剂或减轻剂时，c取水泥和这些外加剂混合后的固相混合物平均密度。m为水固比。,二、油井水泥的物理性能,长江大学石油工程学院,116,2.水泥浆的稠化时间 定义：在井下温度和压力条件下，从给水泥浆加温加压时起至水 泥浆稠度达100Bc时（Bc为稠度单位）所经历的时间称为 水泥浆的稠化时间。作用：保证施工安全。要求：整个注水泥施工作业能够在稠化时间以内完成，并包含一 定的安全系数。一般：施工时间+1小时 稠化时间。测量：常压稠度仪，高温高压稠度仪。测定“稠度-时间”曲线，当稠度达到100Bc时的时间。Bc 为稠度单位。影响因素：水灰比、温度与压力、外加剂。,二、油井水泥的物理性

50、能,长江大学石油工程学院,117,水泥浆的稠化时间,稠度,时间,二、油井水泥的物理性能,长江大学石油工程学院,118,二、油井水泥的物理性能,3.水泥浆失水 概念：水泥浆中自由水通过井壁向地层渗入的现象。危害：水泥浆大量失水将造成水泥浆急剧变稠，大大影响其流动性，不利于水泥浆对钻井液的顶替。水泥浆大量失水进入油气层对油气层造成损害。作用：保证水泥浆的稳定性 保证施工安全、防止桥堵 有利于防气窜,长江大学石油工程学院,119,要求：根据不同的井况和施工条件规定 水泥浆失水量指的是水泥浆失水的快慢程度，失 水量大小用30分钟内的失水总体积表示。一般套管注水泥100 ml/30min200 ml/3