左岸泄洪洞无压段施工数值模拟与监测分析.ppt

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1、左岸泄洪洞无压段开挖支护施工数值模拟与监测分析,作者：杨 勇 刘正树汇报：刘正树,2009年10月,摘要：本文介绍了溪洛渡水电站左岸泄洪洞无压段开挖支护施工方案。结合左岸泄洪洞无压段围岩物理力学参数、支护参数，利用phase2二维有限元分析软件对各开挖支护过程位移进行了数值模拟。同时对施工期监测方案进行了介绍，对监测数据进行了分析。,1、引言 溪洛渡水电站是金沙江干流梯级规划方案中规模最大的水电站，由双曲拱坝、泄洪建筑物、引水发电建筑物等组成，最大坝高278.00m，总装机容量1260万kw。左岸布置有1#、2#两条泄洪洞，其轴线平行，中心间距为50.00m。进口轴线方位角NE86.19，出口

2、轴线方位角NW31.81，泄洪洞为有压接无压，洞内龙落尾型式。,左岸泄洪洞无压段是左岸泄洪洞水道重要组成部分，其开挖断面大、边墙高、轴线长，衬砌后净空面积约250m2，为有压段衬砌后净空面积的1.41倍。1#泄洪洞无压段直坡段长766.78m，2#泄洪洞无压直坡段长623.06m，底坡均为i=0.023。笔者根据溪洛渡左岸泄洪无压段开挖支护参数、物理力学参数、施工方案，利用2维有限元软件对开挖支护过程位移进行数值模拟，并对监测情况进行介绍分析，供参考。,2、设计开挖支护参数 左岸泄洪洞无压段开挖断面为圆拱直墙型，根据围岩类别不同主要三种开挖支护参数：类围岩：开挖断面15.7m20.65m，顶拱

3、开挖半径8.85m，顶拱及侧墙素喷5cm厚C25砼,布置25、L=4.5m锚杆、外露0.5m、间排距2m。,1类围岩：开挖断面16.2m21.1m、顶拱开挖半径9.10m，顶拱及侧墙素喷10cm 厚C25砼，顶拱及侧墙上部3m范围交替布置25、L=4.5m锚杆与28、L=6.0m锚杆、外露0.5m、间排距2m，其余范围布置25、L=4.5m锚杆、外露0.5m、间排距2m。2类围岩：开挖断面尺寸同1类围岩，支护形式：顶拱及侧墙喷10cm 厚C25砼，顶拱及侧墙上部3m范围布置28、L=6.0m锚杆、外露0.5m、间排距1.5m，其余范围交替布置25、L=4.5m锚杆与28、L=6.0m锚杆、外露

4、0.5m、间排距2m，顶拱及侧墙上部3m范围挂网6.5150*150。,3、地质条件 溪洛渡工程在区域地貌上位于青藏高原和云贵高原向四川盆地过渡的斜坡地带，地势总体呈西高东低之势，山脉走向受地质构造控制，以近南北及北东向为主。左岸泄洪洞深埋段上覆岩体厚100250m，水平埋深200500m。沿线洞身围岩以、1类为主，部分2类。沿线地层岩性为P29 P212层致密状玄武岩及角砾(集块)熔岩。沿线地层岩质坚硬，岩体新鲜，嵌合紧密，岩体多呈块状次块状结构，局部层间、层内错动带发育段岩体呈镶嵌结构。,表1 围岩物理力学参数表,溪洛渡地区地应力三向应力值1=14.7921.06MPa，平均值为17.94

5、MPa；2=10.0515.85MPa，平均值为13.10MPa；3=4.057.59MPa，平均值为5.73MPa。2倾角较陡，1、3倾角平缓。三向应力之比为：1/2=1.37；1/3=3.14；2/3=2.29。2倾角较陡，1、3倾角平缓。在埋深较大的状态下，天然地应力场仍以近水平的构造应力为主。1总体方向以NW向为主，近水平，与岸坡呈1030的夹角。2的方向中有7组方向为S1478W；6组方向为N1068W，倾角均大于60。3的方向中有10组方向为N3555E；2组方向为N1025E；1组方向为N15W，倾角均小于30。,4、施工程序与方法4.1、施工程序 左岸泄洪洞无压段断面大，故采取

6、“三层四序”进行开挖支护施工。对1、2类围岩，层开挖高度8.45m,层开挖高度9.45m，层开挖高度3.2m。施工程序：层A区开挖、支护（1序）层B区开挖、支护（2序）层开挖、支护（3序）层开挖、支护（4序）,4.2、施工方法（1）中导洞及两侧墙开挖：采用周边光面爆破技术，YT28手风钻造水平孔，循环进尺控制在2.5m3.0m；周边孔距离控制在45cm，光爆层厚控制60cm；周边孔采用不偶合间隔装药，导爆索起爆，线装药密度约120g/m；中导洞炸药单耗约1.1kg/m3，扩挖炸药单耗约0.65kg/m3；采用1.6m3反铲进行掌子面排险、清理危石，3.0m3装载机辅助端爆破台车；采用3.0m3

7、装载机或1.6m3反铲装20T自卸汽车出渣。,（2）无压段层开挖：采用边墙一次预裂到底梯段爆破技术，预裂孔和缓冲孔采用100E潜孔钻施工，主爆孔采用D7液压钻造孔或100B施工，每一爆破梯段长度控制在10m内；边墙预裂要求层扩挖技术超挖1520cm空间，以便100E钻机能贴到轮廓线施工，架设100E钻机的样架必须稳固；预裂孔间距70cm，线装药约500g/m；缓冲孔孔距1.51.8m，与预裂孔距离1.01.2m；主爆孔间排距22.5m；炸药单耗约0.60kg/m3；采用1.6m3反铲装20T自卸汽车出渣。,（3）无压段层开挖：采用底板光面爆破技术，YT28手风钻造水平孔，循环进尺控制在2.5m

8、3.0m；光爆孔孔距离控制在45cm左右，采用不偶合间隔装药，导爆索起爆，线装药密度约120g/m；炸药单耗约0.6kg/m3；采用1.6m3反铲进行掌子面清理；用1.6m3反铲装20T自卸汽车出渣。,（4）支护：锚杆主要采用T11多臂钻造孔，局部锚杆采用手风钻造孔，采用DEGUNA20T锚杆注浆泵注浆，4.5m、6m锚杆采用先注浆后插杆办法施工，9m锚杆采用先插杆后注浆办法施工，插杆注浆由人工站在吊车臂头作业篮里进行,锚杆注浆密实度采用无损检测仪进行检测；洞内喷砼采用湿喷作业，喷砼由布置在中心场的HZS90站拌制，6.0m3砼搅拌车运输，麦斯特喷浆手进行喷射施工，局部喷砼采用用TK-961湿

9、喷机进行施工，采用无碱速凝剂。,5、数值模拟5.1、模型范围及边界条件 本次数值模拟以无压段各类围岩条件下开挖支护过程为对象，计算范围取无压段3倍洞径，宽100m，高130m。模型采用四周约束边界，假定边界点位移为零。岩石物理力学参数见表1，喷砼、锚杆力学参数见表2。原始地应力取值：根据溪洛渡坝区地应力测试成果分析，相对而言泄洪洞埋深不大，地应力较低，故本次模拟取三向应力的低值，即取1=14.79MPa，2=10.05MPa，3=4.05MPa进行开挖支护变形数值模拟分析。,三向应力的作用方向：1总体方向以NW向为主，近水平，故1作用方向基本沿无压段轴线方向；3总体方向以N3555E为主，倾角

10、小于30，故可近似认为3作用方向垂直无压段横断面边墙。2总体方向向下，倾角大于60。,表2 喷砼锚杆力学参数表,5.2、计算程序 利用PHASE2程序进行计算，PHASE2是一个二维弹塑性有限元分析程序，主要功能是分析岩土体在外力作用下的应力和位移，它的用户界面设计遵循着标准的Windows 程序标准，用户界面设计友好，便于操作。PHASE2 包括三个模块：前处理器Model，计算模块Compute，后处理器Interpret.。Model用来交互地输入处理问题的几何形状（包括支护）以及定义材料参数，Compute 用来进行有限元计算，Interpret 用来显示计算结果。,表3 各类围岩在不

11、同开挖支护阶段末最大位移计算值 mm,从表3、图28可以看出泄洪洞无压段：（1）不同类别围岩，围岩越差，位移越大。（2）同一种围岩，开挖断面越大，位移则越大。靠近开挖界面岩体位移大，远离开挖界面岩体位移小。（3）开挖跨度越大，顶拱位移越大；开挖高度越大，侧墙位移越大。（4）1序和2序之间位移变化率较大，2序和3序、4序之间位移变化率较小，说明顶拱位移受跨度影响比较大，而侧墙位移受高度的影响相比顶拱而言较小。由此可以判断泄洪洞无压段层开挖支护分两序进行还是非常有必要。（5）各类围岩在第4序开挖支护完成后，均在顶拱发生了最大位移。,图2：各类围岩各序末位移变形折线图,图3：1类围岩1序位移变形图,

12、图4：1类围岩2序位移变形图,图5：1类围岩3序位移变形图,图6：1类围岩4序位移变形图,图7：2类围岩4序位移变形图,图8：类围岩4序位移变形图,表4 1类围岩最大位移计算值 mm,从表4可以看，地应力是引起位移的主要原因，地应力对位移的影响随着开挖断面的加大而不断重新分布成增大趋势；重力是引起位移的次要原因，重力对位移的影响基本上不随开挖断面加大而变化,6 安全监测,6.1容许变形量由于岩体条件的复杂多变和工程不确定因素太多，我国水利水电工程系统至今尚无可供普遍使用的地下工程“设计容许变形量”，国外前苏联学者曾提出的如下经验公式可参考，据此算得泄洪洞无压段最终开挖容许变形量见表5。,拱顶容

13、许变形量：,边墙容许变形量：,式中：f为坚固系数；L为洞室跨度（m）；H为边墙自拱脚至底板的高度（m）；2值一般从拱脚起算（1/32/3）H段内测定。,表5 各类围岩最大允许变形量 mm,将表5成果与前述数字模拟成果对比分析，可见泄洪洞无压段各类围岩开挖支护模拟顶拱边墙最大变形量基本都在表5成果区间内，由此表明泄洪洞无压段各类围岩支护参数是合理的，开挖支护方案也是合理的。,6.2 趋向稳定判别,当围岩与支护结构具备以下变化特征时，将趋向稳定：（1）随着开挖面的远离，测值变化速率有逐渐减缓趋势；（2）隧洞收敛量已达到最大允许收敛敛的90%时；（3）周边收敛速率小于0.2mm/d；顶拱或底板位移速

14、率小于0.1mm/d。,6.3 监测方案及成果,6.3.1收敛观测我局根据溪洛渡工程左岸泄洪洞施工特点，收敛测点采取分阶段布置。1序按三点三线进行监测，顶拱1测点，两侧墙各布置1测点；2序按按三点三线进行监测，顶拱测点利用1序已布置测点，两侧墙重新布置测点；3序在2序基础上增加两点，按五点六线进行监测；4序不用重新布置测点，直接利用前两序布置测点，仍然按五点六线进行监测。每隔5070m设置一组断面。1序、2序，采用钢尺收敛计进行收敛观测。收敛观测断面测量锚点采用25螺纹钢筋自制加工，前端为“O型圈”并采取防锈处理措施；测量锚点钢筋采用钻孔灌浆固定，锚固长度约1.0m；钢筋总长度依据喷砼厚度确定

15、，测点“O型圈”距喷砼表面为5cm。,3序、4序，考虑到泄洪洞断面大，受登高设备限制，拟在断面测点位置安装棱镜，改用多功能全站仪进行收敛监测。在施工过程中，对已埋设的菱镜加以保护。在测点安装后立即进行观测，确定基准值；在洞室开挖或支护后的115天内，每天应观测12次；当掌子面推进到距观测断面大于2倍洞跨度后，2天观测1次；变形稳定后，每周观测1次。从目前收敛观测成果看，测得泄洪洞无压段最大收敛值约5mm。需要说明的是，收敛变形量数据是在开挖后取得，施工过程测点受爆破影响较大。,2条泄洪洞无压段，共布置有8个声波测试断面。每个断面布置6个声波测试孔，其中山内、外侧拱角各1个钻孔，孔向垂直洞壁，向

16、上倾斜3045，在边墙距底板1/3处及2/3处左右侧墙各布置一个钻孔，孔向垂直洞壁，向下倾斜510。所有声波孔造孔孔深12m，孔径不小于55mm，钻孔完成后用清水冲洗干净。声波测试采用WSD-2数字声波仪，水作耦合剂。自孔底向孔口方向施测，测点距20cm。从8个断面，48个测孔成果反映：围岩平均松动圈约0.41.2m。,6.3.2 声波测试,两条泄洪洞无压段多点位移计布置有4个断面，每个断面布置3套，每套内4个测点，采用BWC-4100型差阻式多点位移计。锚杆应力计与多点位移计配套布置，每个断面仍布置3套，每套内2个测点，采用MG-28A型差阻式锚杆应力计。数据测量采用五芯测法，采用SQ-5数

17、字电桥进行电阻比、电阻值、反测电阻比及芯线电阻的测量。实测数据反映，2#泄洪洞K1+226桩号顶拱位移达到最大，最大值为10.13mm，该部位锚杆应力值也达到最大50Mpa。其余部位位移在5mm内，锚杆应力基本在-315MPa。,6.3.3 多点位移计与锚杆应力计,7、结束语,目前左岸泄洪洞无压段开挖支护已基本结束，实践表明，左岸泄洪洞无压段支护参数设计合理，开挖支护施工方案可行，整个施工期围岩变形稳定受控。,7、结束语,目前左岸泄洪洞无压段开挖支护已基本结束，实践表明，左岸泄洪洞无压段支护参数设计合理，开挖支护施工方案可行，整个施工期围岩变形稳定受控。,汇报完毕！祝各位领导、专家身体健康！,