炉炉缸堆积的预防.ppt

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1、高炉炉缸堆积的预防及处理,刘云彩（原 首钢总公司总工办）,2023年8月19日,2,1，炉缸堆积的实质1，炉芯带特点,1.2，炉缸堆积的本质,2，征兆 2.1 压、量关系及料速,2.2,铁水及炉渣特点,2.3，炉底、炉缸温度下降,2.4，煤气分布特点,2.5，风口工作及风口破损,2.6，高炉顺行较差,2023年8月19日,3,3，处理,3.1，提高焦炭质量,3.2 利用上下部调剂，处理炉缸堆积,2.3 减少慢风、停风及漏水,3.4 严重堆积，用锰矿洗炉,3.5 改善渣铁流动性,4，预防措施,参考文献,2023年8月19日,4,高炉炉缸是高炉生产的“发动机”，焦炭及燃料在这里燃烧，产生上升的还原

2、气体，使含铁矿物还原成金属；而焦炭燃烧产生的空间，为炉料下降，创造了条件。炉缸工作，非常重要，一旦失常，必给生产带来严重影响。在高炉日常生产过程中，炉缸失常经常发生的就是炉缸堆积。堆积初期，对生产影响较小，往往被忽略，一旦影响生产，堆积已较严重，如再延误，必将给高炉生产带来严重损失，我国很多炼铁厂有过惨痛的教训1-510-16。,2023年8月19日,5,1，炉缸堆积的实质1，炉芯带特点,高炉解剖表明，高炉软融带以下，主要是固体焦炭及滴落的铁和渣，因主要处于炉缸中心区，所以叫炉芯带。也有人叫滴落带。风口前是回旋区。焦炭及喷吹燃料在这里燃烧，大量焦炭从回旋区上方进入，补充燃烧的炭，而中部的焦炭，

3、长期以来，人们认为是不动的，所以过去习惯叫“死料柱”。通过多年的研究，已经明白中部的焦炭、从风口以下到炉底，缓缓地进入回旋区，有机械运动，也有化学反应，对反应进程，目前尚未完全清楚。“走”完这段路程，大约需要一周到一个月，虽然从炉底到风口氧化区最远不过几公尺。图1是炉缸工作示意图。软融带以下是炉芯带。炉芯带充满固体焦炭，这部分焦炭叫炉芯焦。炉芯带的空隙度大约在4350%之间。空隙中有部分滴落的铁和渣，向下流动。风口区燃烧形成的煤气，穿过炉芯焦向上运动。铁水和炉渣在下边汇聚，铁水部分沉到炉底，将炉芯带的焦炭浮起来。部分下降的铁、渣，存于炉芯焦中，出铁或放渣时，铁渣穿过炉芯焦流出。随着铁水的流出炉

4、缸，炉芯焦下沉。所以炉芯焦因出铁影响，不断升降。铁水和炉渣能顺利的穿过炉芯焦，是铁渣流出炉缸的保证67。,2023年8月19日,6,图1，炉缸工作示意图,2023年8月19日,7,2，炉缸堆积的本质高炉解剖证明，矿石大约在900左右开始软化，1000左右开始软融，1400-1500开始滴下（图2）。由于矿石成分不同，滴下温度也不相同，大约1400可能是滴落的温度下限。在风口区以下，因焦炭及喷吹燃料燃烧后，灰分进入炉渣，滴落的炉渣成分改变，熔化温度会有变化，从高炉末渣分析，低于1400，炉渣难以在炉芯焦中，自由流动。,2023年8月19日,8,图2，软融带温度分布（用测温片测定）8,图2，软融带

5、温度分布（用测温片测定）8,图2，软融带温度分布（用测温片测定）8,2023年8月19日,9,当风口区以下的炉芯焦温度低于1400，炉渣或铁水不能顺利流动，不断停滞在炉芯焦中，使后续滴落的铁渣不能顺利的穿过、下落，这个区域是不活跃区。渣铁仅在温度较高的区域正常通过，此时，炉缸透液性较差。如透液性较差区域扩大，就形成炉缸堆积。所以，炉缸堆积与炉冷不同，与炉缸冻结，是两回事。,2023年8月19日,10,炉缸堆积，是炉缸局部透液性不佳的结果，当然，透液性不好，煤气也较难穿过。日本一座高炉通过风口测温、取样，在炉缸活跃或堆积的情况下，得到图4、图3 的结果。从中可以看出，炉缸堆积的本质。,2023年

6、8月19日,11,图3，高炉利用系数与焦芯带焦炭温度的关系9,2023年8月19日,12,图4，炉芯带焦炭温度与下料指数的关系9,2023年8月19日,13,从图中看到，当炉芯焦温度低于1450，高炉利用系数下降，从炉芯焦的样品中发现粘稠的渣、铁熔融物，流动性极差，炉芯带的透气性及透液性因此遭到破坏9。,2023年8月19日,14,2，征兆2.1 压、量关系及料速,2023年8月19日,15,炉缸堆积，首先反映在风量、风压上：出铁堵口后，风量逐渐降低、风压逐渐升高；打开铁口后，风量逐渐增加，风压逐渐下降。周而复始，形成周期性波动。下料速度,和风量波动同步，出铁时，料速快，堵口后，料速渐慢。高炉

7、越小，表现越明显。,2023年8月19日,16,沙钢1号高炉（380 m3），“出铁前发生憋压现象，出铁后风压下降，铁前料慢，铁后料快”1。马钢2500 m3高炉，“铁前风压易突升。炉缸工作正常时，风量为4000m3/min，铁间隔80分，风压不上升。10月份中、下旬出铁间隔大于50 分，就出现憋风或风压先下行后陡升的现象”2。,2023年8月19日,17,2.2,铁水及炉渣特点出铁过程中，如系中心堆积，铁水渐出渐凉；边缘堆积相反，铁水渐出渐热。只要炉缸堆积，不论边缘或中心堆积，铁水Si、S波动，均超过正常水平。炉缸堆积，铁水含S偏高。如系多铁口，各铁口间的铁水成分，也不均匀。高炉越小越明显。

8、对于中小高炉，当炉缸堆积严重时，铁水、炉渣粘稠，铁水粘铁沟、粘铁水罐。铁水罐运行周期短，因此铁水损失严重。大型高炉，由于铁水温度经常在1500左右，铁水流动性一般影响很小。,2023年8月19日,18,炉渣带铁较多，放渣易烧坏渣口。边缘堆积，很少放出上渣；中心堆积，很易放出上渣。沙钢1号高炉炉缸堆积时，“同一炉铁前后温差大，渣铁流动性变差，渣口放渣易带铁，渣口小套、渣槽易烧坏，炉缸安全容铁量变小，12月5日中班第一炉铁打开稍迟，17：25渣口中套、大套之间跑渣铁、烧坏大套，造成休风16小时，损失较大”1。,2023年8月19日,19,炉炉底、炉缸温度下降炉底温度不断下降。如边缘堆积，除炉底温度

9、下降外，炉缸边缘温度、冷却壁水温差及热流强度也同时降低。对于大高炉堆积初期，由于铁水温度高，炉缸堆积后，边缘温度一般不降低，有时因边缘发展，炉缸边缘温度反而升高。在堆积严重时，因风量下降，边缘温度、冷却壁水温差及热流强度，也会下降，但不会有小高炉那样的下降幅度。马钢一高炉炉缸边缘堆积，炉底第四层(7768mm)温度从l0月上旬的545 下降至11月4日的501，如图5所示2。,2023年8月19日,20,图5，炉底炭砖四层温度趋势,2023年8月19日,21,沙钢一高炉，正常生产时炉缸砖衬上层温度分别是:584,506,461,489，失常后，下降到1,483,421,433；炉缸下层温度由4

10、14,475,444,345下降到402、456,395.3191。,2023年8月19日,22,2.4，煤气分布特点中心堆积，边缘煤气发展，即边缘煤气CO2含量很低或边缘煤气温度很高。边缘堆积则相反，边缘温度较低，中心煤气温度很高。,2023年8月19日,23,2.5 风口工作及风口破损风口圆周工作不匀，部分风口有“生降”现象，从风口能看到未充分加热的黑焦炭，在局部风口前通过。边缘堆积，风口前很少涌渣；中心堆积，风口前容易涌渣，严重时因灌渣而烧坏吹管，时有发生。,2023年8月19日,24,邯钢7号高炉有效容积2000m3，2002年1月24日后，出现炉缸堆积。风口大量破损，至 I月30日，

11、高炉坏风口到17个3。水钢2号高炉1200m3，因炉缸堆积，风口频繁破损，最终造成炉况严重失常。风口频繁损坏，加剧了炉缸堆积，恢复炉况用了44天时间，恢复期间共损坏风口158个，风口二套18个，风口大套1个。炉况恢复的艰难程度及风口、冷却设备损坏之多，在全国大、中型高炉炉况失常恢复及处理事例中是少有的4。本钢5高炉堆积期间，风口大量破损，1990年1-3月，损坏风口222个5。,2023年8月19日,25,2.6，高炉顺行较差高炉顺行变差，严重时管道、塌料不断。渣皮脱落、悬料等也时有发生。因为塌料、悬料，亏尺加料会经常出现；由于高炉顺行不好，在中心堆积时，高炉不可能维持全风。上面所列炉缸堆积现

12、象，在发生初期，并不明显，即使堆积已经严重，也不是所有特点，均充分明显表现，这也是炉缸堆积难以及时发现地原因。当风口频繁烧坏时，已经处于炉缸严重堆积状态，必须坚决处理。,2023年8月19日,26,炉缸堆积，多半发生在中心部分。特别是由于慢风引起的堆积。有的高炉，炉料条件较好，特别是焦炭强度很好。虽已形成边缘堆积。因为焦炭及含铁矿物强度和粒度较好，高炉透气性及透液性都好，高炉鼓风量容易保持正常全风水平，因此，很多炉缸堆积的常见特征，有些与风量有关的现象，很不明显，但必有几项堆积特点表现出来，如炉底温度降低及风口破损等。,2023年8月19日,27,大高炉，每天出铁时间接近1440分或多于144

13、0分，即随时有一个或两个铁口出铁，在此情况下，高炉产生的铁水和铁口排出的铁水大体平衡，风量与风压的关系及料速等参数，看不到出铁的影响。但炉缸堆积的特点还是明显地表现出来，各铁口排除渣、铁的比例不同，有时一个铁口出铁很多，而另一铁口打开就排渣，说明炉缸工作不均，如经常出现，是大高炉炉缸局部堆积的重要表现。,2023年8月19日,28,3，处理炉缸堆积是炉芯带焦炭透液性及透气性恶化的结果，导致透液性及透气性恶化的原因，或者是焦炭质量太差，恶化了炉芯带的透气性，或者是炉芯带温度降低，导致进入炉芯带的渣铁粘稠，不能顺利的下降。堆积的决定性因素。处理炉缸堆积，首先要分析产生的原因，针对处理。,2023年

14、8月19日,29,3.1，提高焦炭质量焦炭是高炉料柱的“骨架”，是构成炉芯带最基本的固体，虽然不是唯一的。它的空隙度，很大程度上，决定于焦炭质量、特别是焦炭热强度。实践证明，很多炉缸堆积、特别是炉缸中心堆积，多半是焦炭质量恶化引起的。预防堆积和处理堆积，使用优质焦炭，是非常必要的。,2023年8月19日,30,有些厂不重视焦炭，或处理堆积以后，再次使用质量低劣的焦炭，结果，已经处理好的炉况，重新恶化，炉缸堆积再次降临。“水钢2高炉炉况恢复期间，高炉每次休风在卸下破损风口时，便有大最碎焦末滑下。从风口、南渣口、铁口所取焦炭样筛分，小于10 rnm的粉末占62.5%一72.9%。风口带以下的焦炭破

15、碎到这种程度，在我厂高炉30年的生产历史中，从未有过。正是由于焦炭质量差，才导致炉缸严重堆积”4。水钢2号高炉恢复的前期，未充分认识到炉缸堆积的严重程度，认为只要有炉温基础，炉况的恢复则可加快。结果导致风口打开又坏，换后又坏的恶性循环。风口破损后，不可避免地要向炉缸漏水，加剧炉缸的堆积，更增加了炉况恢复的难度。处理由于焦炭质量差导致的炉缸堆积的主要措施是尽快改善焦炭质量，停用强度差的焦炭。用强度好的焦炭，置换炉缸堆积的碎焦炭，形成新的炉缸炉芯焦，逐步提高焦炭层的透气性和透液性，避免风口的频繁破损，是十分重要的4。,2023年8月19日,31,3.2 利用上下部调剂，处理炉缸堆积炉缸堆积初期，如

16、煤气分布显示出边缘或中心过轻（发展）或过重（堵塞）,应通过分析查明原因，用上下部调剂处理。,2023年8月19日,32,判定堆积初期，主要是：A 风口未出现连续烧坏；B 炉底温度未出现大幅度下降；C 顺行未严重恶化，高炉尚能维持 较高风量水平。,2023年8月19日,33,处理的过程如下：第一步：比较风口实际风速，是否在正常波动范围内。如相去不远，可不动风口。如风速过低，而风量 水平接近正常水平，可缩小风口；如风量水平低于正常水平很多，应临时堵风口，以提高风速。风速是保持高炉正常生产的必要条件。过低或过高的风速，都会破坏顺行，正常风速，是其他参数不能代替的。,2023年8月19日,34,第二步

17、，执行第一步后，如系不动风口，应立即采取布料调剂。按边缘、中心煤气分布的实际状况，做出全面地分析，准确决定煤气分布的真实支配因素，通过煤气分布（现在拥有煤气径向测定CO2分布的高炉很少）、十字测温（炉喉径向温度分布）、炉顶温度、炉喉温度、炉喉成像气流显示、各风口“生降”及炉身温度分布（热电偶测量结果、冷却壁水温差分布或冷却器水温差分布）等，综合判断，慎重得出处理决定，进行装料方式的改变。,2023年8月19日,35,上部调剂，对扩大矿石批重，要十分慎重，中心堆积，决不能扩大批重；边缘堆积，在风量较低水平时，也不能扩大批重，因为大批重妨碍加风。如系风口采取措施（第一步有动作）,应观察23个班（1

18、6-24h）后，再做上部变动。布料改变后，如顺行尚可，可观察23个班，如顺行严重恶化，应立即改回原状或适应当时状态应变。上下部改变，一天无向好的方向发展，应采取其他措施，不能失去堆积初期的宝贵处理时间。,2023年8月19日,36,梅山二号高炉，“集中(偏)堵风口(210)九个、缩小进风面积50%，由0.2865 m2缩至0.143m2。针对当时炉缸工作从北一西部位粘结比较严重、坏风口较集中情况，决定堵死该部位风口”14。太钢2高炉,“针对风口面积过大造成的鼓风动能不足，将2号高炉风口面积由0.101 m2缩小到0.097,以维持足够的鼓风动能，吹透中心”13。马钢新1号高炉，“上部疏松边缘，

19、下部捅开堵死的风口，通过改变溜槽角度，疏松边缘。,2023年8月19日,37,具体调节是:11月2日10：00 11月4日1：10 11月5日9：00 11月6日19：10 11月7日16：00C87651 32221O9876 2332 C987651 133221O9876 2332 C987651 133211O9876 1432 C987651 232211O9876 1432 C987651 133211O9876 143211月8日0：20 C987651 133221O9876 2332 C87651 33311O9876 2332,2023年8月19日,38,由于判明炉缸堆积为

20、边缘堆积，故洗炉前和洗炉期间把堵死的风口捅开，11月1日把4#、26#风口捅开，11月6日把堵死的I2#风口捅开2。梅山二号高炉，矿石批重从15吨渐次扩大到23t,。（溜槽）角度由复风初期的290/280（矿/焦)，逐次平移到330/330。煤气分布边沿和中心逐步提高、9月5日边沿和中心（CO2）分别为16.5%和4.9%4，接近正常的煤气分布14。,2023年8月19日,39,3.3 减少慢风、停风及漏水前已论述慢风导致炉缸堆积。慢风的原因，各不相同，主要是：A 高炉末期，设备失修，故障频繁。经常伴随冷却系统，大量漏水。B 匆忙投产的新高炉，设备试车不充分，遗留设备缺陷较多。,2023年8月

21、19日,40,C 高炉重大设备隐患，如：高炉有烧穿威胁、上料系统缺陷，拉料速度不足等；或生产系统缺陷，如铁水处理能力不够，或炼钢能力不足、炉料因天气或其他原因，供应不足等等，五花八门。D 炉况失常，高炉不接受风量。如顺行很差，经常慢风；高炉结瘤，难以加风、各类操作因素，限制高炉全风。E 炉料质量很差，不论是烧结矿或焦炭，一旦质量恶化，都会迫使高炉慢风。不管那类缺陷，都应及时解决。一时解决不了的，应采取相应措施，预防炉缸堆积。不能全风的高炉，应保持足够的风速，预防高炉炉芯带中心温度过低。漏水，必须坚决杜绝。加强风口监视，发现风口坏，立即减水，同时组织人员更换。漏水，会加重炉缸堆积。,2023年8

22、月19日,41,操作问题，应充分研究，果断处理。风量，是高炉生产的生命，是高炉生产的第一要素，失去风量，就失去了生产的主动权。维持全风，是高炉的头等大事。,2023年8月19日,42,3.4 严重堆积，用锰矿洗炉出现连续烧坏风口，或高炉风量剧烈减少，或炉底温度大幅下降，必须洗炉。首钢一高炉20世纪70年代，由于炉料恶劣，风口大量烧坏，严重时每月烧坏40多个。用锰矿洗炉，十分有效。下列数据，是当时处理堆积时的铁水成分：,2023年8月19日,43,2023年8月19日,44,首钢经过多次实践改进，锰矿洗炉要点如下：A 控制铁水含Mn11.5%；B 铁水含Si 0.8%左右，小于1.0%。含Si过

23、高，铁水比较粘稠，不利于处理堆积；太低，Mn回收率太低。当铁水含硅0.8%左右，Mn回收率大约5055%或稍高。可按50%计算，加入锰矿。渣中含锰决定于渣量，如渣量400-500kg/t，铁水含Mn1%左右，渣中含Mn 约23%。本钢得到经验,“加锰矿洗炉，适当地把握Si是重要的。如果不适当地提高Si，将有可能使炉缸发生粘结而加剧风口破损”5.,2023年8月19日,45,C 洗炉期间，及时放炉渣，减少高锰炉渣对炉缸的侵蚀。D 当风口不再损坏，高炉风量自动增加和透气性指数自动提高到接近正常水平，可停加锰矿。马钢新1号高炉，“1I月4日至7日锰矿加入量为I.13吨/批(50吨矿批)，铁水含Mn为

24、0.75%。炉渣实际二元碱度降至1.03左右，三元碱度降至1.29左右，铁水含S为0.024%。47日Si平均为I.20”2。,2023年8月19日,46,广钢4#高炉用萤石洗炉处理炉缸堆积，从2004年7月23日开始，每批炉料(矿石批重8500kg)加人100kg萤石，洗炉持续到10月中旬。洗炉取得了一定的效果。11月、12月风口破损数量、悬料次数，都有明显减少。炉渣流动性非常好，甚至连续几炉铁可以不用清理下渣。风量也放大，达到全风。在此情况下，停用萤石洗炉。可是，从2005年1月开始出现反复，烧风口以及悬料次数，都有大幅上升。得已再次使用每批料加100200kg萤石洗炉。由于炉缸堆积的主要

25、原因是焦炭粉化造成的。萤石洗炉对消除边缘粘结有利，量的萤石加入并没有根本解决炉缸堆积问题，反而由于加洗炉料，很容易造成风口烧坏”11。,2023年8月19日,47,邯钢7高炉，2002年1月24日后，出现炉缸堆积。风口大量破损，至I月30日，高炉堵风口到17个。余11个送风。风量1600m3/分。为尽快恢复炉况，首用锰矿洗炉。2月1日中班锰矿下达，炉况改善，风量增加，风口逐渐捅开。28日（风口）全开。风量到3200m3/分，取消锰矿。这次成功，硅、锰均0.8-1.0%，R21.0-1.05”3。,2023年8月19日,48,表，邯钢7号高炉处理炉缸堆积渣铁分析2002年,2023年8月19日,

26、49,2002年邯钢曾3次锰矿洗炉，“均取得满意效果，Si 0.7-0.9%，Mn 0.8-1.0%,R2在I.I一1.15。每次锰矿下达后，逐渐消除风口破损，渣铁流动性得到极大改善，铁水温度基本维持在I450以上。炉缸工作状况逐步改善”3。,2023年8月19日,50,广钢4号高炉曾用萤石洗炉处理炉缸堆积。从2004年7月23日开始，每批炉料(矿石批重8500kg)加人100kg萤石，洗炉一直持续到10月中旬。萤石洗炉取得一定效果，11月、12月风口破损数量和悬料次数都明显减少。炉渣流动性很好，甚至连续几炉铁可以不用清理下渣；风量增加，达到了全风水平。在此情况下，决定停用萤石洗炉。但从200

27、5年1月开始，炉况出现反复，风口破损数量和悬料次数又大幅度上升，不得已再次使用每批料加100200kg萤石洗炉。这次炉缸堆积的主要是焦炭粉化引起的。萤石洗炉虽然对消除边缘粘结有利，大量萤石入炉并未根本解决炉缸堆积问题，反而由于加洗炉料，容易造成风口烧坏11。,2023年8月19日,51,锰矿洗炉效果优于萤石。由于锰矿中金属Mn一半进入铁水，降低铁水粘度；另一半进入炉渣生产MnO，降低炉渣粘度，特别是含锰铁水，能穿过焦芯带，使滞留其中的渣铁，被冲洗、被置换，而萤石仅稀释炉渣，对铁水没有直接作用；特别是含有氟化钙的炉渣，浮在铁水上面，不可能穿透焦芯带下部，作用远不如氧化锰。氟化钙对炉缸的侵蚀与破坏

28、，远高于氧化锰，而萤石在处理炉缸堆积中的作用，远不如锰矿。,2023年8月19日,52,3.5 改善渣铁流动性炉缸堆积，严防高Si 高碱度操作。高硅，铁水粘稠，高碱度炉渣粘稠。两者同时粘稠，必然加重炉缸堆积。杭钢3号高炉“由于硫负荷升高，迫使炉渣碱度升高，6月5日渣中R2=1.32；R3=1.56，使渣流动性变差，也影响炉缸堆积”10。本钢五号炉曾总结在长期炉缸堆积、经处理得到好转以后，控制铁水含硅量依然有重要作用，表2是铁水含硅量与风口破损的关系5。,2023年8月19日,53,表，铁水含硅量与风口破损的关系,2023年8月19日,54,4，预防措施 A 保证炉料质量，特别是焦炭热强度；加强

29、原燃料的槽下筛分，减少粉末人炉。B 高炉全风量操作，全开风口。如因外部不可避免地原因而慢风，要分析可能的慢风时间，如时间过长，应采取措施，保持应有地风速。,2023年8月19日,55,C，保持高炉稳定顺行，做到炉料质量与风量相适应。高炉操作，顺行是第一位的。加强对炉身下部和炉腰温度的监测，防止结瘤。加强炉底温度观察和炉缸变化。若有炉缸堆积征兆，应果断处理。保持适当的煤气流分布。大高炉除保证中心气流外，还应适当兼顾边缘气流，这是改善炉况、防止炉墙结厚和炉缸边缘堆积的有效措施。马钢新1号高炉的具体经验是：合适的十字测温曲线应是：中心温度为600士50，边 缘温度为100士20，炉喉钢砖温度为400

30、士50；喷煤应匀喷，以保证周向气流分布均匀,2023年8月19日,56,D，加强操作管理，提高技术操作水平。特别注意稳定炉温，保持高炉热制度稳定。减少崩料和低料线，要经常按尺作业，当料尺过深时，应减风控制料速，尽快按尺作业。E，强化设备维修，全力减少非计划休风。严防向炉内漏水，风口破损，应及时更换，不能及时更换，应采取控水措施。,2023年8月19日,57,参考文献1 余城德沙钢1#高炉(380m3)炉缸堆积处理江冶金.2001，2：22-23。2 王平 薛朝云马钢2500 m3高炉炉墙结厚与炉缸堆积的处理炼铁，1996，3：17-20。王平新1号高炉炉墙结厚与炉缸堆积的处理马钢技术，1996

31、，1：16-18+35。3 杨春生.邯钢20003高炉炉缸堆积的处理.炼铁，2008，1：35-37。4 王琳松 吴福云 水钢2号高炉炉缸严重堆积的处理.炼铁1997，4：18-22。5 范春和 金东元.五高炉炉缸堆积的成因及对策本钢技术，I992，1：1620.。6 神原健二郎等高炉解体调查炉内状况铁钢，1976,5：535-546.译文见：K.Kanbara et al.Discussion of Blast Furnace and Their Internal State.Trans.ISIJ,1977,371-380.7 Kaoru Nakano et al.The 5th Inter

32、national Congress on the Science and Technology of Ironmaking(ICSTI09),Oct.20-22,2009,Shanghai,China.P.1156-1160,2023年8月19日,58,8 神原健二郎等.高炉解体调查制铁研究，第288号（1976）：37-45.译文见：（首钢）科技情报，1978，1：9-22.9 芝池秀治等（王薇译）.新日铁2号高炉第三代长期高效率操作.（首钢）科技情报，1990年；原文见：制铁研究，第333好（1989）：57-68。10 潘一凡杭钢3号高炉炉缸堆积原因分析钢铁，1994，2：8-11。11 曹希荣 蒋胜雄处理广钢4#高炉炉缸堆积的实践冶金丛刊,2005，I：19-21。12 莫朝兴柳钢300 m3高炉炉墙结瘤和炉缸堆积的处理重庆钢铁高等专科学校学报，1997，2：11-14。13 靳正平太钢2号高炉炉缸堆积原囚分析及处理2006，2：58-60。14 刘加庥梅山二号高炉处理炉缸堆积的操作实践梅钢科技,1990，2：7-13。15 吴昊安钢5号高炉炉墙粘结及炉缸堆积的处理冶金设备管理与维修，2007，2：9-11。16张聪山宣钢8号高炉长期炉况不顺的处理宣钢科:枝，1991，3：17-21。,2023年8月19日,59,