浙江省建筑基坑工程技术规程(DB33T1096-2014)详解.ppt

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1、浙江省建筑基坑工程技术规程（DB33/T1096-2014）俞建霖 YU Jianlin浙江大学滨海和城市岩土工程研究中心Research Centre of Coastal and Urban Geotechnical EngineeringZhejiang University,Hangzhou,China,目 录,目 录,为在基坑工程中执行国家的技术经济政策，做到安全适用、技术先进、经济合理、保证质量、保护环境，制定本技术规程。本规程适用于浙江省内基坑工程的勘察、设计、施工与监测。市政、轨道交通、水利、铁路的基坑工程也可参照基坑工程的设计与施工，应综合考虑工程地质与水文地质条件、基坑开挖

2、深度及形状尺寸、地下结构形式、周边环境及荷载特征、施工技术条件和地方经验等，注重概念设计，精心组织施工，严格监测与控制。基坑工程勘察、设计、施工与监测，除应执行本规程外，尚应符合国家及浙江省现行标准的有关规定。,总 则,目 录,2.1.1 基坑工程 建筑物或构筑物地下部分施工时，需开挖基坑，进行施工降水，同时要对基坑四周的建筑物、构筑物、道路和地下管线等进行围护及监测，确保正常、安全施工。这项综合性工程称为基坑工程。为保证基坑施工、主体地下结构的安全和周围环境不受损害而采取的支护结构、降水、土方开挖与回填，包括勘察、设计、施工、监测和检测等。基坑工程的特点：围护体系为临时结构 安全储备较小，具

3、有较大的风险性；具有很强的区域性 各个地区的工程地质和水文条件不同，采用的围护体系也有很大差异；,术语和符号,基坑工程的特点：具有很强的个性 每个基坑的平面尺寸、开挖深度、地质条件以及环境条件都不同；综合性强 融土力学、水力学、结构力学于一体，涉及土力学中的三大基本课题稳定、变形和渗流；设计人员既要有岩土工程知识，又要有结构工程知识较强的时空效应 基坑是具有长、宽、深的三维体系，具有较强的空间效应；同时土体具有蠕变性，基坑暴露时间越长，边坡稳定性越差，变形也越大，因此具有较强的时间效应。,术语和符号,2.1.2 基坑支护 为保护地下主体结构施工和基坑周边环境的安全，对基坑采用的临时性支挡、加固

4、、保护与地下水控制的措施。对基坑支护结构的要求：保证基坑自身的安全和稳定，满足地下室施工有足够空间的要求基本要求保证基坑四周建（构）筑物、地下管线和市政设施的安全和正常使用 环境要求为地下室施工创造干燥的作业面,术语和符号,基坑支护体系的组成：,术语和符号,2.1.6 复合土钉墙 由超前支护桩及原状土、设置于土中的土钉体和挂钢筋网的喷射混凝土面板等共同作用所形成的补强复合支护体。具体可由土钉墙与截水帷幕、微型桩、预应力锚杆中的一类或几类结合而成。复合土钉墙中强调以土钉为主要受力构件，整体稳定性主要由土和钉的共同作用提供，同时考虑预应力锚杆、截水帷幕、微型桩对整体稳定性的贡献。,术语和符号,目

5、录,3.0.2 基坑工程根据其开挖深度、周边环境条件及重要性等因素分为三个设计等级：（概率理论）3.0.2.1 符合下列条件之一时，属一级基坑工程：1 开挖深度大于10m；原为8m 2 支护结构作为主体结构的一部分；3 在基坑开挖影响范围内有重要建（构）筑物、轨道交通、需严加保护的管线或其他重要设施。3.0.2.2 开挖深度小于5m，且周围环境无特别要求时，属三级基坑工程；3.0.2.3 除一级和三级以外的均属二级基坑工程。,基本规定,部标建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012：（可靠度理论）上海基坑工程技术规范DG/TJ08-61-2010：基坑开挖深度大等于12m或支护结构与主体结构相

6、结合时为一级安全等级基坑；开挖深度小于7m属三级基坑；其余为二级基坑。,基本规定,3.0.3 基坑支护设计应规定其设计使用期限，基坑支护的设计使用期限应满足下列要求：（土体蠕变，锈蚀，风化，动荷载，温度）1 设计等级为一级的基坑工程（以下简称一级基坑），不应小于两年；2 二、三级基坑，不应小于一年；3 当支护结构构件作为永久结构的一部分时，应满足永久结构的使用期限要求；4 当支护结构构件达到其设计使用期限而需继续使用时，应进行安全性评估。开挖深度大、工期长，停工3.0.4 基坑施工应连续进行，重视时空效应。当基坑暴露时间过长，应复核基坑的安全性；不满足要求时，应采取支护加强措施。分块开挖，尽早

7、形成支撑，浇筑垫层，完成底板施工,基本规定,3.0.5 基坑工程设计应收集下列资料：1 工程地质和水文地质资料、气象资料；2 工程用地红线图、地形图、建筑总平面图、地下结构施工图；注意复核基坑周边地面标高，原始地形（池塘、河道、暗塘）3 周边道路与管线资料、河道资料；河水补给 4 邻近既有建（构）筑物和地下设施的类型、基础及结构特征、使用现状、与基坑的相对位置；保护要求 5 周边在建和待建项目的工程资料及施工计划；挤土桩施工，超载，基坑整体漂移等 6 施工场地布置及荷载限值。,基本规定,3.0.6 基坑工程设计应包括下列内容：1 基坑支护方案比较和选型；2 基坑稳定性计算和验算；3 支护结构的

8、内力和变形计算；4 环境影响分析和环境保护措施；5 地下水控制及降排水设计；6 基坑支护施工的技术及质量检验要求、土方开挖要求；7 监测内容及要求；8 应急预案。,基本规定,3.0.7 基坑支护的选型应考虑下列因素：1 基坑开挖深度、平面尺寸和形状；2 工程地质及水文地质条件；3 场地条件；4 支护结构及周边环境的变形控制要求；5 基坑支护施工的可行性、质量可靠性及施工过程的环境影响；6 经济指标和施工工期。,基本规定,基本规定,各类支护结构的适用条件,引自建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012,基本规定,引自建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012,支护体系的合理选择,支护结构选型中应

9、注意下列问题：1、未经相关管理部门同意，支护结构不应超出用地红线。土钉墙、复合土钉墙、锚杆等容易出现超越用地红线的情况，应用时应注意复核与用地红线的关系；当采用可回收技术时，也应考虑支护结构使用期间的临时超红线以及回收率问题。2、当基坑场地条件紧张、环境要求高、开挖深度深时，宜采用内撑式支护结构；基坑平面尺寸很大、设置两层及以上地下室、环境要求严格时，可考虑采用与主体结构相结合的支护结构、逆作法施工。3、软土地基上，应慎用土钉墙及复合土钉墙，当基坑开挖深度较深时，由于分层挖土困难，施工超挖现象常有发生，直接影响到基坑安全。4、当基坑周边因素可能影响基坑正常施工、项目工期可能较长时，选用型钢水泥

10、土搅拌墙应充分估计型钢租赁的时间风险。,基本规定,3.0.8 基坑支护设计应根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的要求进行，应包括：1 承载能力极限状态需要计算和验算的内容：1）支护结构构件的承载能力计算；2）稳定性计算和验算，主要包括基坑整体稳定性、支护结构抗倾覆稳定性及抗滑移稳定性、墙底土体抗隆起稳定性、坑底土体抗隆起稳定性、抗渗流稳定性、抗承压水稳定性等。2 正常使用极限状态需要计算和验算的内容包括：1）支护结构和土体的变形计算；2）基坑周边建筑物、管线及其他保护设施的变形计算。,基本规定,3.0.9 承载能力极限状态的设计表达式应满足下列规定：1 支护结构构件承载能力极限状态设计，应

11、符合下式要求：（）式中：0 支护结构重要性系数，对应于一级、二级、三级基坑 分别取1.1、1.0、1.0。Sd 作用基本组合的效应（轴力、弯矩等）设计值；Rd 结构构件的抗力设计值。对临时性支护结构，作用基本组合的效应设计值应按下式确定：（）式中:F 作用基本组合的综合分项系数，不应小于1.25；Sk作用标准组合的效应。,基本规定,3.0.9 承载能力极限状态的设计表达式应满足下列规定：2 稳定性计算和验算，应符合下式要求：（）式中:Rk 稳定分析时的抗力标准值；Sk稳定分析时作用标准组合的效应；K安全系数。3.0.10 根据正常使用极限状态设计时，支护结构和土体的变形应符合下式要求：（）式中

12、:d 作用标准组合时的效应（位移、沉降等）计算值；C 位移、沉降等的限值。,基本规定,3.0.11 作用标准组合时的变形计算值应小于变形控制值，基坑工程设计应按下列要求设定支护结构和周边环境的变形控制值：1 基坑周边既有建筑物的变形控制值应根据其结构类型、基础形式、使用状况等因素确定，保证其安全和正常使用；根据变形控制值确定的建筑物累计变形量应同时满足现行国家标准建筑地基基础设计规范GB50007中对地基变形允许值的规定；2 盾构隧道、管线、文保建筑等设施的变形控制值应满足相关部门和有关规范的规定；3 当支护结构构件同时作为主体地下结构构件时，其变形控制值不应大于主体结构设计对其变形的限值；,

13、基本规定,差异沉降和相应建筑物的反应,4 在满足环境保护要求的基础上，支护结构变形控制值不宜超过表的数值：表3.0.11 支护结构变形控制值 注：1 H为基坑开挖深度；2 环境条件复杂时取低值。,基本规定,粘性土地基 粉砂土地基,基本规定,在基坑围护结构设计中除合理选用围护结构型式外，应重视按变形控制设计和优化设计。对同一工程，允许围护结构变位量不同，满足要求的围护结构体系工程费用相差很大。因此合理控制围护结构变形值具有重要的意义。趋势：1.由按承载力控制设计（初级阶段）转向按变形控制设计（高级阶段）；2.增加围护工程投入，加强变形控制。,上海基坑工程技术规范（DGTJ08-61-2010）,

14、注：H为基坑开挖深度；s为保护对象与基坑开挖边线的净距。,表6.2 基坑工程的环境保护等级,表6.3 基坑变形设计控制指标,按变形控制设计程序设计程序如下：1.根据工程地质条件和水文地质条件、基坑开挖深度、基坑周边环境条件选用围护结构型式，必要时可选择多种围护结构型式进行比较分析；2.根据选用的围护结构型式确定计算简图，根据允许位移值确定土压力计算模式；3.进行围护结构设计，计算围护结构位移，评价对周边环境的影响。如位移满足要求则完成设计；若位移不能满足要求，则应重新进行设计计算或采取必要的加固措施，直至满足要求。,优化设计：以内撑式排桩墙结构体系为例，支撑标高、刚度、桩径、桩长、桩距均对围护

15、结构变形有重要影响。为了满足变形要求，又达到节省工程投资的目的，可通过优化设计确定内撑位置及刚度，桩径、桩距和桩长。,3.0.12 基坑支护设计应考虑下列作用效应：1 土压力；2 水压力；3 地面超载；4 开挖影响范围内的建筑物荷载；5 施工荷载；6 邻近工程施工的影响；7 温度影响。3.0.13 基坑坑边设计地面超载应根据场地条件、周边道路使用状况等因素确定，并不应小于15kPa。3.0.14 当同一基坑采用多种不同的支护形式时，交接处应有可靠的过渡措施。,基本规定,3.0.15 基坑支护剖面的开挖深度计算应符合下列要求：1 坑外地面标高取值应根据场地内外自然地面标高、周边道路标高、施工单位

16、进场后成桩施工和场地平整等因素后综合确定；2 坑底标高应根据基坑周边承台、地梁、基础底板的厚度以及坑中坑的影响等综合分析确定。坑底标高的确定可参考下列原则：1 当基坑周边的基础承台布置较密集时，坑底标高采用承台垫层底标高；2 当坑底土体为软土时，坑底标高采用周边承台垫层底标高；3 当坑底土体性质较好，周边基础承台较稀疏时，坑底标高可采用周边地梁垫层底标高，当基础形式为筏基或桩筏时，可采用底板垫层底标高；4 降水设计时，应根据降水区域内相对较深的标高确定降水深度，保证坑内每个部位的水位均能满足要求。,基本规定,3.0.16 电梯井、集水井等局部坑中坑距离基坑侧壁较近时，基坑支护措施及计算分析应将

17、基坑和坑中坑视为一个整体考虑。3.0.17 基坑支护设计应规定基坑施工的工况要求，基坑施工应按设计工况要求进行。先施工搅拌桩帷幕，后施工钻孔桩；先撑后挖；分块开挖，换撑成体系后再拆撑3.0.18 基坑工程的设计、施工应结合工程施工过程中的监测资料进行动态调整，对设计、施工方案作必要的修正，并对可能发生的危害进行预防。信息化施工,基本规定,目 录,4.1.2 基坑工程勘察应查明下列情况：1 土层分布、岩土物理力学性质；2 地下水的类型、埋藏条件、水位、补给条件和动态变化；含承压水 3 填土、暗浜、古河道及地下障碍物等的分布、埋深；4 场地内溶洞、土洞和其它洞穴的分布及充填状况。4.2.2 勘察范

18、围应按基坑工程设计等级和场地地质条件确定，宜取基坑边线外相当于基坑深度1.02.0倍的范围，当该范围内无法布置勘探点时，应通过调查取得有关资料。锚杆、土钉宜扩大范围4.2.3 勘探孔宜沿基坑周边设置，其间距应按基坑工程设计等级确定，宜为1030m；对一级基坑工程，间距不宜大于15m；4.2.4 勘探孔的深度应根据基坑深度和地质条件确定，不宜小于基坑深度的2.5 3.0倍，并满足基坑稳定性验算时对孔深的要求。,勘察与环境调查,4.2.6 勘探孔及探井施工结束后，应及时回填密实，回填质量应满足相关规定，必要时可采取注浆封孔处理措施。4.2.7 基坑工程勘察应进行下列试验并提供相关成果资料：1 土的

19、物理性质指标试验，提供土的物理性质指标。2 直剪固结快剪试验，提供土的固结快剪强度指标。3 三轴抗剪强度试验，提供三轴固结不排水抗剪强度指标；4 一级基坑工程，对淤泥及淤泥质土应进行原位十字板剪切试验，提供土的十字板抗剪强度。5 对砂土、粉土以及夹薄砂层或粉土层的粘性土，应进行室内渗透试验，提供竖直向渗透系数值和水平向渗透系数值；对水文地质条件复杂的一、二级基坑，宜进行现场抽水试验确定土的渗透系数、降水影响半径等。6 对淤泥及淤泥质土，宜进行有机质含量试验，提供有机质含量。,勘察与环境调查,4.3.1 基坑周边环境调查应包括下列内容：1 基坑周围影响范围内建（构）筑物的高度、结构类型、基础型式

20、、尺寸、埋深、地基处理情况和建成时间、沉降变形、损坏情况以及使用现状；2 基坑周围影响范围内各类地下管线的类型、材质、分布、重要性、使用情况、对施工振动和变形的承受能力，地面和地下贮水、输水等用水设施的渗漏情况及其对基坑工程的影响程度；3 对基坑及周围影响范围内存在的地下隧道、人防工程、河流水渠以及洞穴、人工填土、边坡等，应查明其空间分布特征和对基坑工程的影响；4 基坑周边道路的交通状况；5 基坑周边地表水的汇集和排泄情况；基坑周边正在进行抽降地下水施工时，应查明降深、影响范围和可能的停抽时间，以及对基坑侧壁土性指标的影响；6 相邻工程建设状况，包括桩基施工、基坑支护、土方开挖等。,勘察与环境

21、调查,目 录,5.1.1 支护结构侧压力计算应包括下列内容：土压力；水压力；基坑坑边地面超载、建筑物等引起的附加侧向压力。5.1.3 计算支护结构侧压力时，土、水压力计算方法和土的物理力学指标取值应符合下列规定：1 对地下水位以上的粘性土，土的强度指标应选用三轴试验固结不排水抗剪强度指标或直剪试验固结快剪指标；对地下水位以上的粉土、砂土、碎石土，应采用有效应力抗剪强度指标，如无条件取得有效应力强度指标时，也可选用三轴试验固结不排水抗剪强度指标或直剪试验固结快剪强度指标；土的重度取天然重度。2 对地下水位以下的粉土、砂土、碎石土等渗透性能较强的土层，应采用有效应力抗剪强度指标和土的有效重度按水土

22、分算原则计算侧压力；如无条件取得有效应力强度指标时，可选用三轴试验固结不排水抗剪强度指标或直剪试验固结快剪强度指标。,支护结构侧压力计算,3 对地下水位以下的淤泥、淤泥质土和粘性土，宜按水土合算原则计算侧压力。此时，对正常固结和超固结土，土的抗剪强度指标可结合工程经验选用三轴试验固结不排水抗剪强度指标或直剪试验固结快剪指标；土的重度取饱和重度。欠固结土，宜采用三轴不固结不排水抗剪强度指标5.1.4 当预估支护结构位移达到相应土体的极限状态位移时，可采用主动、被动土压力；当支护结构未达到极限状态位移，有可靠经验时，可按支护结构与土的相互作用确定土压力值；当支护结构的水平变形有严格限制时，宜采用静

23、止土压力。5.4.2 基坑内外不考虑地下水渗流时，作用在支护结构上主动侧的静水压力，在坑内地下水位以上按三角形分布计算；在坑内地下水位以下按矩形分布计算，见图。对承压水，地下水位应取测压管水位；当有多个含水层时，应取计算点所在含水层的地下水位。落底式帷幕,支护结构侧压力计算,5.4.3 当采用悬挂式截水帷幕，地下水达到稳定渗流时，宜考虑渗流对土压力的影响，可取平均水力坡降按图所示的一维稳定渗流近似方法计算支护结构主动土压力侧的水压力，并不计作用于围护墙被动侧的水压力。对一级基坑，当渗流路径内存在渗透性不同的土层时，宜按不同土层相应的水力坡降计算水压力。,支护结构侧压力计算,图5.4.2 地下水

24、无渗流时的水压力分布 图5.4.3 地下水有稳定渗流时的近似水压力分布,（落底式帷幕）（悬挂式帷幕）,目 录,6.1.1 当基坑开挖深度较深、施工场地狭窄、地质条件差、环境复杂或基坑变形要求严格时，宜采用桩墙式支护结构。6.1.2 桩墙式支护结构可由围护墙独立支护，也可与内支撑、锚杆等组合支护。6.1.3 围护墙可采用排桩、地下连续墙、型钢水泥土连续墙、板桩等型式，围护墙选型应综合考虑基坑开挖深度、土质条件、环境及场地条件、建设工期和施工工艺等因素。地下障碍物围护墙的选择：1.排桩：施工工艺成熟、设备简单、抗弯能力强，在一二层地下室的基坑工程中应用最为广泛；2.全套管咬合桩：当基坑开挖深度较深

25、、地下障碍物比较复杂、场地条件紧张时可考虑采用，分为软咬和硬咬；,桩墙式支护结构,围护墙的选择：3.型钢水泥土连续墙：施工速度快、节约场地、绿色环保，一般应用于一两层地下室的基坑工程。当工程或周边关系复杂、建设工期不确定时，型钢租赁费用不可控，造价风险较高。4.地下连续墙：整体刚度大，抗渗性好，围护结构变形小，但造价相对较高；适用于开挖深度深、场地条件紧张、抗渗要求高、变形要求严格或周边环境复杂的基坑工程，常常同时作为地下室外墙，即“二墙合一”，在三层或三层以上地下室的基坑工程中应用较多。5.板桩：施工方便，经济性好，一般应用于施工工期短、规模小的管线沟槽、河道、桥台等工程的基坑支护，尤其以钢

26、板桩应用居多。,桩墙式支护结构,6.1.4 桩墙式支护结构设计主要包括下列内容：1 围护墙选型；2 围护墙插入深度估算；3 基坑底部土体抗隆起稳定性验算；4 基坑底部土体抗渗流、抗承压水稳定性验算；5 围护墙抗倾覆稳定性验算；6 基坑整体稳定验算；7 围护墙的内力及变形计算；弹性地基梁法 8 支撑或锚杆的承载能力、变形及稳定性计算；9 围护墙、支撑、围檩、竖向立柱等构件的截面设计；10 基坑开挖对周围环境的影响估算。,桩墙式支护结构,6.1.5 桩墙式支护结构设计应考虑下列施工工况：（1）围护墙施工；（2）挖土至压顶梁底；注意悬臂工况（3）挖土至各道支撑或锚杆底；（4）挖土至基坑底；（5）各道

27、支撑或锚杆拆除；（6）围护结构构件回收。6.1.6 围护墙插入深度应满足下列要求：1 围护墙和地基的稳定、强度及变形要求；2 环境保护要求高时，围护墙底端宜穿透软土层，进入性质相对较好的土层；3 对悬臂式支护结构，不宜小于0.8h（h为开挖深度）；当围护墙底端位于淤泥、淤泥质土时，不宜小于2h；4 对单道支撑或锚杆支护结构，不宜小于0.3 h；当围护墙底端位于淤泥、淤泥质土时，不宜小于1.3 h；5 对多道支撑或锚杆支护结构，不宜小于0.2 h；当围护墙底端位于淤泥、淤泥质土时，不宜小于1.0 h。,桩墙式支护结构,6.1.11 基坑整体稳定可采用圆弧滑动简单条分法（图），采用圆弧滑动简单条分

28、法时，整体稳定性应符合式的要求：式中：Ks整体稳定性安全系数，一级、二级、三级基坑，分别不应小于 1.35、1.3、1.25；原省标为1.30,桩墙式支护结构,6.1.8 当基坑底部土体为淤泥、淤泥质土或粘性土时，坑底土抗隆起稳定性应符合下列规定：1 按式（）验算围护墙底地基承载力。计算图式见图：式中：Kb围护墙底端土体抗隆起安全系数，一级、二级、三级基坑，分别不应小于1.8、1.6、1.4。（原省标为2.0）,桩墙式支护结构,2 按式（）验算开挖阶段各设计工况绕最下道支撑或锚杆圆弧滑动的抗隆起稳定性，计算图式见图：浙江省标独有！式中：Kr绕最下层支点圆弧滑动的抗隆起稳定安全系数，一级、二级、

29、三级基坑，分别不应小于1.6、1.5、1.4。（原省标为1.6）i最下一道支撑底部至围护墙底端深度范围第i计算土层中间深度点的抗剪强度（kPa），按勘察报告提供的相应深度十字板抗剪强度的1.5倍取值，也可采用按固结快剪强度指标计算得到的抗剪强度。被动区范围应考虑卸载、超固结等因素进行修正。,桩墙式支护结构,各规范坑底抗隆起验算计算模式,桩墙式支护结构,相同点：假定滑动面相同分析隔离体相同，均不考虑垂直滑动段的抗滑贡献稳定安全系数均为抗滑弯矩除以滑动弯矩 滑动弯矩由土体重量和超载提供 抗滑弯矩由滑动面上土体抗剪强度提供,桩墙式支护结构,主要区别滑动面上法向应力的计算沪标：引自汪炳鉴、夏明耀（19

30、83）考虑竖直自重应力的法向分量和水平土压力的法向分量；部标：只考虑自重应力的分量（与整体稳定分析相同），由此导致抗滑力矩偏小，安全系数偏低（通常小于整体稳定分析结果，也大大小于沪标），往往无法满足规范要求值（2.2，1.9，1.7，与沪标相同）；省标：（1）直接采用十字板剪切强度的1.5倍计算；（2）法向应力取值未作规定。结论：坑底抗隆起稳定验算中滑动面上法向应力的计算应考虑水平向土压力的贡献；部标的抗隆起稳定验算公式不合适！,桩墙式支护结构,抗隆起稳定性分析的意义：随着开挖深度增加，使围护墙外侧土体产生向基坑内移动，基坑坑底产生向上的隆起，同时在基坑周围产生较大的塑性区，并引起地面沉降。因

31、此，基坑抗隆起稳定安全系数与地表沉降之间存在有一定关联。对于周边环境条件复杂的基坑，应提高抗隆起稳定安全系数。,桩墙式支护结构,（%）,6.1.9 按式对围护墙在开挖阶段各设计工况的抗倾覆稳定性进行验算，计算图式见图：（绕O点）式中：Kbf围护墙抗倾覆安全系数，一级、二级、三级基坑，分别不应小于1.2、1.15、1.1。,桩墙式支护结构,6.1.13 围护墙内力及变形分析宜采用竖向弹性地基梁法，对基坑施工过程进行模拟，完整考虑土方开挖、支撑设置、地下结构施工、支撑拆除等工况内力及变形的迭加，地基土体的侧向基床比例系数取值：,桩墙式支护结构,(4.1.6),6.1.14 地基土体的侧向基床比例系

32、数按勘察报告取值（偏高），并应符合下列规定：1 坑底土体为软土时，应根据软土的灵敏度、流变效应、允许的坑底暴露时间和面积等因素，对侧向基床比例系数取值适当折减；2 采用围护墙结合竖向斜撑支护体系时，周边留土的侧向基床比例系数应根据留土长度、留土宽度和高度、土质条件、基坑开挖深度和平面尺寸等因素综合确定；中心岛工况，也可采用等效开挖深度 3 坑壁附近存在坑中坑时，根据坑中坑的规模及支护形式，对侧向基床比例系数取值适当折减。部标经验公式：注意：vb挡土构件在坑底处的水平位移量(mm)，当此处的水平位移不大于10mm时，可取vb 10mm。,桩墙式支护结构,(4.1.6),6.2.3 采用混凝土灌注

33、桩时，对悬臂式排桩，桩径不宜小于600mm；对锚拉式排桩或支撑式排桩，桩径不宜小于400mm；排桩的中心距不宜大于桩直径的2.0倍。6.2.7 当基坑周边环境保护要求较高时，可采取下列措施避免桩间土流失：1 设置水泥搅拌桩、高压旋喷桩或拉森钢板桩，可与截水帷幕相结合；2 设置钢筋网或钢丝网喷射混凝土面层。前、后排桩的桩顶压顶梁之间应设置连梁，连梁中心距不宜大于后排桩中心距的两倍，连梁宽度不应小于 d，高度不宜小于0.8 d，连梁高与双排桩排距的比值宜取1/61/3；压顶梁与连梁之间宜设置混凝土板，板厚不宜小于100mm。,桩墙式支护结构,目 录,8.1.1 当场地条件许可、周边环境条件较好时可

34、采用土钉墙及复合土钉墙支护。深厚软粘土地基中采用土钉墙支护的基坑深度不宜超过4m，采用复合土钉墙支护的基坑深度不宜超过6m。新填土、浜填土和淤泥等地基不宜采用土钉墙及复合土钉墙。土钉墙施工方便、设备简单，施工速度快，经济性好，砂性土中在降水到位的情况下安全性较高。但在深厚软粘土地基中，由于原状土强度低，土钉墙及复合土钉墙失稳事故较多，常见事故原因包括：1.超挖。由于软土地基上土体受扰动后强度降低明显，不采取垫填塘渣、路基箱等措施，土方分层开挖难度很大；施工方为节约成本常常出现违规超挖现象。2.土钉抗拔力低，不满足设计要求，尤其钢管打入式土钉。因此在上述软弱土层中如确需采取土钉墙及复合土钉墙时，

35、应配合其他可靠加强措施，如卸土、设置刚性桩、被动区加固等。软土中尽量少用：风险性高、变形大、形成地下障碍,土钉墙及复合土钉墙,8.1.2 土钉墙和复合土钉墙的选型应与地质条件相适应，并考虑地下水的影响，采取相应的降排水措施。土钉：钢管打入式、钻孔注浆式、搅拌式钢管等,土钉墙及复合土钉墙,8.2.1 土钉墙的设计主要包括下列内容：1 土钉选型、平面和剖面布置；2 土钉的计算，包括土钉直径、长度、间距和倾角等；3 土钉墙整体稳定和抗隆起稳定验算；4 注浆体强度、注浆方式和面层。8.2.2 复合土钉墙设计除满足第条要求外，尚应包含下列内容：1 超前支护桩设计；2 土钉与超前支护桩的连接构造设计；3

36、作为截水帷幕的水泥土墙的防渗要求及抗渗流稳定验算。,土钉墙及复合土钉墙,8.2.4 超前支护桩可根据基坑开挖深度、土质条件、环境条件等因素选用水泥土桩、微型桩等；水泥土桩可采用水泥搅拌桩、高压旋喷桩等，微型桩可采用钢管、型钢和混凝土灌注桩等。超前支护桩主要具有下列作用：1、增加施工过程的土坡自稳能力；2、提高坑底地基承载力，增加坑底土体抗隆起安全度；增加插入深度 3、增加抵抗滑动的力矩，提高整体稳定性安全度；4、减少基坑变形；5、止水帷幕。,土钉墙及复合土钉墙,8.2.5 土钉墙及复合土钉墙的整体稳定性分析应符合下列规定：1 采用圆弧滑动条分法进行整体稳定性验算时，应符合第条的规定；2 当基坑

37、面以下存在软弱下卧土层时，整体稳定性验算滑动面中应包括由圆弧与软弱土层组成的复合滑动面；3 对复合土钉墙，当滑动面穿过超前支护桩嵌固段的土条时，可考虑超前支护桩的抗滑作用。,土钉墙及复合土钉墙,Ks0+1 Ks1+2 Ks2+3 Ks3+4 Ks4 Ks,式中：1、2、3、4 土钉、预应力锚杆、截水帷幕及微型桩组合作用折减系数。,复合土钉墙基坑支护技术规范（GB50739-2011）：,土钉墙及复合土钉墙,组合作用折减系数的取值：不可能同步发挥到极限状态 1 1宜取1.0；土钉 2 Pu,j300kN时，2宜取0.50.7，随锚杆抗力的增加而减小；3 截水帷幕与土钉墙复合作用时，3宜取0.30

38、.5，水泥土抗 剪强度取值较高、水泥土墙厚度较大时，3宜取较小值；4 微型桩与土钉墙复合作用时，4宜取0.10.3，微型桩桩体材料抗剪强度取值较高、截面积较大时，4宜取较小值。基坑支护计算范围内主要土层为硬塑状黏性土等较硬土层时，4取值可提高0.1；5 预应力锚杆、截水帷幕、微型桩三类构件共同复合作用时，组合作用折减系数不应同时取上限。,土钉墙及复合土钉墙,正常使用时，土钉墙的位移量与整体稳定安全系数Ks之间大致存在着表3所示的经验关系。表3土钉墙位移与整体稳定安全系数Ks关系 微型桩与土钉墙结合后整体性不如截水帷幕与土钉墙结合后整体性效果好。协同性差 上海地区搅拌桩复合土钉墙位移统计结果如右

39、图：,土钉墙及复合土钉墙,8.2.8 土钉轴向拉力标准值 可按下式计算：（）式中 为墙面倾斜时主动土压力折减系数：式中 为土钉墙坡面与水平面的夹角()。为土钉轴向拉力调整系数考虑土钉墙后土压力与郎肯土压力分布差异性，具体可参见部标建筑基坑支护技术规程JGJ120。8.3.1 确定土钉墙坡度时应考虑开挖时坡面的局部自稳能力及修坡施工能力，土钉支护的坡度不宜大于1：0.2，当基坑较深、土的抗剪强度较低时，宜取较小坡度并设置分级放坡平台。,土钉墙及复合土钉墙,8.3.3 土钉水平间距和竖向间距宜为lm2m，当基坑较深、土的抗剪强度较低时，土钉间距应取小值。土钉倾角宜为520，利用重力向孔中注浆时倾角

40、不宜小于158.3.6 钢管土钉注浆前应进行洗孔，钢筋土钉注浆前应将孔内虚土清除干净8.3.10 采用水泥土复合土钉墙时，应符合下列要求：1 水泥土桩插入基坑底面的长度不宜小于2m；2 水泥土桩宜与喷射混凝土面层贴合，土钉施工前应先在水泥土中开孔；3 水泥土28d无侧限抗压强度不宜小于0.5MPa；4 水泥土桩兼作截水帷幕时，应符合相关截水要求。,土钉墙及复合土钉墙,目 录,9.1.1 周边环境条件较好，无特殊保护要求且基坑开挖深度不大于5m时，可采用重力式水泥土挡墙支护结构。本质上属于悬臂式围护结构，软土中变形大，经济性差，水泥土桩质量难以保证，目前在大面积基坑中应用较少，常应用于电梯井坑中

41、坑支护9.1.2 水泥宜采用强度等级不低于P.O 42.5级的普通硅酸盐水泥，水泥掺入比应根据土质条件确定，且不宜小于15%。9.1.3 水泥土28天无侧限抗压强度标准值不宜小于0.5MPa。9.1.4 软弱土层有机质含量较高时，应通过试验确定适用性。9.2.1 重力式水泥土挡墙的计算应包括如下内容：抗倾覆稳定验算、抗滑移稳定验算、整体稳定验算、抗坑底隆起稳定验算、抗渗流稳定验算以及水泥土墙身强度、墙下地基承载力验算等。,重力式水泥土挡墙,9.2.2 重力式水泥土挡墙截面尺寸经试算确定，应符合下列规定：对淤泥质土：t1.2 h，B0.7 h（）对淤泥：t1.3 h，B0.8 h（）9.2.8

42、重力式水泥土挡墙截面应力应符合下列规定：1 压应力：2 拉应力：3 剪应力：式中 作用的分项系数，取1.25；墙体截面水泥土置换率，为水泥土加固体与墙体截面积之比；,重力式水泥土挡墙,9.3.1 重力式水泥土挡墙宜采用水泥土搅拌桩相互搭接成实体的结构形式，也可采用水泥土搅拌桩相互搭接形成的格栅状结构形式。桩间搭接不宜小于150mm。9.3.2 重力式水泥土挡墙采用格栅形式时，其截面置换率宜为0.60.8，且纵向墙肋净间距不宜大于1.3m，横向墙肋间净距不宜大于1.8m。9.3.3 当需要增强墙身的抗拉性能时，可在水泥土桩内插入杆筋。杆筋可采用钢筋、钢管或毛竹等。杆筋的插入深度宜大于基坑深度。,

43、重力式水泥土挡墙,目 录,10.2.1 内支撑结构可采用钢支撑、钢筋混凝土支撑或钢与钢筋混凝土组合支撑体系。钢支撑具有自重轻、安装和拆除方便、现场制作时间短、可重复利用等优点，但节点构造复杂，质量不易保证；同时支撑刚度小、密度大，土方开挖及出土运输困难。现浇钢筋混凝土支撑具有刚度大、整体性好、形式多样、布置灵活、施工质量容易保证等优点，因此当基坑形状复杂或周围环境有特殊要求时，宜优先采用现浇钢筋混凝土结构支撑；但施工工期相对长，拆撑产生大量建筑垃圾。采用上、下多道钢结构内支撑时，考虑到第一道内支撑具有出现受拉状态的可能，因此第一道或上部12道通常采用钢筋混凝土内支撑结构。,内支撑结构,10.2

44、.2 内支撑结构可采用水平支撑体系或竖向斜撑体系。当基坑开挖深度不大但平面尺度很大时，若采用水平平面支撑，不仅支撑体系庞大，工期长，造价高，也不便于机械挖土。此时可采用“中心岛”施工方案并设置竖向斜撑体系作为内支撑结构。采用竖向斜撑体系时，应先放坡开挖基坑中央的土方至设计标高，即在坑边预留三角土，再施工斜撑基础，安装斜撑，待竖向斜撑体系能正常传力时，方可开挖留下的三角土。,内支撑结构,10.2.4 水平支撑体系的布置应符合下列规定：1 平面布置方式可采用对撑、角撑、边桁架及内环形支撑等，也可采用以上形式的组合；2 钢支撑和基坑周围环境有特殊要求的钢筋混凝土支撑，宜采用相互正交、均匀布置的对撑体

45、系；3 当钢筋混凝土支撑长度较长或基坑变形控制要求严格时，可设置钢筋混凝土板带进行加强。,内支撑结构,10.2.5 水平内支撑结构布置应符合下列规定：1 每道水平支撑宜设置在同一标高并形成整体，上、下各道水平支撑的布置宜对齐；2 应方便土方开挖和地下主体结构的施工；支撑构件宜避开地下主体结构的墙、柱等竖向构件；尤其立柱 3 基坑阳角部位的支撑应加强；4 相邻支撑的水平间距较大时，宜在支撑的端部设置八字撑；5 支撑竖向设置应有利于控制围护墙的内力和变形；6 上、下各道水平内支撑之间的垂直净距不宜小于3.0m，每道内支撑与其下面在拆撑前需施工的楼板（或底板）之间的垂直净距不宜小于700mm。,内支

46、撑结构,10.2.6 竖向斜撑体系的布置要求：1 竖向斜撑布置宜均匀、对称；2 斜撑与水平面的夹角不宜大于35，软土层中不宜大于26；3 斜撑基础应具备可靠的水平和竖向承载能力，斜撑与基础、斜撑与围檩之间的连接应满足斜撑构件内力的传递要求；4 斜撑长度超过15米时，宜设置竖向立柱；5 斜撑基础与围护墙之间的水平距离，应满足基坑内侧预留土坡的稳定要求和围护墙侧向变形的控制要求。,内支撑结构,坡角留土等效开挖深度（一道支撑情况）淤泥质土中（留土边坡坡度为1:3）：工况a和工况b对应的H2分别为3m和4m,内支撑结构,坡角留土等效开挖深度（一道支撑情况）粉土中（留土边坡坡度为1:1）：工况c和工况d

47、对应的H2分别为4m和5m,内支撑结构,10.3.1 内支撑结构应考虑下列荷载和作用：1 围护墙传至内支撑结构的荷载；水平向 2 内支撑结构的自重和施工活荷载，施工活荷载取值不宜小于4.0kN/m2；竖向 3 钢支撑的预加压力；4 温度应力；当构件长度超过40m时宜考虑10%20%的变化量 5 立柱之间的差异沉降引起的附加应力。隆起、沉降。上海地区坑底隆起经验值：1%H,内支撑结构,10.3.2 内支撑结构的内力与变形计算应符合下列规定：1 计算结果应按最不利工况取值；2 可采用平面杆系模型计算，现浇钢筋混凝土支撑节点可按刚接考虑，钢支撑节点宜按铰接考虑；3 边界约束的数量、位置应根据对支撑结

48、构内力和变形影响最小的原则确定；4 钢筋混凝土围檩的内力和变形可按多跨连续梁计算，钢结构围檩可按简支梁计算，计算跨度取相邻水平支撑的中心距；5 竖向荷载作用下，内支撑构件的内力和变形可按多跨连续梁或空间框架进行计算。栈桥宜采用空间框架结构分析,内支撑结构,10.4.1 钢筋混凝土支撑体系的构造应符合下列规定：2 内支撑构件的截面高度不宜小于其竖向平面内计算跨度的1/20；围檩（或压顶梁）的截面宽度不宜小于其水平向计算跨度的1/10，截面高度不宜小于相邻支撑构件的截面高度；10.4.2 钢支撑体系的构造应符合下列规定：2 钢支撑受压杆件的长细比不应大于150，受拉杆件的长细比不应大于20010.

49、4.3 立柱的构造应符合下列规定：1 格构式钢立柱的长细比不宜大于25；2 采用钻孔灌注桩作立柱桩时，钢立柱锚入立柱桩内的长度应根据计算确定，且不宜小于钢立柱边长的4倍；在钢立柱伸入的长度范围内，钻孔灌注桩箍筋应加密，直径不应小于8mm，间距不应大于100mm；,内支撑结构,目 录,11.1.1 土层锚杆的使用年限不宜超过2年。临时性锚杆11.1.2 土层锚杆的锚固段不宜设置在淤泥、淤泥质土、泥炭、泥炭质土及松散填土等软弱地层中。软弱地层中，锚杆锚固段的蠕变效应比较显著，且普通锚杆抗拔力较低，一般不宜采用。但因基坑工程锚杆使用年限较短，近年来囊袋式注浆扩孔型锚杆和水泥土加劲型旋喷锚杆等大直径土

50、层锚杆在我省杭州、宁波、温州和台州等淤泥、淤泥质土地基基坑工程中得到了应用，取得了一些经验，因此在周边环境条件较好、设计和施工人员有经验的条件下，也可以考虑采用。地面易开裂,锚杆,基本原理,普通预应力锚杆在软土地基中应用存在如下问题：,注浆可控性差劈裂、发散 锚杆抗拔力小 施工质量难以控制 锚杆末端往往超出用地红线，形成地下障碍,1、浆囊袋注浆扩孔锚杆（拉力型）,在常规锚杆的施工方法基础上，增加了浆囊袋及 扩孔注浆施工工艺进行改进，扩孔后一般直径可在250300mm左右。,基本原理,通常的注浆工艺对地基中浆液的扩散很难进行控制，而采用浆囊袋后，水泥浆注入浆囊袋内，浆液的扩散受浆囊袋制约，从而保