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1、1,第六章 土压力和土坡稳定,6.1 概述6.2 朗肯土压力理论6.3 库仑土压力理论6.4 挡土墙设计6.5 土坡和地基稳定分析,2,土压力理论最初分别由CA库伦(Coulomb)和W.J.M.朗肯(Rankine)提出,其目的主要解决与工程建设有关问题。l773年,法国的C.A.库伦(Coulomb)根据试验创立了著名的砂土抗剪强度公式,提出了计算挡土墙土压力计算的滑楔理论。,Charles Augustin de Coulomb(1736-1806),土压力理论,3,William John Maquorn Rankine(1820-1872),90余年后,1869年,英国的W.J.M.
2、朗肯(Rankine)又从另一途径提出了挡土墙土压力理论。这些古典的理论和方法,直到今天。仍不失其理论和实用的价值,在工程设计中广泛应用。,土压力理论,4,挡土墙是指为保持墙的两侧地面有一定高差而设计的构筑物,以防止土体坍塌。在房屋建筑、水利、铁路以及桥梁工程中得到广泛应用。,挡土墙的类型(a)支撑土坡的挡土墙(b)堤岸挡土墙(c)地下室侧墙(d)拱桥桥台,6.1 土压力概述,5,路堤挡土墙,新建公路,6,边坡挡土墙,7,地下室侧墙,8,桥台挡土墙,9,基坑支护挡土墙,10,驳岸挡土墙,11,互嵌式景观挡土墙,12,自嵌式景观挡土墙,13,14,绿化加筋挡土墙,15,锚索桩板墙处治,16,岩石
3、边坡喷射植生混凝土防护,17,岩石边坡喷射植生混凝土防护,18,喷锚支护挂网,19,上海路抗滑桩工程,20,6.1 土压力概述,土压力挡土墙后的填土因自重或外荷载作用对墙背产生的侧压力,E,填土面,码头,桥台,E,E,E,挡土墙目的支挡墙后土体,防止产生坍滑,21,墙顶,墙底,墙趾,墙面,墙背,墙锺,重力式挡土墙,22,一、土压力类型,被动土压力,主动土压力,静止土压力,土压力,23,1.静止土压力,挡土墙在压力作用下不发生任何变形和位移,墙后填土处于弹性平衡状态时,作用在挡土墙背的土压力,Eo,24,2.主动土压力,在土压力作用下,挡土墙离开土体向前位移至一定数值,墙后土体达到主动极限平衡状
4、态时,作用在墙背的土压力,Ea,25,3.被动土压力,Ep,在外力作用下,挡土墙推挤土体向后位移至一定数值,墙后土体达到被动极限平衡状态时,作用在墙上的土压力,26,15%,4.三种土压力之间的关系,-,+,对同一挡土墙,在填土的物理力学性质相同的条件下有以下规律:,1.Ea Eo Ep2.p a,15,27,二、静止土压力计算,K0h,z,K0z,h/3,静止土压力系数,静止土压力强度,静止土压力分布,土压力作用点,三角形分布,作用点距墙底h/3,28,6.2 朗肯土压力理论,一、朗肯土压力基本理论,1.挡土墙背垂直、光滑 2.填土表面水平 3.墙体为刚性体,理论出发点:半无限大土体中一点的
5、极限平衡状态,29,z=z,xK0z,paKaz,ppKpz,pa,pp,土体处于弹性平衡状态,主动极限平衡状态,被动极限平衡状态,主动朗肯状态,被动朗肯状态,30,二、主动土压力,z(1),pa(3),极限平衡条件,朗肯主动土压力系数,朗肯主动土压力强度,31,讨论:,当c=0,无粘性土,朗肯主动土压力强度,1.无粘性土主动土压力强度与z成正比,沿墙高呈三角形分布2.合力大小为分布图形的面积,即三角形面积3.合力作用点在三角形形心,即作用在离墙底h/3处,32,当c0,粘性土,说明:负侧压力是一种拉力,由于土与结构之间抗拉强度很低,受拉极易开裂,在计算中不考虑,负侧压力深度为临界深度z0,1
6、.粘性土主动土压力强度存在负侧压力区(计算中不考虑)2.合力大小为分布图形的面积(不计负侧压力部分)3.合力作用点在三角形形心,即作用在离墙底(h-z0)/3处,33,三、被动土压力,极限平衡条件,朗肯被动土压力系数,朗肯被动土压力强度,z(3),pp(1),34,讨论:,当c=0,无粘性土,朗肯被动土压力强度,1.无粘性土被动土压力强度与z成正比,沿墙高呈三角形分布2.合力大小为分布图形的面积,即三角形面积3.合力作用点在三角形形心,即作用在离墙底h/3处,35,当c0,粘性土,说明:侧压力是一种正压力,在计算中应考虑,1.粘性土被动土压力强度不存在负侧压力区2.合力大小为分布图形的面积,即
7、梯形分布图形面积3.合力作用点在梯形形心,土压力合力,36,四、例题分析,【例】有一挡土墙,高6米,墙背直立、光滑,墙后填土面水平。填土为粘性土,其重度、内摩擦角、粘聚力如下图所示,求主动土压力及其作用点,并绘出主动土压力分布图,37,【解答】,主动土压力系数,墙底处土压力强度,临界深度,主动土压力,主动土压力作用点距墙底的距离,=17kN/m3c=8kPa=20o,【例】有一挡土墙,高6米,墙背直立、光滑,墙后填土面水平。填土为粘性土,其重度、内摩擦角、粘聚力如下图所示,求主动土压力及其作用点,并绘出主动土压力分布图,38,6.3 库仑土压力理论,一、库仑土压力基本假定,1.墙后的填土为均匀
8、的各向同性的理想散粒体 2.土体滑动破坏面为通过墙踵的平面 3.墙背与滑裂面间的滑动土楔为一刚性体,本身无变形,理论出发点:楔形土体的静力平衡条件,39,二、库仑主动土压力,墙向前移动或转动时,墙后土体沿某一破坏面BC破坏,土楔ABC处于主动极限平衡状态,土楔受力情况:,3.墙背对土楔的反力E,大小未知,方向与墙背法线夹角为,1.土楔自重G=ABC,方向竖直向下,2.破坏面为BC上的反力R,大小未知,方向与破坏面法线夹角为,40,土楔在三力作用下,静力平衡,滑裂面是任意给定的,不同滑裂面得到一系列土压力E,E是q的函数,E的最大值Emax,即为墙背的主动土压力Ea,所对应的滑动面即是最危险滑动
9、面,库仑主动土压力系数,查表4-2确定,土对挡土墙背的摩擦角,根据墙背光滑,排水情况查表4-1确定,41,主动土压力强度,主动土压力强度沿墙高呈三角形分布,合力作用点在离墙底h/3处,方向与墙背法线成,与水平面成(),主动土压力,42,三、库仑被动土压力,C,A,B,墙向填土移动或转动时,墙后土体沿某一破坏面BC破坏,土楔ABC处于被动极限平衡状态,土楔受力情况:,3.墙背对土楔的反力E,大小未知,方向与墙背法线夹角为,1.土楔自重G=ABC,方向竖直向下,2.破坏面为BC上的反力R,大小未知,方向与破坏面法线夹角为,43,土楔在三力作用下,静力平衡,滑裂面是任意给定的,不同滑裂面得到一系列土
10、压力E,E是q的函数,E的最大值Emax,即为墙背的被动土压力Ep,所对应的滑动面即是最危险滑动面,库仑被动土压力系数,土对挡土墙背的摩擦角,根据墙背光滑,排水情况查表4-1确定,44,被动土压力强度,被动土压力强度沿墙高呈三角形分布,合力作用点在离墙底h/3处,方向与墙背法线成,与水平面成(-),Ep,被动土压力,45,四、例题分析,【例】挡土墙高4.5m,墙背俯斜,填土为砂土,=17.5kN/m3,=30o,填土坡角、填土与墙背摩擦角等指标如图所示,试按库仑理论求主动土压力Ea及作用点,【解答】,由=10o,=15o,=30o,=20o,土压力作用点在距墙底h/3=1.5m处,46,朗肯土
11、压力理论基于土单元体的应力极限平衡条件建立的,采用墙背竖直、光滑、填土表面水平的假定,与实际情况存在误差,主动土压力偏大,被动土压力偏小,库仑土压力理论基于滑动块体的静力平衡条件建立的,采用破坏面为平面的假定,与实际情况存在一定差距(尤其是当墙背与填土间摩擦角较大时),墙背与填土之间的摩擦角与墙背粗糙度、填土性质、填土表面倾斜程度、墙后排水条件等因素有关。,为保证挡土墙的安全,对土的抗剪强度指标予以折减。,五、土压力计算方法讨论,47,六、几种常见情况下土压力计算,1.填土表面有均布荷载(以无粘性土为例),zq,将均布荷载换算成作用在地面上的当量土重,填土表面深度z处竖向应力为(q+z),相应
12、主动土压力强度,A点土压力强度,B点土压力强度,,,48,六、几种常见情况下土压力计算,1.填土表面有均布荷载(以无粘性土为例),若填土为粘性土,c0,临界深度z0,z0 0说明存在负侧压力区,计算中应不考虑负压力区土压力,z0 0说明不存在负侧压力区,按三角形或梯形分布计算,将均布荷载换算成作用在地面上的当量土重,49,第六章 土压力和土坡稳定,6.1 概述6.2 朗肯土压力理论6.3 库仑土压力理论6.4 挡土墙设计6.5 土坡和地基稳定分析,50,z=z,xK0z,paKaz,ppKpz,pa,pp,土体处于弹性平衡状态,主动极限平衡状态,被动极限平衡状态,主动朗肯状态,被动朗肯状态,5
13、1,六、几种常见情况下土压力计算,1.填土表面有均布荷载(以无粘性土为例),将均布荷载换算成作用在地面上的当量土重,A点土压力强度,B点土压力强度,,,52,六、几种常见情况下土压力计算,1.填土表面有均布荷载(以粘性土为例),若填土为粘性土,c0,临界深度z0,z0 0说明存在负侧压力区,计算中应不考虑负压力区土压力,zq,将均布荷载换算成作用在地面上的当量土重,填土表面深度z处竖向应力为(q+z),A点土压力强度,53,六、几种常见情况下土压力计算,1.填土表面有均布荷载(以粘性土为例),z0 0说明不存在负侧压力区,按三角形或梯形分布计算,zq,若填土为粘性土,c0,将均布荷载换算成作用
14、在地面上的当量土重,填土表面深度z处竖向应力为(q+z),A点土压力强度,临界深度z0,54,2.成层填土情况(无粘性土),1,1,2,2,3,3,paA,paB上,paB下,paC下,paC上,paD,挡土墙后有几层不同类的土层,将上层土视为作用在下层土上的均布超载,换算成下层土的性质指标的当量土层,按下层土的指标计算,A点,B点上界面,B点下界面,C点上界面,C点下界面,D点,说明:合力大小为分布图形的面积,作用点位于分布图形的形心处,55,2.成层填土情况(粘性土),c1,1,1,c2,2,2,c3,3,3,paA,paB上,paB下,paC下,paC上,paD,A点,B点上界面,B点下
15、界面,C点上界面,C点下界面,D点,56,3.墙后填土存在地下水(以无粘性土为例),挡土墙后有地下水时,作用在墙背上的土侧压力有土压力和水压力两部分,可分作两层计算,一般假设地下水位上下土层的抗剪强度指标相同,地下水位以下土层用浮重度计算,A点,B点,C点,土压力强度:,水压力强度:,B点,C点,作用在墙背的总压力为土压力和水压力之和,作用点在合力分布图形的形心处,57,七、例题分析,【例1】挡土墙高5m,墙背直立、光滑,墙后填土面水平,共分两层。各层的物理力学性质指标如图所示,试求主动土压力Ea,并绘出土压力分布图。,58,【解答】,A点,B点上界面,B点下界面,C点,主动土压力合力,10.
16、4kPa,4.2kPa,36.6kPa,1=17kN/m3c1=01=34o,2=19kN/m3c2=10kPa2=16o,Ka10.307,Ka20.568,59,七、例题分析,【例2】垂直光滑挡土墙,墙高5m,墙后填土表面水平,填土为砂,地下水位在填土表面以下2m,地下水位以上填土,地下水位以下填土,墙后填土表面有超载。试求主动土压力Ea及水压力,并绘出压力分布图。,Ka10.27,Ka20.295,60,A,B,C,22.67kPa,24.8kPa,33.65kPa,13.5kPa,30kPa,2m,3m,61,第六章 土压力、地基承载力、土坡稳定,6.1 概述6.2 朗肯土压力理论6.
17、3 库仑土压力理论6.4 挡土墙设计6.5 土坡和地基稳定分析,62,一、挡土墙的设计步骤,1.选择挡土墙类型,初步拟定墙身断面尺寸,2.计算土应力、水压力、基底应力,3.墙身材料强度验算,4.地基稳定性验算,5.挡土墙抗倾覆、抗滑移验算,6.变形验算,6.4 挡土墙设计,63,6.4 挡土墙设计,二、挡土墙类型,1.重力式挡土墙,块石、砖或素混凝土砌筑而成,靠自身重力维持稳定,墙体抗拉、抗剪强度都较低。墙身截面尺寸大,一般用于墙高H8米的低挡土墙。,E1E2E3,64,重力式挡墙,65,2.悬臂式挡土墙,钢筋混凝土建造,立臂、墙趾悬臂和墙踵悬臂三块悬臂板组成,靠墙踵悬臂上的土重维持稳定,墙体
18、内拉应力由钢筋承担,墙身截面尺寸小,充分利用材料特性,市政工程中常用,适用于墙高H5米。,66,3.扶壁式挡土墙,针对悬臂式挡土墙立臂受力后弯矩和挠度过大缺点,增设扶壁,扶壁间距(0.30.6)h,墙体稳定靠扶壁间填土重维持,适用于墙高H10米。,67,4.锚定板式与锚杆式挡土墙,预制钢筋混凝土面板、立柱、钢拉杆和埋在土中锚定板组成,稳定由拉杆和锚定板来维持,68,69,预制钢筋混凝土面板、土工合成材料制成拉筋承受土体中拉力是一种新型的挡土结构。这种结构具有结构轻、柔性大、节约材料、工程造价低、抗震性能好、适用于承载力较低的地基等特点,因此目前在铁路、公路建设等方面应用很多。,5.加筋土挡土结
19、构,70,加筋土挡土墙绿化,71,土工格栅加筋建成56.5m高的加筋挡土墙,72,采用桩基础,打入地基一定深度,形成板桩墙,用做挡土结构,基坑工程中应用较广,6.桩撑挡土结构,73,三、挡土墙验算,1.稳定性验算:抗倾覆稳定和抗滑稳定,2.地基承载力验算,3.墙身强度验算,4.变形验算,74,d,抗倾覆稳定条件:,挡土墙在土压力作用下可能绕墙趾O点向外倾覆,1.稳定性验算:抗倾覆稳定验算,75,d,抗倾覆稳定条件:,挡土墙在土压力作用下可能绕墙趾O点向外倾覆,不满足时应采取的措施:,扩大墙断面尺寸,增加墙身重量墙趾伸长修改墙背形状在挡土墙垂直墙背上做卸荷台,1.稳定性验算:抗倾覆稳定验算,76
20、,抗滑稳定条件:,挡土墙在土压力作用下可能沿基础底面发生滑动,m为基底摩擦系数,根据土的类别查表4-3得到,1.稳定性验算:抗滑稳定验算,77,抗滑稳定条件:,挡土墙在土压力作用下可能沿基础底面发生滑动,不满足时应采取的措施:,扩大墙断面尺寸,增加墙身重量挡土墙底面作砂、石垫层挡土墙底作逆坡在墙趾处加阻滑短桩或在墙踵后加拖板,1.稳定性验算:抗滑稳定验算,78,2.地基承载力验算,79,3.墙身强度验算,80,81,四、重力式挡土墙的体型与构造,1.墙背倾斜形式,重力式挡土墙按墙背倾斜方向分为仰斜、直立和俯斜三种形式,三种形式应根据使用要求、地形和施工情况综合确定,E1E2E3,82,2.挡土
21、墙截面尺寸,砌石挡土墙顶宽不小于0.5m,混凝土墙可缩小为0.20m0.40m,重力式挡土墙基础底宽约为墙高的1/21/3,为了增加挡土墙的抗滑稳定性,将基底做成逆坡,当墙高较大,基底压力超过地基承载力时,可加设墙趾台阶,挡土墙基底埋深一般应不小于0.5m,83,3.墙后排水措施,挡土墙后填土由于雨水入渗,抗剪强度降低,土压力增大,同时产生水压力,对挡土墙稳定不利,因此挡土墙应设置很好的排水措施,增加其稳定性,墙后填土宜选择透水性较强的填料,例如砂土、砾石、碎石等,若采用粘土,应混入一定量的块石,增大透水性和抗剪强度,墙后填土应分层夯实,4.填土质量要求,84,【例1】一挡土墙(重度22KN/
22、m3)墙高5m,顶宽2m,底宽3m,墙面倾斜,墙背垂直光滑,填土表面水平,填土为砂,地下水位在填土表面以下2m,地下水位以上填土,地下水位以下填土,墙后填土表面有超载。墙底摩擦系数为0.64。试验算挡土墙抗滑及抗倾覆安全系数是否满足要求。,Ka10.27,Ka20.295,2m,3m,五、例题分析,85,【例1】一挡土墙(重度22KN/m3)墙高5m,顶宽2m,底宽3m,墙面倾斜,墙背垂直光滑,填土表面水平,填土为砂,地下水位在填土表面以下2m,地下水位以上填土,地下水位以下填土,墙后填土表面有超载。墙底摩擦系数为0.64。试验算挡土墙抗滑及抗倾覆安全系数是否满足要求。,86,五、例题分析,【
23、例2】设计一浆砌块石挡土墙(重度23KN/m3),墙高5.5m,墙背垂直光滑,填土表面水平,填土为砂土,=18kN/m3,=35o,墙底摩擦系数为0.6,墙底地基承载力为200KPa。试设计挡土墙的断面尺寸,使之满足抗倾覆、抗滑移稳定要求。,h=5.5m,=18kN/m3=35o,87,第六章 土压力、地基承载力、土坡稳定,6.1 概述6.2 朗肯土压力理论6.3 库仑土压力理论6.4 挡土墙设计6.5 土坡和地基稳定分析,88,6.5 土坡稳定分析,无粘性土土坡稳定分析粘性土土坡稳定分析,学习要求:掌握土坡滑动失稳的机理,砂土土坡、粘土土坡的整体稳定分析方法和了解成层土土坡稳定分析条分法。,
24、89,一、土坡稳定概述,由于地质作用而自然形成的土坡,在天然土体中开挖或填筑而成的土坡,山坡、江河湖海岸坡,基坑、基槽、路基、堤坝,90,一、土坡稳定概述,土坡失稳含义:填方或挖方土坡由于坡角过陡、坡顶荷重过大、振动以及地下水自坡面溢出等因素导致土坡滑动、丧失稳定土坡失稳原因:1、外界力的作用破坏了土体内原来的应力平衡状态,土坡内剪应力增加2、土的抗剪强度由于受到外界各种因素的影响而降低,促使土坡失稳破坏。,91,1.土坡坡度:土坡坡度有两种表示方法:一种以高度与水平尺度之比来表示,一种以坡角表示,坡角越小土坡越稳定,但不经济;2.土坡高度:H越小,土坡越稳定;3.土的性质:其性质越好,土坡越
25、稳定;4.气象条件:晴朗干燥土的强度大,稳定性好;5.地下水的渗透:土坡中存在与滑动方向渗透力,不利;6.强烈地震:在地震区遇强烈地震,会使土的强度降低,且地震力或使土体产生孔隙水压力,则对土坡稳定性不利。,影响土坡稳定的因素,92,稳定分析方法:采用极限平衡理论,假定滑动面形状,用库仑定律,计算稳定安全系数K,坡面,坡肩,93,基本假设 根据实际观测,由均质砂性土构成的土坡,破坏时滑动面大多近似于平面,成层的非均质的砂类土构成的土坡,破坏时的滑动面也往往近于一个平面,因此在分析砂性土的土坡稳定时,一般均假定滑动面是平面。,二、无粘性土坡稳定分析,94,简单土坡是指土坡的坡度不变,顶面和底面都
26、是水平的,且土质均匀,无地下水。,二、无粘性土坡稳定分析,95,二、无粘性土坡稳定分析,均质的无粘性土土坡,在干燥或完全浸水条件下,土粒间无粘结力,只要位于坡面上的土单元体能够保持稳定,则整个坡面就是稳定的,单元体稳定,TT,土坡整体稳定,96,T,稳定条件:TT,砂土的内摩擦角,抗滑力与滑动力的比值,稳定性系数,取1.11.5,97,自然休止角(安息角),砂性土坡所形成的最大坡角就是砂土的内摩擦角根据这一原理,工程上可以通过堆砂锥体法确定砂土内摩擦角,98,【例】某砂土场地需开挖基坑,已知砂土的自然休止角为32。求:1、放坡时的极限坡角;2、若取安全系数为1.3,稳定坡角为多少;3、若取坡角
27、为23,稳定安全系数为多少。,例题分析,99,均质粘性土土坡在失稳破坏时,其滑动面常常是一曲面,通常近似于圆柱面,在横断面上则呈现圆弧形。实际土坡在滑动时形成的滑动面与坡角b、地基土强度以及土层硬层的位置等有关,一般可形成如下三种形式:1.坡脚圆(a);2.坡面圆(b);3.中点圆(c),三、粘性土土坡稳定分析,100,三、粘性土土坡稳定分析,1、瑞典圆弧滑动法,2、条分法,3、泰勒稳定因素法,101,三、粘性土土坡稳定分析,1、瑞典圆弧滑动法,假定滑动面为圆柱面,截面为圆弧,利用土体极限平衡条件下的受力情况:,滑动面上的最大抗滑力矩与滑动力矩之比,取1.11.5,102,Ks是任意假定某个滑
28、动面的抗滑安全系数,实际要求的是与最危险滑动面相对应的最小安全系数,103,最危险滑动面圆心的确定,R,O,对于均质粘性土土坡,其最危险滑动面通过坡脚,=0,O,E,0,104,表4-4 最危险滑动面圆心位置 和 的数值,105,2、条分法,对于外形复杂、0的粘性土土坡,土体分层情况时,要确定滑动土体的重量及其重心位置比较困难,而且抗剪强度的分布不同,一般采用条分法分析,滑动土体分为若干垂直土条,106,2、条分法,1.假定问题为平面问题,2.假定危险滑动面(即剪切面)为圆弧面,3.假定抗剪强度全部得到发挥,4.不考虑各分条之间的作用力,107,条分法分析步骤,1.按比例绘出土坡剖面,2.任选
29、一圆心O,确定滑动面,将滑动面以上土体分成几个等宽或不等宽土条,3.每个土条的受力分析,静力平衡,假设两组合力(Pi,Xi)(Pi1,Xi1),108,条分法分析步骤,4.滑动面的总滑动力矩,5.滑动面的总抗滑力矩,6.确定安全系数,109,4、泰勒稳定因素法,土坡的稳定性相关因素:,泰勒(Taylor,D.W,1937)用图表表达影响因素的相互关系,稳定因数,土坡的临界高度或极限高度,泰勒稳定因素法适宜解决简单土坡稳定分析的问题:已知坡角及土的指标c、,求稳定的坡高H已知坡高H及土的指标c、,求稳定的坡角已知坡角、坡高H及土的指标c、,求稳定安全系数K s,110,111,112,113,5
30、、例题分析,【例】一简单土坡=15,c=12.0kPa,=17.8kN/m3,若坡高为5m,试确定安全系数为1.2时的稳定坡角。若坡角为60,试确定安全系数为1.5时的最大坡高,在稳定坡角时的临界高度:Hcr=KH=1.25=6m,【解答】,稳定数:,由=15,Ns=8.9查图得稳定坡角=57,由=60,=15查图得泰勒稳定数Ns为8.6,稳定数:,求得坡高Hcr=5.80m,稳定安全系数为1.5时的最大坡高Hmax为,114,1.土的剪切强度指标的选用;2.安全系数的选用;3.成层土边坡的稳定安全系数计算;4 坡顶开裂时的稳定性;5.渗流对土坡稳定的影响;6.按有效应力分析土坡稳定;7.地震
31、对土坡稳定的影响.,工程中的土坡稳定性计算,115,116,一、土压力类型,被动土压力,主动土压力,静止土压力,土压力,117,二、静止土压力计算,K0h,z,K0z,h/3,静止土压力系数,静止土压力强度,静止土压力分布,土压力作用点,三角形分布,作用点距墙底h/3,118,6.2 朗金土压力理论,一、朗金土压力基本理论,1.挡土墙背垂直、光滑 2.填土表面水平 3.墙体为刚性体,z=z,xK0z,paKaz,ppKpz,理论出发点:半无限大土体中一点的极限平衡状态,119,当c=0,无粘性土,朗金主动土压力强度,二、主动土压力,当c0,粘性土,120,当c=0,无粘性土,朗金被动土压力强度
32、,三、被动土压力,当c0,粘性土,121,6.3 库仑土压力理论,一、库仑土压力基本假定,1.墙后的填土为均匀的各向同性的理想散粒体 2.土体滑动破坏面为通过墙踵的平面 3.墙背与滑裂面间的滑动土楔为一刚性体,本身无变形,理论出发点:楔形土体的静力平衡条件,122,二、库仑主动土压力,墙向前移动或转动时,墙后土体沿某一破坏面BC破坏,土楔ABC处于主动极限平衡状态,土楔受力情况:,3.墙背对土楔的反力E,大小未知,方向与墙背法线夹角为,1.土楔自重G=ABC,方向竖直向下,2.破坏面为BC上的反力R,大小未知,方向与破坏面法线夹角为,123,土楔在三力作用下,静力平衡,滑裂面是任意给定的,不同
33、滑裂面得到一系列土压力E,E是q的函数,E的最大值Emax,即为墙背的主动土压力Ea,所对应的滑动面即是最危险滑动面,库仑主动土压力系数,查表4-2确定,土对挡土墙背的摩擦角,根据墙背光滑,排水情况查表4-1确定,124,主动土压力强度,主动土压力强度沿墙高呈三角形分布,合力作用点在离墙底h/3处,方向与墙背法线成,与水平面成(),说明:土压力强度分布图只代表强度大小,不代表作用方向,主动土压力,125,三、库仑被动土压力,C,A,B,墙向填土移动或转动时,墙后土体沿某一破坏面BC破坏,土楔ABC处于被动极限平衡状态,土楔受力情况:,3.墙背对土楔的反力E,大小未知,方向与墙背法线夹角为,1.
34、土楔自重G=ABC,方向竖直向下,2.破坏面为BC上的反力R,大小未知,方向与破坏面法线夹角为,126,土楔在三力作用下,静力平衡,滑裂面是任意给定的,不同滑裂面得到一系列土压力E,E是q的函数,E的最大值Emax,即为墙背的被动土压力Ep,所对应的滑动面即是最危险滑动面,库仑被动土压力系数,土对挡土墙背的摩擦角,根据墙背光滑,排水情况查表4-1确定,127,被动土压力强度,被动土压力强度沿墙高呈三角形分布,合力作用点在离墙底h/3处,方向与墙背法线成,与水平面成(-),Ep,说明:土压力强度分布图只代表强度大小,不代表作用方向,被动土压力,库仑被动土压力系数,查表确定,128,三、例题分析,
35、【例】挡土墙高4.5m,墙背俯斜,填土为砂土,=17.5kN/m3,=30o,填土坡角、填土与墙背摩擦角等指标如图所示,试按库仑理论求主动土压力Ea及作用点,【解答】,由=10o,=15o,=30o,=20o,土压力作用点在距墙底h/3=1.5m处,129,朗肯土压力理论基于土单元体的应力极限平衡条件建立的,采用墙背竖直、光滑、填土表面水平的假定,与实际情况存在误差,主动土压力偏大,被动土压力偏小,库仑土压力理论基于滑动块体的静力平衡条件建立的,采用破坏面为平面的假定,与实际情况存在一定差距(尤其是当墙背与填土间摩擦角较大时),墙背与填土之间的摩擦角与墙背粗糙度、填土性质、填土表面倾斜程度、墙后排水条件等因素有关。,为保证挡土墙的安全,对土的抗剪强度指标予以折减。,若墙后填土是粘性土,采用库仑土压力理论可采用等代内摩擦角或采用广义库仑理论,四、土压力计算方法讨论,130,131,132,133,134,135,136,绿化加筋挡土墙,137,138,锚索桩板墙处治,139,岩石边坡喷射植生混凝土防护,140,岩石边坡喷射植生混凝土防护,141,喷锚支护挂网,142,喷锚支护挂网,143,汉源抗滑桩工程,144,上海路抗滑桩工程,145,垮塌的重力式挡墙,146,垮塌的护坡挡墙,147,失稳的立交桥加筋土挡土墙,148,
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