年产10万吨啤酒厂糖化车间设计.docx

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1、回旋沉淀-薄板冷却发酵车间热凝固物冷凝固物年产12万吨啤酒厂糖化车间设计五、100000t/a啤酒厂糖化车间的物料街算啤酒厂糖化车间的物料平衡计算主要项目为原料（麦芽、大米）和酒花用虽，热麦汁和冷麦汁虽，废渣螭（糖 化糟和酒花糟）等。1. 糖化车间工艺流程示意图（图$1）图5-1啤酒厂糖化车间工程流程示意图水、蒸汽/ 麦芽，大米 粉碎-糊化- 糖化 2 .工艺技术指标及基础数据基础数据见表5.1表5.1啤酒生产基础数据项目名称百分比（%）项0名称百分比（%）定额指标原料利用率9S.5原料配比麦芽60麦芽水分6大米40大米水分啤酒损失率（对 热麦汁）冷却损失7.5无水麦芽浸出率75发酵损失1.6

2、无水大米浸出率92过滤损失1.5麦芽清净和磨碎损失0.1装瓶损失总损失2.012 6根据上表的基础数据首先进行100kg原料生产12。淡色啤酒的物料衡算，然后进行100L12。淡色啤酒的物料 衡算，最后进行100000t/a啤酒厂糖化车间的物料平衡计算。3.100kg原料（60%麦芽，40%大米）生产12叩淡色啤酒的物料衡算（1）热麦汁量 根据表5-1可得原料收率分别为：麦芽收率为：0.75 （100-6） -100=70.5%大米收率为：0 92 （100-13） 700=80.04%混合原料收得率为：0 60x70 5%x (1-0.1 ) +0.40x80 04% X98.5%=73.1

3、6%由上述可得100kg混合原料可制得的12。热麦汁鱼为：(73.16-12) xi00=609.66 (kg)又知12i十在20C时的相对密度为1 084,而100C热麦汁比20C时的麦汁体积增加1 04倍，故热麦汁(100C) 体积为：(609 667.084) xi 04=584.92L(2)添加酒花量：609 66x0.2%=122kg(3)冷麦汁量为:584.92X (1 -0 075 ) =541.05L(4)发酵成品液虽:：541.05x (1-0 016) =53239L(5)清酒虽(过滤)为:532.39x (1 -0 015) =524.41L(6)成品啤酒量为：524 4

4、1x (1-0 02) =513.92L4.生产1OOL12P淡色啤酒的物料衡算根据上述衡算结果知，100kg混合原料可生产12。成品啤酒513 92L,故可得出下述结果:(1) 生产100L12。淡色啤酒需耗混合原料筮为：(100-513 92) x 100=19.46kg(2)(3)麦芽耗用虽：大米耗用量：19.46x60%=11.6Skg19.46-11.68=7.78kg(4)酒花用量为对淡色啤酒，热麦汁中加入的酒花量为0.2%,故酒花耗用量为：(584.92/513.92) xiQ0x0.2%=0 2276kg(5)热麦汁量为:(584 92/513 92) xi00=113 82L

5、(6)冷麦汁量为：(541.05/513 92) xiOO=105.28L(7) 湿精化槽量：设排出的湿麦糟水分含量为80%,则湿度糟携为：(1-0 06) (100-75) / (100-80) xll.68=13.72kg湿大米精里为：(10.13) ( 10092) / (100-80) x7.78=2.71kg故湿糖化槽量为：13.72+2.71=16 43kg(8) 酒花糟量 设麦汁煮沸过程干酒花浸出率为40%,旦酒花糟水分含虽为80%,则酒花糟量为：( 10040) / ( 10080 ) x0.2276=0 683kg(9) 发酵成品液鱼：(532.39/513.92) xl00

6、=103 60L(10) 清酒量： (524 41/513.92) xi00=102.04L5. lOOOOOt/a 12P淡色啤酒糖化车间物料衡算全年生产天数为300天，设旺季生产240天，淡季生产60天。旺季每天糖化数为7次，淡季每天生产次数为5次，则全年糖化次数为：240x7+60x5=1980 (次)计算的基础数据可算出每次投料量及其他项目的物料平衡。(1) 年实际生产啤酒：100000-1.012=9S814229.25L(2) 清酒产量:98814229.25- ( 1-0.02) =100830S46.2L(3) 发酵液总量：100830846.2- (1-0.015) =102

7、366341.3L(4) 冷麦汁量:102366341.3- (1-0.016) =104030834.6L(5) 煮沸后热麦汁量：104030834.6- (1-0.075) =1124657672L20C 麦汁体积:112465767.2-1.04=108140160.8L12P 麦汁质量为(20C)： 108140160.8x1.084=117.2x10%(6) 混合原料量:117.2xl06Kgxi2%4-73.16%=19 23xlO6Kg(7) 麦芽耗用量:19 23xlO6Kg x0.60=11.54xl06Kg大米耗用量：(19.23-11.54) xiO6=7.69xlOdK

8、g(S)酒花耗用量：112465767,2x0.2%=224931 53Kg根据经验估算，混合原料虽定为19.3xl()6Kg,实际产量才大于1 OOOOOt啤酒。把前述的有关啤酒精化间的三项物料衡算计算结果，整理成物料衡算表：如表5.2所示。表&2啤酒厂糖化车间物料衡算表物料名称对100kg混合原料100L12P淡色啤酒糖化一次定额量100000t/a啤酒生产混合原料KgICO19469747.47519300000麦芽Kg6j11 6S5848.48911580000大米Kg4j7.783898.9907720000酒花Kg1.220 2276114.029225777.89热麦汁L584

9、.92113.8257014.618112S88943.S冷麦汁L541.05105.2852738.522104422273湿糖化糟Kg84 4216438228.81816293060湿酒花糟Kg3翼0 6S3342 088677333.66发酵成品液L532.39103.6051894.705102751516.6清酒液L524.41102.0451116 285101210243.9成品啤酒L513.9210050093.95999186039.01备注：1VP淡色啤酒的密度为lODkg/n?,实际年生产啤酒为100376六、lOOOOOt/a啤酒厂糖化车间热量衡算本设计采用国内常用的

10、双醪一次煮出糖化法，下面就工艺为基准进行糖化车间的热量衡算。工艺流程如6-1图，数据根据表52以下对糖化过程各步操作的热量分别进行计算:（一）糖化用水耗热量Qi根据工艺，糊化锅加水量为：Gi= (3898.990+779 80 ) x4.5=21054.555kg式中，3898 990糖化一次大米粉量，779.80为糊化锅加入的麦芽量(为大米蛾的20%)精化锅加水量为： G2=506S.69x3.5=17740 415kg式中，5068.69为糖化一次麦芽粉虽，即(5848.489-779.8) kg,而5848.489为精化一次麦芽定额虽。故糖化总用水螭为：Git=Gi+G2=31054.5

11、55+17740.415=38794.97kg自来水平均温度取ti=lSC,而糖化配料用水温度t2=50C,故耗热蛾为：Qi= (Gi+G2)s (t2-ti)=5189215.1S7kJ热凝固物图6.1啤酒厂糖化工艺流程示意图(二) 第一次米醪煮沸耗热量Q2由工艺流程图可知Q2=Q2l+Q+Q231. 糊化锅内米醪由初温to加热至100C耗热Q2】Q?i=Gmc 枷(100-to)(1)计算米醪的比热容c枷根据经验公式c利广0 01 (100-W) co+4 1SW进行计算。式中W为含水百分率：Co为绝对谷物比热容,取c0=1.55kJ/ (kg-K)oc 奶=0.01 (100-6) 1.

12、55+4.18x6=! 708 kJ/ (kgK)cXx=0.01 (100-13) 1.55+4.18x13)=1.891 kJ/ (kg-K)c xw= (G mc 微+G 姒 c e+GiS)/ (G 大米+GGj)=(389S 990x1 891+779 8x1.708+21054.555x4 IS) 一 (3898.990+779.8+21054.555)=3.758 kJ/ (kg-K)(2) 米醪的初温，设原料的初温为18C，而热水为50C,则 to= (G 豚c*+Gec 姒)xiS+GiCxSO / G xm=47. 12C其中：G 枷=3898.990+779.8+Gi=2

13、5733.345kg(3) 把上述结果代回Q”=G牌c灯(100-to),得Q21=25733.345x3.758 ( 100-47.12)=5113808.54SkJ2. 煮沸过程蒸汽带出的热虽Q22设煮沸时间为40min,蒸发虽为每小时5%,则蒸发水分为：V=G x5%x40-60=857.778kg故 Q22=ViI=857.778x2257.2=1936176.502kJ式中，I为煮沸温度(约为100C)下水的汽化潜热(kJ/kg)。3. 热损失Q23米醪升温和第一次煮沸过程的热损失约为前二次耗热虽的15%,即：03=15%(Q21+Q22)4. 由上述结果得：02=1.15 (Q21

14、+Q22)=8107482.807kJ(三) 第二次煮沸前混合醪升温至70P的耗热量Q3按糖化工艺，来|1糊化锅的煮沸的米醪与糖化锅中的麦醪混合后温度应为63C，故混合前米醪先从100C冷 却到中间温度t。1. 糖化锅中麦醪的初温t加己知麦芽粉初温为1SC,用50笆的热水配料，则麦醪温度为：t “= (GmC 妍xis+GipxSO) /G 女麻。切=(5068.69x1.708x18+17740.415x4.18x50) / (22809.105x3.631)=46.65C其中：G m=G+G2=5068 69+17740.415=22809.105kgc(GsC 姒+G2J)/ (Gh+G

15、?)=(5068.69x1.708+17740 415x4.18) / (5068.69+17740.415)=3.631kJ/ (kg-K)2. 根据热虽衡算，且忽略热损失，米醪与麦醪并合前后的炫不变，则米醪的中间温度为：t= (G C必顷今-G加c押t龙隈)/ G术.c xm=(48542.45x3 765x63-22809.105x3 631x46 65 ) / (24875.567x3.758)=81 84 C其中：G=G 初一Vi=25733.345857.778=24875.567kgG =G 切+G ftw=25733.345+22809 105=4S542.45kgc 神户(G

16、 粕w c xm+ G 加 c s) / (G s+G 5)=(25733 345x3.758+22809.105x3.631 ) / (24875 567+22809.105 )=3.765 kJ/ (kg-K)因此温度比煮沸温度只低20C左右，考虑到米醪由糊化锅到糖化锅输送过程的热损失，可不必加中间冷却 器。3. Q3=G “cs (70-63) =1279336.27kJ(四) 第二次煮沸混合醪的耗热量Q,由糖化工艺流程可知：Q，= Q41+ Q42 +Q431. 混合醪升温至沸腾所耗热量Q41(1) 经第一次煮沸后米醪量为：G伸=G 林一Vi=25733 345857.778=2487

17、5.567kg糖化锅的麦芽醪量为：G =0*+02=5068 69+17740.415=22809.105kg故进入第二次煮沸的混合醪维为：G&尸Gm+G 扣=24875.567+22809.105=476S4.672kg(2) 根据工艺，糖化结束醪为78C,抽取混合醪的温度为70C，则送到第二次煮沸的混合醪量为=G必(78-70) /G必(100-70) 26.67%(3) 麦醪的比热容c 发咛(GCs+Gj) / (Gw+G?)=(5068.69x1.708+17740 415x4.18) / (5068.69+17740.415)=3.631kJ/ (kg-K)混合醪的比热容：*队尸(G

18、bC+ G 加c 5)/ (Gm+G 加)=(24875.567x3.758+22809.105x3 631 ) / (24875.567+22809.105)=3.697kJ/ (kg-K)(4) 故 Q4i=26.67%Gscm (100-70) =1410498.149kJ2. 二次煮沸过程蒸汽带走的热量q42煮沸时间为蒸发强度为5%,则蒸发水分量为：V2=36 67% G矽x5%xl0-60=105.9Skg故 Q42=IV2=2257.2xl05 98=239218.056kJ式中,I为煮沸下饱和蒸汽焙（kJ/kg）o3. 热损失Q3根据经验有：Qb=15%（Q41+Q42）4. 把

19、上述结果代回Q$ =Q“+Q+Qb得Q,=1.15（Q41+Q42）=1897173 636kJ（五）洗糟水耗热量Qs设洗糟水平均温度为SOC,每100kg原料用水450kg,则用水量为：G 任=9747 475x450-100=43S63.63Skg故 Q（80-18）=11367700.29kJ（六）麦汁煮沸过程耗热量Q6。6=。61+。62+。631. 麦汁升温至沸点耗热量q61有表5-2糖化物料衡算表可知，100kg混合原料可得到609.66kg热麦汁，并设过滤完毕麦汁温度为70C。 则进入煮沸锅的麦汁量为：G 侦=9747.475x609.66700=59426 456kg又 c#n

20、=（5848 489x1.708+3898.99x1.891+9747.475x6 4x4.18 ） / （9747.475x7.4） =3.856 kJ/ （kgK）故 Q6i=G 史汁 c e （100-70）=6874452.43kJ2. 煮沸过程蒸发耗热里2煮沸强度10%,时间1 5h,则蒸发水分为：V3=59426 456xio%xi.5=8913.97kg故 Qd2=IV3=2257.2x8913 97=20120613.0SkJ3. 热损失为Q63=15%（Q61+Q62）4. 把上述结果代回Q6=Q61+Q62+Q63可得出麦汁煮沸总耗热Q6=115%（Q61+Q62）=310

21、44325.34kJ（七）糖化一次总耗热量Q B6= = Qi + Q?+ Q3 + Q4 + Q5 + Qe = 58885232P3 kJi=l（八）糖化一次耗用蒸汽量D使用表压为。3MPa的饱和蒸汽，I=2725.3kJ/kg,则Q（ID = = 2864571 kg（I-i） T式中，1为相应冷凝水的恰（561 47kJ/kg）： 为蒸汽的热效率，取=95%（九）糖化过程每小时最大蒸汽耗量在糖化过程各步骤中，麦汁煮沸耗热量Q6为最大，且知煮沸时间为90min,热效率95%.故:1.5x95%21785491.47kJ/h相应的最大蒸汽耗量为:Dmax = = 10068023 kg/h

22、max t dI -1（十）蒸汽单耗根据设计，每年糖化次数为1980次，共生产啤酒100410“年耗蒸汽总量为:DT=28645.71xi980=5671S505.8kg何吨啤酒成品耗蒸汽（对糖化）:D =56718505 8-100376=565.06kg/t 啤酒何昼夜耗蒸汽量（生产旺季算）为:Dd=2S645.71x7=200519 97kg/d将上述计算结果列成热量消耗综合表名称规格(MPa)每吨产品消耗定额（kg）每小时最大用量（kg/li）每昼夜消耗虽（kg/d）年消耗螭（kg/a）备注蒸汽0.3 （表压）565.0610068.023200519.9756718505.8七、设备

23、的工艺计算和设备选型（一）啤酒厂糖化设备的组合方式六器组合方式，一只糊化锅，一只糖化锅，一只过滤槽和两只麦汁煮沸锅，一只回旋沉淀槽，一只麦汁冷却 器。（二）湖化设备1.功能用途糊化设备是用来加热、煮沸谷物辅料（大米粉或玉米粉）和部分麦芽粉醪液，使淀粉糊化和液化的设备，用 于棚化的设备有棚化锅和棚化煮沸锅。3.型号根据QB91789和ZBY99030-90标准的规定，常用的糊化锅产品型号见表7-2表7.2常用糊化锅型号表型号结构型式成套糖化设务每次糖化热有效容积（m3）麦汁董（n?/次）JYQ14X16圆柱形锅身、球形夹套式加热底146JYQ35.5X13圆柱形锅身、球形夹套式加热底35.513

24、JYZ35.5X13圆柱形锅身、锥形夹套式加热底35.513JJV35.5X17矩形锅身、V”形加热底35.517JJV50X15矩形锅身、V”形加热底5。15JYG50X18圆柱形锅身、盘管式加热装置5。18JYV50x25圆柱形锅身、V形加热底5。25JYZ50x20圆柱形锅身、锥形夹套式加热底5。20JYZ90x27圆柱形锅身、锥形夹套式加热底9027JYZ90x43圆柱形锅身、“V形加热底90434.根据实际情况，本设计采用JYV型糊化锅。（1）锅体JYV的锅体是由圆柱形锅身，V”形加热底和锥形锅盖组成的容器。这种糊化锅是引进德国斯 坦尼克公司的技术设计制造的，是我国目前啤酒成套糖化设

25、备一次糖化热麦汁成品蛾最大的糊化锅之一。虽然圆形糊化锅的“V”形加热底的形状与矩形糊化锅不同，但其基本结构是相同的，即通入蒸汽的气室都是 焊在锅底下的许多角钢构成。这种锅在锅身上还装有与其高度相近并带有容虽刻度的视镜，设在锅盖上的人空I J 打开时，电源被切断，搅拌器停止转动。糊化锅的锅体山裙座来支撑，在裙座上开有方形人孔门，供拆装和检查 传动装置之用。糊化锅锅体的材质为0CH9N19,裙座为碳钢。（三）糖化设备1. 功能用途糖化设备是用来进行麦芽粉的蛋白分解，并与以糊化的大米醪混合，使醪液保持一定的温度，进行淀粉糖 化的设备。用于糖化的设备使糖化锅。如图7-2所示。2. 分类糖化锅的品种按啤

26、酒成套糖化设备每次糖化的热麦汁产董划分为14, 25, 35.5, 50, 63, 90?等五种。糖 化锅的结构形式按锅身形状和介质加热方式划分为六种，见表7-3表7-3糖化锅的分类表结构型式代号圆柱形锅身、平形夹套式加热底YP圆柱形锅身、球形夹套式加热底YQ圆柱形锅身、锥形夹套式加热底YZ圆柱形锅身、环管式加热装置YH圆柱形锅身、V形加热底YV矩形锅身、“寸形加热底JV3. 型号根据QB91789标准的规定，常用的糖化锅产品型号见表7-4表74常用糖化锅型号表型号结构型式成套糖化设备每次糖化热 麦汁成品虽(n?/次)有效容积(m3)JYP14X10圆柱形锅身、平形夹套式加热底1410JYQ3

27、5.5x23圆柱形锅身、球形夹套式加热底35.523JYH35.5x32圆柱形锅身、环管式加热装置35.532JJV35.5X30矩形锅身、V”形加热底35.530JJV50x39矩形锅身、V”形加热底5039JYZ50x37圆柱形锅身、锥形底5037JYV50x39圆柱形锅身、V形加热底5039JYH50X40圆柱形锅身、环管式加热装置5040JYZ90x73圆柱形锅身、锥形夹套式加热底9073JYN90x78圆柱形锅身、“寸形加热底90784.根据实际情况，本设计采用JYV型糖化锅，其锅体结构与特点，搅拌，材料均与本设计中糊化锅相似。5. 糖化锅的相关计算根据物料以及热量衡算所得数据可知，

28、一次精化精化锅中需要麦芽粉量为5068.69kg,加水17740.415kg,糊化锅中大米麦芽混合物量为(3898.990+779 80 ) =4678.79kg,加水21054.555kg,糊化时蒸发量为857778kg。因此第一次煮沸后,糊化醪虽 + 精化醪虽： = 506S 69+17740 415+467S 79+21054 555$57.77S=47684 672kg由表5.1可知，大米粉含水虽为13%,麦芽粉含水量为6%5068.69 x (1 - 6响 + 4678.79 x (1 -13%) ,，c47684.672糖化醪干物质 = x 100% = 18.53%相对密度为1.

29、08,则:47684672, 糖化锅有效体积=44.15(nr)1.08x1000精化锅的容量系数在0.77-0.82之间，锅身与高度之比一般取2： lo设计估算可以按下式估算D,设底高部分为空余系数部分，取圆筒直径D与高度H之比为2：1,则*TT M)3V有=xH =所以，D=4.8m48圆整取 D=5.0m H=2.5m取容维系数为0 $，则糊化锅的全容积为V t=44.15o 8 = 55.1Sm3升气管截面积为液体蒸发面积的1/301/50,取1/50,则d2 _ 1D7 50所以 d=0.80m选搅拌器为二折叶旋浆搅拌器d=2/3D=3.3m6=60n=20r/nun=0 33r/s

30、(2) 计算Q、K、A (假设加热用P=248.4Pa (绝)饱和蒸汽加热。)依热蜒衡算部分数据，在双醪二次煮出糖化法中，最大传热是在第二次煮沸前混合醪由63C升温至7QC, 所需热虽为Q3=GjgC 必(70-63) =1279336.27kJ60Q=G 合xc 合乂 (70 63) x60=1279336.27x =15352035.24kJ/h.5加热而材料取不锈钢板5=8mm, X ；mm=17.4W/ (mK)总传热系数，由于不锈钢板的导热系数很小，所以的和可忽略不计，因此K =鼻= 2175 W/(m2 K)18 O.OO8 1J&17.4考虑实际热效率比理论K值降低20%即 K

31、*=2175x0.8=1740W/ (nr-K)(127 63) (12770) “ 5传热面积：=信 =6043C.11Z7 03)IllQ27 -70)A Q 1535203524x1000A= - = 40.3 6nrK 实 & 均3600x 1740x 60.43取 A=41m2(3) 搅拌功率计算设搅拌器宽b=0.40m,锅内液柱高H冶=2.9m,按永田公式：设搅拌器折角8=60。/ d 06-A=14 +670 -0.6 I +185=14+哩5.0670 -0.60.6+ 185=38 71=0.6950-1.14-D=1 3112,ziid2 3.32 x0.33xl064Rp

32、nd2/ =:= 73959319155.17X104ANp=+BRem103+1.2ReT rHl(354)103+3.2ReJ IBx (Sin。，1。3+1.2x739593191566 - 103+3.2x7395931915 662.9V=+0.695C7395931915=0 1304N）lh =Npyai3d5 =0.1304xl064x0.333x3.35 =1.951kWKM + 0.51.3x1.951+ 0.5,Nlh = K= 1.4x= 10.6kWL0.4相关参数：d一搅拌浆叶长度（m）n一浆叶转数（r/s）p流体密度（kg/m3）K流体粘度（Ns/m?） （Pa-

33、s）D糊化锅直径（m）b搅拌浆叶宽度（m）H a液层高度（m）B搅拌浆折叶角，一般为45。或60。I专动机构总效率，取0.4-0.5K电机功率储备系数1.214Ki-搅拌阻力系数1.1-1.3x(sinSO)126.根据实际计算，本设计选取JYV50X45型糖化锅，主要的技术参数为型号JYV50x45型号JYV50x45全容积（n?）56锅体高度（mm）2500有效容积（mJ）45搅拌器：直径（mm）3300加热面积41转速（r/min）20工作温度：加热底（C）167电动机：功率（kW）12.5工作压力：锅内（MPa）常压转速13.5加热底（MPa）0.65设备质量（kg）13700锅身立径

34、（mm）5000外型尺寸（宜径X高度，不含排气筒）5200x8250(mm)7.安装调试与使用维护均与糊化锅相同。（四）麦汁过滤设备1. 概述：糖化过程结束后，必须于最短的时间内将麦汁与麦糟分离，因为麦汁与糟长时间混贮会使麦汁质虽 下降。麦汁过滤设备就是用来过滤糖化醪，使麦汁与麦糟迅速分离而得到澄清麦汁的设备。常用的设备有过滤槽, 压滤机和快出渗出槽。本设计采用过滤槽，它是最广泛使用的麦汁过滤设备，当糖化过程结束后，进入过滤槽的醪液，先聚集在槽 内过滤板上部，经沉降后，麦糟形成过滤层，麦汁则流经麦糟过滤层和过滤板，并经过出料阀而被送往麦汁煮沸 锅。从麦汁流经麦糟过滤层到麦汁煮沸锅的整个过滤过程

35、，形成一种缓慢交替的流态平衡，由于麦糟过滤层堵塞 致使阻力增大，麦汁流携调节不当或吸力太强等原因而受到破坏时，麦汁过滤便会受阻或中断，此时排出的麦汁 渐见混浊。（五）麦汁煮沸设备1.功能用途麦汁煮沸设备是用来对麦汁进行煮沸、灭菌、析出热变性凝固蛋白质，蒸发掉多余的水分，使麦汁浓缩到规 定的浓度，并加入酒花，使酒花所含的苦味和芳香物质进入麦汁的设备，用于麦汁煮沸的设备主要有麦汁煮沸锅。 但为了提高煮沸锅的煮沸强度和设备利用率，近代化的煮沸系统除麦汁煮沸锅外，还附有各种类型的加热装置和 附属容器如麦汁预贮槽。（七）麦糟输送设备1.概述 糖化间过滤槽过滤出来的麦糟，既是啤酒厂需要排放的废渣，也是价值

36、很高的副产品。由于糖化 间产的麦糟量比较多，洗糟结束后必须及时排糟，排糟的方式有直落式，螺旋输送式与压送式等。其中以直落式 最为简便，即将过滤槽安装在糖化间的外侧，在一定高度安装一个贮糟斗，麦糟从过滤槽的排糟孔排出直接落入 贮糟斗，然后运走，贮糟斗的容董至少应能容纳两次糖化排出的麦糟星，一般为中小型啤酒厂采用，为了将来的 扩大生产，本设计采用螺旋输送机，又称搅龙。（A）管道管径及主要泵的计算1. 在实际生产中，酿造用水、醪液及麦汁进入设备均为泵输送，所以管道流速可不用遵循管内流速常用范围。一般符合进料时间即可，在生产中，管径范围应尽量控制在WlOSmm。2. 在木设计中，根据实际生产经验，糊化

37、锅、糖化锅、过滤槽、煮沸锅、回旋沉淀槽等主要设备的进水进料管均选用公称立径为100mm的YB231-70钢管，外径108mm,壁厚4mm=3. 糊化锅进水管管径计算4. 糊化锅出醪管，糖化锅进醪管管径计算：5. 糖化锅进水管管径计算6糖化醪出料管管径计算7. 过滤槽的出醪管管径计算8. 煮沸锅进料管管径计算9. 主要泵的选型（1）倒醪泵选型倒醪泵是用来糊化醪和糖化醪输送到过滤槽的设备。倒醪泵输送的是相对密度为1 08的醪液，粘度约为5.17 X104Pa-s,温度在78C左右。啤酒具有一定的腐蚀性，所以选用离心式耐腐蚀泵。由于糊化，糖化进水、进料 以及糖化锅到过滤槽进料都使用同一个泵，而此过程

38、流鱼最大是在糖化醪出料时的流量，因此选取流量为228.04 m3/h,扬程均为6m左右，查表（见文献2）,可以选择IS150-125-25。型离心泵。压头为pgH=l080x9 8x6=0.IMpa查表（见文献2）,可以选择IS150 12525。型离心泵。技术参数为（2）麦汁泵选型在木设计中，涉及两个麦汁泵，一个是将从过滤槽出来的麦汁泵到麦汁检测器上，再到煮沸锅中：一个是将 从煮沸锅出来的麦汁泵到回旋沉淀槽中。从过滤槽出来的麦汁，要经过麦汁检测器，然后再进入煮沸锅中，其流螭根据煮沸锅进料管管径计算中的值 179.28m3/h，扬程约为8m查表（见文献2）,可以选择IS150-125-25。型

39、离心泵。压头为pgH=l080x9 8x8=0.IMpa查表（见文献2）,可以选择IS150-125-25。型离心泵。（九）CIP （ clean-in-place）清洗系统啤酒厂必须像玻璃房一样透明、干净，且没有脏角。小型企业清洗设备主要使用手刷和地板刷，大中型企业 则使用CIP清洗系统，这样可按照原位清洗的方法对设备进行清洗，节约很多宝贵的工作时间。通过|动开关，一股强大的液流从这些容器中被泵入连接好了容器和管道。其中时间、流里和温度等根据生 产经验来确定。以下是清洗时间的大致范围： 使用上一次循环的后冲洗回收水进行预清洗35min 排水13imn 使用浓度为1%2%的碱性清洗剂在70C下

40、循环清洗 3050min 排碱13inin 用水进行中间清洗45min 排水13imn 使用浓度为1%2%的硝酸溶液清洗 排酸13min 用水进行中间清洗23min 排水13inin 使用杀菌剂冲洗1520mm 排出杀菌剂13min 用清水进行后冲洗35min 排水13inin这样整个清洗过程持续12h。根据经验与实践，10万吨啤酒厂糖化车间需要的CIP清洗系统的设备组成为: 酸雄容积Sm3 城罐容积和45n? 热水罐容积Sm3 外加热器 以及大虽管道，阀门和泵九、设计总结啤酒的糖化技术现在己经很成熟，但是在实际生产中，啤酒的质量不仅和设备的选型有关，最主要的还是工 艺控制以及原料质携。工艺控制很多都是根据长期的生产经验而来，我国在这方面做的还不够。我国目前己经成 为世界啤酒生产第二大国，我国的啤酒消费市场巨大，啤酒工业发展迅猛，前景很好。但是落后的工艺以及稀少 的品种严重制约了我国啤酒工业的发展。因此，更新设备、改进生产技术，完善生产工艺，将成为我国啤酒工业 需要重点解决的问题。因设计者木人缺少在工厂的实际工作经验，所以，设计过程中各个工艺控制点均来自参考文献，具有一定的 不准确性，这样就会存在很多何题与不足，设计效果有待考证，同时也敬清专家学者指出。