无刷永磁伺服电动机.ppt

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1、第3章 无刷永磁伺服电动机,3.1 概述3.2 无刷直流电动机3.3 正弦波永磁同步电动机及其矢量控制伺服驱动系统3.4 无刷永磁伺服电动机与三相感应伺服电动机的比较,3.1 概述,3.1.1 无刷永磁伺服电动机的基本结构3.1.2 无刷永磁电动机伺服系统的组成3.1.3 无刷永磁伺服电动机的分类,3.1.1 无刷永磁伺服电动机的基本结构,无刷永磁伺服电动机也称为交流永磁伺服电动机，通常是指由永磁电动机和相应驱动、控制系统组成的无刷永磁电动机伺服系统，有时也仅指永磁电动机本体。无刷永磁伺服电动机就电动机本体而言是一种采用永磁体励磁的多相同步电动机，定子结构与普通同步电动机或感应电动机基本相同，

2、转子方面则由永磁体取代了电励磁同步电动机的转子励磁绕组。,转子结构的三种基本形式：按照永磁体在转子上位置的不同，无刷永磁伺服电动机的转子结构一般可分为表面式（凸装式）、嵌入式和内置式三种基本形式。转子结构是无刷永磁伺服电动机与其它电机最主要的区别，对其运行性能、控制系统、制造工艺和适用场合等均具有重要影响。,3.1.1 无刷永磁伺服电动机的基本结构,表面式转子：典型结构如图3-1a）所示，永磁体通常呈瓦片形，通过环氧树脂直接粘贴在转子铁心表面上。在体积和功率较小的无刷永磁伺服电动机中，也可以采用圆环形永磁体，如图3-1b）所示，永磁体为一整体的圆环，该结构的转子制造工艺性较好，漏磁小。,图3-

3、1 表面式转子结构,3.1.1 无刷永磁伺服电动机的基本结构,嵌入式转子：结构如图3-2所示，永磁体嵌装在转子铁心表面的槽中。,图3-2 嵌入式转子结构,对于高速运行的伺服电动机，采用表面式或嵌入式时，为了防止离心力的破坏，常需在其外表面再套一非磁性金属套筒或包以无纬玻璃丝带作为保护层。,3.1.1 无刷永磁伺服电动机的基本结构,内置式转子：永磁体不是装在转子表面上，而是位于转子铁心内部，可能的几何形状有多种，图3-3给出了两种典型结构。图3-3a）所示转子结构中永磁体为径向充磁，在图3-3b）所示转子结构中永磁体为横向充磁（切向充磁）。,图3-3 内置式转子结构,相邻的永磁体串联,相邻的永磁

4、体并联,3.1.1 无刷永磁伺服电动机的基本结构,当电动机极数较多时，径向充磁结构受到永磁体供磁面积的限制，不能提供足够的每极磁通，而横向充磁结构由于相邻磁极表面极性相同，每个极距下的磁通由相邻两个磁极并联提供，可得到更大的每极磁通。横向充磁结构的不足之处是漏磁系数较大，且转轴上需采取适当的隔磁措施，如采用非磁性转轴或在转轴上加非磁性隔磁衬套，使制造成本增加，制造工艺变得复杂。,三种转子结构的比较 表面式的特点：表面式结构的电机交、直轴电感相等，是一种隐极式同步电动机；由于有效气隙较大，绕组电感低，有利于改善电机的动态性能；可使转子做的直径小，惯量低。因此许多无刷永磁伺服电动机都采用这种结构。

5、,3.1.1 无刷永磁伺服电动机的基本结构,嵌入式和内置式的特点：交、直轴磁路磁阻是不相等的。内置式转子的交、直轴磁路如图3-4所示。直轴磁路磁阻大于交轴磁路磁阻，因此内置式和嵌入式转子结构的无刷永磁伺服电动机属于凸极同步电动机。,图3-4 内置式无刷永磁伺服电动机的交、直轴磁路,注意：电励磁凸极同步电动机中直轴磁路磁阻小于交轴磁路，因此直轴同步电抗Xd（电感Ld）大于交轴同步电抗Xq（电感Lq），而永磁同步电动机中正好相反，其交、直轴绕组电感的关系是LqLd。,3.1.2 无刷永磁电动机伺服系统的组成,无刷永磁伺服电动机通常由变频电源供电 由恒频电源供电的永磁同步电动机仅适用于在要求恒速运转

6、的场合作为驱动电机使用。为了解决电动机的起动问题，其转子上需装设笼型起动绕组（阻尼绕组），利用笼型绕组感应产生的异步转矩将电动机加速到接近同步速，然后由永磁体产生的同步转矩将转子牵入同步。对于伺服电动机而言，一个基本要求是其转速能在宽广的范围内连续调节，因此无刷永磁伺服电动机通常由变频电源供电，采用变频调速技术实现转速调节。变频电源供电的永磁同步伺服电动机，由于供电电源频率可以由低频逐渐升高，可以直接利用同步转矩使电动机起动，故转子上一般不设阻尼绕组。,3.1.2 无刷永磁电动机伺服系统的组成,同步电动机变频调速系统的基本类型 根据变频电源频率控制方式的不同，同步电动机变频调速系统可以分为他控

7、变频和自控变频两大类。他控变频：用独立的变频装置给同步电动机供电，通过直接改变变频装置的输出频率调节电动机的转速，是一种频率开环控制方式。自控变频：所用的变频电源是非独立的，变频装置输出电流（电压）的频率和相位受反映转子磁极空间位置的转子位置信号控制，是一种定子绕组供电电源的频率和相位自动跟踪转子磁极空间位置的闭环控制方式。由于电动机输入电流的频率始终和转子的转速保持同步，采用自控变频方式的同步电动机不会产生振荡和失步现象，故也称为自同步电动机系统。,3.1.2 无刷永磁电动机伺服系统的组成,无刷永磁电动机伺服系统的组成 由于他控变频的同步电动机存在振荡和失步等问题，因此无刷永磁伺服电动机通常

8、采用自控变频方式，所构成的无刷永磁电动机伺服系统如图3-5所示。,图3-5 无刷永磁电动机伺服系统的组成,组成：主要由永磁同步电动机MS、转子位置检测器BQ、逆变器和控制器4个部分组成。,3.1.2 无刷永磁电动机伺服系统的组成,基本工作原理：由转子位置检测器产生转子磁极的空间位置信号，并将其提供给控制器；控制器根据来自外部（如上位机等）的控制信号和来自位置检测器的转子位置信号，产生逆变器中各功率开关器件的通断信号；由逆变器将输入直流电压转换成具有相应频率和相位的交流电流和电压，供给伺服电动机。,图中的逆变器通常为由电力MOSFET、IGBT等全控型器件构成，并采用脉宽调制技术的PWM逆变器，

9、可以直接将输入的不可调直流电压变成频率和大小均可调的变频、变压交流电输出。在输入为交流电源的场合，可由整流器将交流电整流，并经电容滤波后，作为直流电源提供给逆变器，此时整流器和逆变器结合起来构成了一台交-直-交变频器。,3.1.3 无刷永磁伺服电动机的分类,无刷永磁伺服电动机的分类 无刷直流电动机（BLDCMBrushless DC Motor）：定子绕组中的感应电动势应为梯形波，定子绕组中应通入方波电流，因此无刷直流电动机也称为梯形波永磁同步电动机或方波永磁同步电动机。正弦波永磁同步电动机：简称永磁同步电动机（PMSM Permanent Magnet Synchronous Motor）。

10、定子绕组感应电动势为正弦波，为了产生恒定转矩，定子绕组应通入正弦波电流。,3.1.3 无刷永磁伺服电动机的分类,两种电动机在结构上的差别 无刷直流电动机：为得到平顶部分足够宽的梯形波感应电动势，转子常采用表面式或嵌入式结构，转子磁钢呈弧形（瓦形），并采用径向充磁方式。由于内置式转子很难产生梯形波感应电动势，无刷直流电动机中一般不宜采用。正弦波永磁同步电动机：转子既可以采用表面式和嵌入式结构，也可以采用内置式结构。为产生正弦波感应电动势，设计时应使气隙磁密尽可能呈正弦分布。以图3-1a）所示的表面式结构为例，在正弦波永磁同步电动机中，转子磁钢表面常呈抛物线形，并采用平行充磁方式；定子方面采用短距

11、分布绕组或正弦绕组，以最大限度地抑制谐波磁场对感应电动势波形的影响。,3.1.3 无刷永磁伺服电动机的分类,两种电动机在其它方面的差别 两种电动机在运行原理、分析方法及数学模型、控制策略及控制系统、运行性能等方面均有很大差异。正弦波永磁同步电动机：由电励磁同步电动机发展而来，出发点是用永磁体取代转子励磁绕组，运行原理、分析方法、运行性能等与普通电励磁同步电动机基本相同，只是由于采用永磁体励磁和自控变频方式带来了一些新特点。无刷直流电动机：是由直流电动机发展而来的，其出发点是用由转子位置传感器和逆变器构成的电子换向器取代有刷直流电动机中的机械换向器，把输入直流电流转换成交变的方波电流输入多相电枢

12、绕组，其转矩产生方式、控制方法和运行性能等更接近直流电动机，由于省去了机械换向器和电刷，故得名为无刷直流电动机。,3.1.3 无刷永磁伺服电动机的分类,关于无刷直流电动机的归类问题：如前所述，无刷直流电动机是由直流电动机发展而来的，应属于直流电动机。但另一方面，就电机本体而言，无刷直流电动机与正弦波永磁同步电动机差别不大；从控制系统的角度看，电动机是由逆变器供电的，并且工作在自控变频方式或自同步方式下，因此又是一种自控变频同步电动机系统。鉴于此，目前既有人将其归为直流电动机，也有人将其归于同步电动机。,3.2 无刷直流电动机,3.2.1 无刷直流电动机的运行原理3.2.2 无刷直流电动机的电磁

13、转矩和机械特性3.2.3 无刷直流电动机的动态数学模型3.2.4 无刷直流电动机的控制系统3.2.5 无刷直流电动机的转矩脉动,3.2.1 无刷直流电动机的运行原理,无刷直流电动机的基本思想 直流电动机的工作特征：在直流电动机中，通常磁极在定子上，电枢绕组位于转子上。由电源向电枢绕组提供的电流为直流，而为了能产生大小、方向均保持不变的电磁转矩，每一主磁极下电枢绕组元件边中的电流方向应相同并保持不变，但因每一元件边均随转子的旋转而轮流经过N、S极，故每一元件边中的电流方向必须相应交替变化，即必须为交变电流。在有刷直流电动机中，把外部输入的直流电变换成电枢绕组中的交变电流是由电刷和机械式换向器完成

14、的，每当一个元件边经过几何中性线由N极转到S极下或由S极转到N极下时，通过电刷和机械换向器使绕组电流改变方向。,3.2.1 无刷直流电动机的运行原理,无刷直流电动机的基本思想：为了消除电刷和机械换向器，在无刷直流电动机中将直流电动机反装，即将永磁体磁极放在转子上，而电枢绕组成为静止的定子绕组，为了使定子绕组中的电流方向能随其线圈边所在处的磁场极性交替变化，需将定子绕组与电力电子器件构成的逆变器连接，并安装转子位置检测器，以检测转子磁极的空间位置，根据转子磁极的空间位置（由此可以确定电枢绕组各线圈边所在处磁场的极性）控制逆变器中功率开关器件的通断，从而控制电枢绕组的导通情况及绕组电流的方向，显然

15、在这里转子位置检测器和逆变器起到了“电子换向器”的作用。,3.2.1 无刷直流电动机的运行原理,2.电枢绕组及其与逆变器的连接 有刷直流电动机通常元件数很多，其电枢绕组相当于一个相数很多的多相绕组，而无刷直流电动机中相数的增多会造成逆变器功率开关器件数量增多，电路变得复杂，成本增高，可靠性变差，目前最常见的无刷直流电动机为三相，也有采用二相、四相和五相的。无刷直流电动机的定子绕组可以采用星形连接，也可以采用角形（或称封闭形）连接。当绕组为星形连接时，其逆变器可以采用桥式电路，也可以采用半桥电路；当绕组为角形连接时，逆变器只能采用桥式电路。以三相无刷直流电动机为例，三种连接方式如图3-6所示。,

16、3.2.1 无刷直流电动机的运行原理,图3-6 三相无刷直流电动机绕组连接方式,3.2.1 无刷直流电动机的运行原理,对于角形连接，当感应电动势不平衡时闭合绕组回路中会产生环流，因此在无刷直流电动机中较少采用。半桥连接由于绕组利用率较低，一般仅用于对成本敏感的小功率场合，广泛应用的是星形全桥接法。,工作情况分析：,3.2.1 无刷直流电动机的运行原理,3无刷直流电动机的工作原理 下面以图3-7所示的星形全桥接法三相无刷直流电动机为例，对无刷直流电动机的具体工作情况作进一步分析，为了便于分析，图中还给出了各电量的正方向。,图3-7 三相无刷直流电动机原理图,设电机为2极，定子为三相整距集中绕组，

17、转子采用表面式结构，永磁体宽度为120电角度，转子按逆时针方向旋转，电角速度为r。,rt=0 换相前；换相后,rt=60换相前；换相后,3.2.1 无刷直流电动机的运行原理,图3-8 无刷直流电动机工作原理,a）rt=0换相前,图3-9 不同时刻的电流路径,b）rt=0换相后,3.2.1 无刷直流电动机的运行原理,图3-8 无刷直流电动机工作原理,c）rt=60换相前,c）rt=60换相后,图3-9 不同时刻的电流路径,d）rt=60换相后,b）rt=60换相前,3.2.1 无刷直流电动机的运行原理,工作情况小结：转子每转过60电角度，进行一次换相，使绕组导通情况改变一次，转子转过一对磁极，对

18、应于360电角度，需进行6次换相，相应地定子绕组有6种导通状态，而在每个60区间都只有两相绕组同时导通，另外一相绕组电流为零，这种工作方式常称为二相导通三相六状态。由上述分析不难得出，各60区间同时导通的功率开关依次为V6V1V1V2V2V3V3V4 V4V5 V5V6。,由此可见，根据转子磁极的空间位置，通过逆变器改变绕组电流的通断情况，实现绕组电流换相，在直流电流一定的情况下，只要主磁极所覆盖的空间足够宽，则任何时刻永磁磁极所覆盖线圈边中的电流方向及大小均保持不变，导体所受电磁力在转子上产生的反作用转矩大小、方向也保持不变。,3.2.1 无刷直流电动机的运行原理,4电枢磁动势 在图3-8a

19、）所示t=0时刻，换相前电枢磁动势如图中Fa所示，领先励磁磁动势Ff 60电角度；换相后，电枢磁动势如图3-8b）所示，可见在换相瞬间电枢磁动势跳跃前进了60，Fa领先Ff的角度由60跳变为120；在转子转过60到达图3-8c）所示位置之前，绕组导通情况不变，电枢磁动势Fa保持不变，随着转子的旋转，Fa与Ff的夹角由120逐渐减少到60；由图3-8d）可见，电流换相后，电枢磁动势再次跳跃前进60。由此可见，无刷直流电动机的电枢磁动势不是匀速旋转的圆形旋转磁动势，而是跳跃式前进的步进磁动势，对于二相导通三相六状态工作方式，转子每转过60，电枢磁动势跳跃前进60，电枢磁动势领先转子磁动势的电角度保

20、持在60120之间。,3.2.1 无刷直流电动机的运行原理,5感应电动势和绕组电流波形 分析中作如下理想假定：（1）气隙磁场仅由转子上的永磁体建立，所产生的气隙磁密在永磁体所覆盖的120范围内保持恒定，在N、S极两永磁体之间线性变化，其空间分布波形为如图3-10所示的平顶宽度为120电角度的梯形波；（2）直流侧电流恒定；（3）绕组电流的换相是瞬间完成的。,图3-10 气隙磁场的空间分布,仍以转子处于图3-8a）所示时刻为t=0时刻，三相定子绕组感应电动势、电流波形如图3-11所示，其中各量的正方向参见图3-7。,（以A相为例说明有关波形）,3.2.2 无刷直流电动机的电磁转矩和机械特性,1电磁

21、转矩 无刷直流电动机的电磁转矩Te可根据电磁功率Pe求出,（3-1）,式中，r为转子机械角速度。,而三相无刷直流电动机的电磁功率瞬时值为,（3-2）,观察图3-11可以发现，在理想情况下任意时刻三相绕组中均有两相导通，一相电动势为Ep、电流为Id；另一相电动势为-Ep、电流为-Id。以060区间为例，有：eA=Ep，iA=Id，eB=-Ep，iB=-Id，而iC=0。故任意时刻均有,3.2.2 无刷直流电动机的电磁转矩和机械特性,则电动机的瞬时电磁转矩,（3-3）,（3-4）,可见，理想情况下无刷直流电动机的电磁转矩是恒定的，波形如图3-11所示。,考虑到绕组感应电动势幅值Ep与转速成正比，则

22、应有,（3-5）,式中，nr为转速，单位为r/min；Kp为与电机结构有关的常数，并和永磁体产生的气隙磁密B或每极磁通成正比。,3.2.2 无刷直流电动机的电磁转矩和机械特性,将式（3-5）代入式（3-4），并考虑到，可得,（3-6）,式中，Kt为电机的转矩系数，,式（3-6）表明，无刷直流电动机的电磁转矩公式与普通有刷直流电动机相同，若不计电枢反应磁动势对气隙磁场的影响，转矩系数Kt为常数，电磁转矩与定子电流成正比，通过控制定子电流大小就可以控制电磁转矩，因此无刷直流电动机具有与有刷直流电动机同样优良的控制性能。,3.2.2 无刷直流电动机的电磁转矩和机械特性,2机械特性 仔细观察图3-9不

23、同时刻的电流路径不难发现，对于前述无刷直流电动机，从电路连接情况看有下述特点：在任意时刻同时导通的两相绕组串联后跨接在直流电源电压Ud两端，第三相绕组处于开路状态，电流为零。以060区间为例，电流路径为：电源正极V1A相绕组B相绕组V6 电源负极。则稳态运行时，由于电流恒定，不必考虑电枢绕组电感的影响，若忽略功率开关的管压降，在上述60区间直流回路的电压平衡方程应为,（3-7）,式中，Rs为定子绕组每相电阻；eAB为A、B两相间的线电动势，eAB=eA-eB。,3.2.2 无刷直流电动机的电磁转矩和机械特性,由图3-11，在060区间eA=Ep，eB=-Ep，故eAB=2Ep，将其代入式（3-

24、7），则,（3-8）,不难看出，式（3-8）对其它区间同样适用，即式（3-8）就是三相无刷直流电动机的直流回路电压平衡方程。将式（3-5）代入式（3-8），并解出转速nr，可得无刷直流电动机的转速公式为,（3-9）,将式（3-6）代入上式，可得机械特性方程式,（3-10）,3.2.2 无刷直流电动机的电磁转矩和机械特性,可见，无刷直流电动机的机械特性方程同他励直流电动机在形式上完全一致。图3-12给出了不同Ud下的机械特性曲线。,综合以上分析，图3-7所示的无刷直流电动机无论是转矩公式、转速公式，还是机械特性方程在形式上均与他励直流电动机相同，即其与直流电动机具有相同的电磁关系和特性，若从图3

25、-7直流电源的正、负端子看进去，整个虚线框中的部分就等同于一台他励直流电动机，施加于逆变器的直流电压和电流就相当于直流电动机的电枢电压和电流。由此可见，“无刷直流电动机”这一术语应该是指永磁伺服电动机、逆变器、转子位置检测器及相应换相控制电路的组合体，而并非仅指电动机本体。,3.2.3 无刷直流电动机的动态数学模型,前面讨论了无刷直流电动机的工作原理及其稳态性能，为了突出主要问题，分析是在假定感应电动势波形为理想的梯形波、忽略换相过程、绕组电流为理想方波的前提下进行的。实际无刷直流电机的感应电动势、绕组电流波形往往与上述理想情况有明显差异，为了得到更接近实际的结果，在无刷直流电动机的分析研究中

26、常采用系统仿真的方法，为此需建立无刷直流电动机的动态数学模型。另外，无刷直流电动机作为伺服电动机，除了稳态性能外，对其动态性能的分析、研究也是不可缺少的，这往往也须借助于动态数学模型和系统仿真。,3.2.3 无刷直流电动机的动态数学模型,一般交流电机的磁动势和气隙磁场等均可认为在空间按正弦规律分布，可以用空间矢量来描述，在研究动态问题时通过坐标变换的方法常常可以使动态方程得以简化，在讨论三相感应电动机矢量控制时我们便采用了这种方法。但是在无刷直流电动机中，由于气隙磁场在空间不是按正弦规律分布的，因此坐标变换理论已不是有效的分析方法。无刷直流电动机的动态数学模型通常直接建立在静止的ABC坐标系上

27、。,假定三相无刷直流电动机定子绕组Y接，无中线引出；转子采用表面式结构，且无阻尼绕组；忽略铁心磁滞和涡流损耗，并不计磁路饱和影响。采用图3-7所示的正方向规定，对各相绕组分别列电压方程并写成矩阵形式，可得,3.2.3 无刷直流电动机的动态数学模型,式中，uA、uB、uC为定子三相绕组电压；eA、eB、eC为转子磁场在三相绕组中的感应电动势；LA、LB、LC为定子三相绕组自感；LAB、LAC、LBA、LBC、LCA、LCB为定子三相绕组间的互感。,（3-11）,前已述及，表面式转子结构的无刷永磁伺服电动机是一种隐极式同步电机，其自感和互感均与转子位置无关，为常值，同时考虑到定子三相绕组的对称性，

28、故有,式中，Ls为每相绕组自感，Lm为相间互感。,3.2.3 无刷直流电动机的动态数学模型,由于定子绕组为三相Y接，无中线，故有iA+iB+iC=0，则有LmiB+LmiC=-LmiA,LmiC+LmiA=-LmiB,LmiA+LmiB=-LmiC，代入式（3-12）并整理，得,（3-12）,根据式（3-13），无刷直流电动机的等效电路如图3-13所示。,则式（3-11）变为,（3-13）,3.2.3 无刷直流电动机的动态数学模型,由式（3-1）和式（3-2），三相无刷直流电动机的电磁转矩公式为,（3-14）,式（3-13）（3-15）构成了无刷直流电动机电机本体的动态数学模型，进行系统仿真时

29、还需与逆变器及控制电路相结合。,（3-15）,机械运动方程为,式中，TL为负载转矩；J为转动惯量。,图3-13 三相无刷直流电动机的等效电路,3.2.4 无刷直流电动机的控制系统,1转子位置传感器与换相控制转子位置传感器简介 三相无刷直流电动机运转过程中，转子每转过60电角度定子绕组导通状态就改变一次，即发生一次换相，这些换相时刻是由转子位置传感器提供的。由于转子每转过一对磁极（对应于360电角度）转子位置传感器只需提供6个依次间隔60的转子位置信息，对位置检测的分辨率要求不高，故通常采用低成本的以光电耦合器作为检测元件的光电式位置传感器或以霍尔集成电路作为检测元件的磁敏式位置传感器（常称作霍

30、尔位置传感器），其中霍尔位置传感器由于价格低廉、结构简单、体积小等优点，近年来在无刷直流电动机中使用较多，下面以此为例进行讨论。,3.2.4 无刷直流电动机的控制系统,霍尔位置传感器 霍尔集成电路：由根据霍尔效应制成的霍尔元件与相应的信号放大、整形等附加电路集成而成，分为线性型和开关型，无刷直流电动机中一般使用开关型。开关型霍尔集成电路也称为霍尔开关，其输出为开关量信号，随着元件所在处磁场极性及磁感应强度的变化，输出在高、低电平之间转换。霍尔式转子位置传感器：由安装在转子轴上并与电动机转子同极数的永磁检测转子（位置传感器转子）和由3只在空间依次相隔120（或60）电角度的霍尔开关构成的位置传感

31、器定子两部分组成。有时也直接将霍尔开关安放在电机定子铁心内表面或绕组端部紧靠铁心处，利用电机转子上的永磁体作为位置传感器的永磁体，使结构进一步简化。,3.2.4 无刷直流电动机的控制系统,转子位置信号 随着转子的旋转，霍尔开关所在处磁场极性交替变化，每只霍尔开关的输出均为高低电平各为180的方波信号，因空间间隔120电角度，三路位置信号依次相差120电角度，如图3-14中的SA、SB、SC所示。,图3-14转子位置信号与换相控制,101 100 110 010 011 001 101,3.2.4 无刷直流电动机的控制系统,换相控制 图3-14中同时给出了三相感应电动势eA、eB、eC的波形。这

32、里假定位置信号SA滞后eA 30，则SA的上升沿对应于A相所接开关V1导通的时刻。若无刷直流电动机采用微处理器控制，可以将SA、SB、SC三路位置信号作为3位二进制数由I/O端口输入，由于转子处于不同的60区间，其所形成的3位二进制数代码不同，微处理器可据此产生不同时刻逆变器功率开关的通断信号。例如，在图3-14所示的060区间，位置代码为101，功率开关V1、V6导通，其余关断。,各功率开关的控制信号也可以由硬件译码电路产生，如图3-14中V1V6所示，由SA、SB、SC通过逻辑运算可得V1V6六个功率开关的导通信号分别为、,3.2.4 无刷直流电动机的控制系统,2转速调节与PWM控制方式无

33、刷直流电动机的转速调节 在前面的讨论中，逆变器的各功率开关在一个周期中连续导通120电角度，逆变器仅起换相作用。由转速公式和机械特性方程可知，在此工作方式下，要调节无刷直流电动机的转速，需改变直流电压Ud。考虑到实际决定无刷直流电动机转速的应是施加到同时导通的两相绕组间的线电压，我们可以在直流电源电压Ud一定的情况下，通过对逆变器的功率开关进行PWM控制，连续地调节施加到电机绕组的平均电压和电流，从而实现转速调节，实际应用的无刷直流电动机大多采用这种方式，此时逆变器同时承担换相控制和PWM电压或电流调节两种功能。,3.2.4 无刷直流电动机的控制系统,反馈斩波方式与续流斩波方式 进行PWM控制

34、时可以对上、下桥臂两只功率开关同时进行PWM通、断控制，也可以只对其中之一进行通断控制，而另一只功率开关保持连续导通状态（仅进行换相控制，而不进行PWM控制），前者称为反馈斩波方式，后者称为续流斩波方式。,下面以对应于图3-14中的060区间为例，说明两种斩波方式的具体工作情况。,根据换相逻辑，在060区间V1、V6处于工作状态，其它功率开关始终关断。,3.2.4 无刷直流电动机的控制系统,反馈斩波方式时 在PWM导通期间，V1、V6均导通，电流通路如图3-15a）所示，施加在A、B两相绕组的电压为Ud；在PWM关断期间，V1、V6同时关断，如图3-15b）所示，A、B两相绕组的电压为-Ud，

35、在此阶段实际上是电动机向直流电源回馈能量。,图3-15 PWM控制时的电流路径,a）PWM导通期间的电流路径,b）PWM关断期间的电流路径（反馈）,3.2.4 无刷直流电动机的控制系统,若PWM周期为T，每个开关周期中导通时间为ton，则施加到定子绕组的电压平均值为,（3-16）,式中，=ton/T为导通占空比。,反馈斩波方式时绕组电压波形如图3-16a）所示。,图3-16 a）反馈方式时的绕组电压波形,3.2.4 无刷直流电动机的控制系统,续流斩波方式时 只对V1或V6进行PWM控制，另一只开关始终导通。以对V1斩波为例，在PWM导通期间V1导通，电流路径如图3-15a）所示与反馈斩波相同，

36、绕组电压为Ud；在PWM关断期间，V1关断，而V6持续导通，电流路径如图3-15c）所示，电流经D4、V6续流，A、B两相绕组短路，电压为零。,图3-15 PWM控制时的电流路径,3.2.4 无刷直流电动机的控制系统,定子绕组的电压平均值为,（3-17）,续流斩波方式时绕组电压波形如图3-16b）所示。,可见采用PWM方式时，在直流电压Ud一定的条件下，通过改变PWM信号的占空比，就可以改变加到无刷直流电动机定子绕组的电压平均值，从而调节电机的转速，此时式（3-9）、（3-10）转速公式和机械特性方程中的Ud应代入Ud。,图3-16 b）续流方式时的绕组电压波形,3.2.4 无刷直流电动机的控

37、制系统,续流斩波方式中，在每个60区间既可以对上桥臂功率开关进行PWM控制，也可以对下桥臂开关进行PWM控制；在各个60区间既可以始终只对上桥臂或下桥臂开关进行PWM控制，也可以交替对上、下桥臂进行PWM控制。为了实现简单，常采用前者。仅对上桥臂进行PWM控制时，6个功率开关的控制信号波形如图3-17所示。这种控制方式的不足之处是，开关损耗在各功率开关之间分配不均匀，当各桥臂使用相同的功率器件时，其电流容量不能得到充分利用。,3.2.4 无刷直流电动机的控制系统,PWM电压控制方式与PWM电流控制方式 前述PWM方式直接通过改变占空比调节施加到定子绕组电压的平均值，常称为PWM电压控制方式。采

38、用PWM电压控制方式时，若无电流环，由于感应电动势波形不理想及绕组电感的存在，无刷直流电动机的实际电流波形与理想方波相差较大，会导致转矩脉动大，只能用于一般驱动。为了改善电流波形，可采用PWM电流控制方式。PWM电流控制方式 所谓PWM电流控制方式是指根据电流实测值与给定值的偏差产生PWM控制信号，对电流瞬时值进行控制，以使实际电流跟踪电流给定值的一种PWM方式。,3.2.4 无刷直流电动机的控制系统,PWM电流控制方式的实现 在三相无刷直流电动机中，可以使用3只电流传感器分别检测3相绕组电流，直接对3相电流瞬时值进行控制。由于除了换相期间之外，其余时刻只有两相绕组导通，绕组电流与直流侧电流一

39、致，故也可以只用一只电流传感器检测直流侧电流，通过PWM方式对直流侧电流进行控制。,采用反馈斩波对直流侧电流进行PWM电流控制的原理 设在A相正向导通、B相反向导通的60区间，若IdId*，则使V1、V6关断，绕组电压uAB=-Ud，电流迅速下降。由此，根据实测电流与给定值的偏差控制相应功率开关的通断，可以使实际电流Id在给定值Id*附近的小范围内波动。在性能要求较高的伺服系统中，常采用PWM电流控制方式。,3.2.4 无刷直流电动机的控制系统,3控制系统举例 图3-18给出了一个无刷直流电动机速度控制系统，该系统采用三只电流传感器分别检测三相绕组电流，并通过PWM逆变器对三相绕组电流瞬时值进

40、行控制。需要说明的是，对于中性点隔离的三相Y接无刷直流电动机，由于iA+iB+iC=0，可以只用两只电流传感器，另一相（如C相）绕组电流可以由iC=-（iA+iB）得到。,图3-18 三相无刷直流电动机控制系统举例,3.2.4 无刷直流电动机的控制系统,三相电流给定值iA*、iB*、iC*的产生 在该系统中，转子位置传感器BQ输出3路相位依次差120的方波信号如图3-14 SA、SB、SC所示，经解码器产生3路正负半波宽度各为120并与感应电动势波形同相位、幅值为1的方波信号，波形如图3-19中的gA、gB、gC所示。注意：gA、gB、gC与各相绕组电流的理想波形相同，只是幅值为1。转速控制环

41、根据实测转速r与转速给定值r*的差值，经速度调节器ST产生相电流幅值给定值Id*，Id*与gA、gB、gC分别相乘，即为各相电流给定值iA*、iB*、iC*。,图3-19 解码器输出信号波形,3.2.4 无刷直流电动机的控制系统,控制系统的工作原理 如图3-18所示，各相电流瞬时值iA、iB、iC分别与其给定值iA*、iB*、iC*比较，经滞环比较器产生各功率开关的导通和关断信号，使各相绕组电流跟踪相应电流给定值。另外，图3-18中位置检测和转速检测分别由位置传感器BQ和速度传感器TG产生，实际系统中也可以由一个传感器同时完成位置和转速的检测。,3.2.4 无刷直流电动机的控制系统,4无刷直流

42、电动机的再生制动与正反转运行 到目前为止的讨论仅限于无刷直流电动机的正向电动运行状态，对于一些高性能运动控制系统，制动运行也是十分重要的，有时还需正、反向运转。由无刷直流电动机的工作原理可知，当转子磁极处于某一空间位置时，只要改变N、S极下导通绕组中电流的方向，就可以改变电磁转矩的方向，因此只要使各相绕组电流波形与图3-11所示波形反相，就可以使无刷直流电动机由正向电动转入正向制动运行状态。即正向制动状态下，各相电动势波形正半波平顶部分应使绕组流过反向电流，为此应使相应下桥臂功率开关导通；在各相感应电动势负半波平顶部分，应使绕组流过正向电流，为此应使相应上桥臂功率开关导通。,3.2.4 无刷直

43、流电动机的控制系统,由此可见，正向制动状态下的换相控制信号与正向电动状态下是不同的，对应于正向电动状态的上桥臂导通信号，在正向制动状态下应作为该相下桥臂导通信号，反之亦然。,对于图3-18所示的系统，正向电动运行状态下转速调节器输出的相电流幅值给定值Id*为正；若Id*变为负值，则各相电流反相，电机即工作在正向制动运行状态。,无刷直流电动机在反向转矩作用下也可以反向旋转，在反向运转时同样可以通过换相控制实现反向电动运行和反向制动运行，即无刷直流电动机通过改变逆变器功率开关通断信号与转子位置信号的逻辑关系，可以方便地实现四象限运行。,3.2.5 无刷直流电动机的转矩脉动,在图3-11所示的理想情

44、况下，相绕组感应电动势为平顶宽度大于120的梯形波，绕组电流为正、负半波各120电角度的方波，且方波电流与梯形波电动势相位一致，则无刷直流电动机的电磁转矩无脉动，但对于实际电机上述理想条件很难满足。,感应电动势波形既与永磁磁场的空间分布有关，又与定子绕组结构及是否采用斜槽等有关，典型电动势波形如图3-20所示，平顶宽度小于120电角度。当定子为整距集中绕组，且无定子斜槽和转子斜极时，波形畸变较小。,图3-20 典型的感应电动势和绕组电流波形,3.2.5 无刷直流电动机的转矩脉动,由于电枢绕组电感的存在，绕组电流不能突变，一相绕组关断、另一相绕组导通的换相不能瞬间完成，关断相电流的下降和导通相电

45、流的上升都需要一个过程，称为换相过程。当逆变器采用PWM控制时，还会导致绕组电流产生纹波。计及上述两个方面因素，典型的绕组电流波形如图3-20中的iA所示。,图3-20 典型的感应电动势和绕组电流波形,感应电动势和绕组电流波形与理想波形的偏差均会导致电磁转矩脉动。其中电流换相影响最大，可能产生很大的转矩尖峰。而由PWM控制产生的电流纹波由于频率较高（一般大于5kHz），考虑到电机机械惯性的滤波作用，由此产生的转矩脉动对转速影响很小，一般可不必考虑。,3.2.5 无刷直流电动机的转矩脉动,此外，如果绕组电流相位与感应电动势相位不一致，也会使转矩脉动增大，为避免出现这种情况，转子位置信号及换相时刻

46、必须准确。,无刷直流电动机与正弦波永磁同步电动机相比，控制要求及控制系统都相对简单，成本较低，而且具有更高的功率密度，因此得到了广泛应用。但由于转矩脉动较大，使其在高性能伺服系统中的应用受到一定限制。,3.3 正弦波永磁同步电动机及其矢量控制伺服驱动系统,概述3.3.1 正弦波永磁同步电动机的数学模型3.3.2 正弦波永磁同步电动机矢量控制伺服驱动系统,3.3 正弦波永磁同步电动机及其矢量控制伺服驱动系统概述,前已述及，正弦波永磁同步电动机具有正弦波的感应电动势波形和绕组电流波形，其运行原理、分析方法等与普通电励磁同步电机基本相同，只是用永磁体取代了电励磁同步电机中的转子励磁绕组。正弦波永磁同

47、步电动机通过采用矢量控制可以获得很高的静态和动态性能。与三相感应伺服电动机相比，正弦波永磁同步电动机体积小、重量轻、效率高，转子无发热问题，控制系统也较简单；与无刷直流电动机相比，正弦波永磁同步电动机不存在换相转矩脉动问题，转矩脉动小，因此在高性能伺服驱动领域得到了广泛应用，尤其是在数控机床、工业机器人等小功率场合，比三相感应伺服电动机应用更为广泛。,3.3.1 正弦波永磁同步电动机的数学模型,转子dq坐标系 在对正弦波永磁同步电动机进行分析、控制和仿真研究时，通常采用建立在转子dq坐标系上的动态数学模型。如图3-21所示，取永磁体基波励磁磁场轴线（磁极轴线）为d轴（直轴），顺着旋转方向超前d

48、轴90为q轴（交轴），dq坐标系随同转子一道以电角速度r在空间旋转。,图3-21 dq坐标系中的永磁同步电动机,3.3.1 正弦波永磁同步电动机的数学模型,动态数学模型 对于正弦波永磁同步电动机来讲，由于转子上通常没有绕组，建立动态方程时只需考虑定子绕组。通过三相静止坐标系到两相旋转坐标系的坐标变换，可将实际三相静止定子绕组等效成dq坐标系中的两相伪静止绕组，这样在dq坐标系中就可以方便地建立正弦波永磁同步电动机的动态方程。,电压方程 参考第2.6节两相旋转坐标系MT中三相感应电动机定子绕组电压方程的建立过程及式（2-91）不难得到，永磁同步电动机定子绕组电压方程应为,3.3.1 正弦波永磁同

49、步电动机的数学模型,磁链方程 由图3-21，定子绕组磁链方程为,(3-18),(3-19),式中,Ld、Lq为d、q轴绕组的自感；f为转子永磁体在d轴绕组中产生的永磁励磁磁链。,注意：对于三相感应电动机由于转子结构对称，M、T绕组的自感相同，均为L11。而在永磁同步伺服电动机中，由于d、q轴转子磁路不一定对称，故分别用Ld、Lq表示。,3.3.1 正弦波永磁同步电动机的数学模型,转矩方程 参考式（2-96)，永磁同步电动机的转矩方程应为,(3-20),(3-21),将式（3-19）代入式（3-20），得电磁转矩的另一表达形式,由上式可以看出，正弦波永磁同步电动机的电磁转矩包含两个部分，第一部分

50、对应于式(3-21)等号右边第一项，是由定子电流与永磁体励磁磁场相互作用产生的，称为永磁转矩或励磁转矩；第二部分对应于式(3-21)等号右边第二项，是由转子凸极效应引起的，称为磁阻转矩。磁阻转矩只有在交、直轴磁路磁阻不等，即LdLq时才会产生。,3.3.1 正弦波永磁同步电动机的数学模型,磁阻转矩与转子结构 如转子采用表面式结构，由于永磁体的磁导率与气隙相近，转子交、直轴磁路对称，Ld=Lq，故磁阻转矩为零；如转子为嵌入式或内置式，直轴上由于永磁体的存在使磁阻增大，故LdLq，则当id、iq均不为零时，就要产生磁阻转矩。考虑到（Ld-Lq）0，为使磁阻转矩与永磁转矩方向相同，应使电动机的直轴电