土的固结及固结系数确定.ppt

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1、林 伟 岸,土的固结及固结系数确定,饱和土体的渗流固结理论-一维渗流固结理论,渗透固结理论是针对土这种多孔多相松散介质,建立起来的反映土体变形过程的基本理论。土力学的创始人Terzaghi教授于20世纪20年代提出饱和土的一维渗透固结理论,物理模型 太沙基一维渗透固结模型数学模型 渗透固结微分方程方程求解 理论解答固结程度 固结度的概念,一维渗流固结理论,Terzaghi一维渗流固结模型,实践背景：大面积均布荷载,侧限状态的简化模型,处于侧限状态，渗流和土体的变形只沿竖向发生,饱和土体的渗流固结理论-一维渗流固结理论,钢筒弹簧 水体 带孔活塞 活塞小孔大小,渗透固结过程,侧限条件 土骨架 孔隙

2、水 排水顶面 渗透性大小,饱和土体的渗流固结理论-一维渗流固结理论,Terzaghi一维渗流固结模型,p,附加应力:z=p超静孔压:u=z=p有效应力:z=0,附加应力:z=p超静孔压:u 0,附加应力:z=p超静孔压:u=0有效应力:z=p,饱和土体的渗流固结理论-一维渗流固结理论,Terzaghi一维渗流固结模型,土层是均质且完全饱和土颗粒与水不可压缩水的渗出和土层压缩只沿竖向发生渗流符合达西定律且渗透系数保持不变压缩系数a是常数荷载均布,瞬时施加，总应力不随时间变化,基本假定,基本变量,总应力已知,有效应力原理,超静孔隙水压力的时空分布,饱和土体的渗流固结理论-一维渗流固结理论,数 学

3、模 型,土层超静孔压是z和t的函数，渗流固结的过程取决于土层可压缩性（总排水量）和渗透性（渗透速度）,饱和土体的渗流固结理论-一维渗流固结理论,数 学 模 型,微小单元（11dz）微小时段（dt）,土的压缩特性 有效应力原理 达西定律,渗流固结基本方程,土骨架的体积变化孔隙体积的变化流入流出水量差,连续性条件,饱和土体的渗流固结理论-一维渗流固结理论,数 学 模 型,固体体积：,孔隙体积：,dt时段内：,孔隙体积的变化流出的水量,饱和土体的渗流固结理论-一维渗流固结理论,数 学 模 型,dt时段内：,孔隙体积的变化流出的水量,达西定律:,孔隙体积的变化土骨架的体积变化,u-超静孔压,饱和土体的

4、渗流固结理论-一维渗流固结理论,数 学 模 型,Cv 反映土的固结特性：孔压消散的快慢固结速度Cv 与渗透系数k成正比，与压缩系数a成反比；单位：cm2/s；m2/year，粘性土一般在 10-4 cm2/s 量级,固结系数:,饱和土体的渗流固结理论-一维渗流固结理论,数 学 模 型,方程求解-解题思路,反映了超静孔压的消散速度与孔压沿竖向的分布有关是一线性齐次抛物型微分方程式，与热传导扩散方程形式上完全相同，一般可用分离变量方法求解其一般解的形式为：只要给出定解条件，求解渗透固结方程，可得出u(z,t),渗透固结微分方程：,饱和土体的渗流固结理论-一维渗流固结理论,0 z H:u=p,z=0

5、:u=0z=H:uz,0 z H:u=0,初始条件 边界条件,饱和土体的渗流固结理论-一维渗流固结理论,方程求解 边界条件,微分方程：,初始条件和边界条件,为无量纲数，称为时间因数，反映超静孔压消散的程度也即固结的程度,方程的解：,饱和土体的渗流固结理论-一维渗流固结理论,方程求解 方程的解,从超静孔压分布u-z曲线的移动情况可以看出渗流固结的进展情况u-z曲线上的切线斜率反映该点的水力梯度水流方向,思考：两面排水时如何计算？,饱和土体的渗流固结理论-一维渗流固结理论,方程求解 固结过程,方程的解：,双面排水的情况,上半部和单面排水的解完全相同下半部和上半部对称,饱和土体的渗流固结理论-一维渗

6、流固结理论,方程求解 固结过程,饱和土体的渗流固结理论-固结系数确定方法,固结系数确定方法,固结系数 Cv为反映固结速度的指标,Cv 越大，固结越快，确定方法有四种：,直接计算法 直接测量法 时间平方根法经验方法 时间对数法经验方法,固结方程：,直接计算法,k与a均是变化的Cv在较大的应力范围内接近常数精度较低,压缩试验 a 渗透试验 k,饱和土体的渗流固结理论-固结系数确定方法,直接测量法,压缩试验 S-t曲线,因为 Ut=90%Tv=0.848,由于次固结，S不易确定存在初始沉降，产生误差,饱和土体的渗流固结理论-固结系数确定方法,Ut60%时二线基本重合，之后逐渐分开按(2)式，U=0.9按(1)式，U=0.9,时间平方根法,饱和土体的渗流固结理论-固结系数确定方法,绘制压缩试验S-t1/2 曲线做近似直线段的延长线交S轴于S0，即为主固结的起点，dS为的初始压缩量从S0作直线S0A，其横坐标为直线的1.15倍直线S0A与试验曲线之交点A所对应的t值为t90,饱和土体的渗流固结理论-固结系数确定方法,时间平方根法,时间对数法？自学,