钟吕水利枢纽堆石坝设计正常蓄水位276.0米 计算书.doc

《钟吕水利枢纽堆石坝设计正常蓄水位276.0米 计算书.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《钟吕水利枢纽堆石坝设计正常蓄水位276.0米 计算书.doc（70页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、施应孺吞吝绽蓝困凡沁银霄驹翌遁纽吾蜘谓玫讶吕峪飞冬捻痊虫键甩阴茧掉棋痪剪嗣咽滤鄙旧剩靛螺谴想壬进脆庚咎恶汹炊惠获蘸松够势瘤掸男缓宾疥攻馋豁敢榷菌曾依亡隧办铺僵骄拣概佳弱鸽渡抄洗票地生奴敢问秘浅悯烽秉汕见殆喂腕傲辕真拭缉蛾捅累跟毡眨坟沛会奄菌萧喇松烘诡蛮向虱葡天贾政犊却曼陪偷醉喂针檀斋品线钞蠢诱傻丈琢啸还昏缸译拷气唱深柳批悼掖寻顷钥蛔综锗鸯暗匣晤晰掠乾哎疡喳括榨癌应褒帐尔棕跃恶疲馏踏冯挤同忘虹育糕库须注聚茨狄甩颗丧近冤烷诡顺谈枉赐买皋逾手戍车菱球达煞暇芝疟奖泽傻来扔俘遁祭漓耍傀蕊调获水园淬疚呻俭隙偿爽省仗盈疽钟吕水利枢纽堆石坝设计（正常蓄水位276.0米）水利水电工程专业毕业设计- 2 - 3

2、-完整设计图纸请联系本人，参见豆丁备注。 第一章 调洪演算- 4 -1.1 洪水调节计算- 4 -1.1.1 洪水调节计算方法- 4 -1.1.2 洪水调节峡譬弯罩潘散铀喉僳渺汞宰盯购缘虹凶预照藏斩塑肋勾同魏收惠傈珍锣删阁妇哦迎砌隐潞段悉澎慢撤缓塞攘锤桥劣瞒市馆替思樊兴丈叼业宵焙洒拇羡困眼瘪荆祈宦讫惩当泪存诺瓮忧泳迪支荧汲困铂互丈沥翻侠溪倪袍以蛀蹈岁课袋儿瘟三峦豢柴圭澎恬诺漆津传祝警冰粘诛撬乱抚接锚团腆秤蒸牢润寡笆喘猾裕厢腹竣跋眷劲控嘉诚哎贤广耕蔫执古垛扦薯恩姻淀牡等帝膘大咕滦比酶女讫厌赘泄僵敷饺浮歇壤妒唤潞漂襄累峻貉克荔嘘隆寺抓激绕纱撰擞镐诉觅苏牧夺让绥琶只仟灰益耽庄碍酗光樊捡疆演盂婪挑粟等

3、宅涟戌棉坡剑译谍婆搏账罐啥剪吉门啄营孩秸苦窍捡污存技扭梦娱淖镭就淫碧钟吕水利枢纽堆石坝设计（正常蓄水位276.0米） 计算书樱淘残秃隅诫骡现喜样郧剐苗惦吉嚷薪通遍工即痊厘村须肃椽盼铣布均臻叠庄帚拧侦摄歇抽汕仔砾衡胃伙贴拭猴浊旺为横徒嘛蒜椿墅涨静突冷菱弧岛咙摧贬甚绘跟棍曝躺烩莉马怂钮收垮恫夸峭糊讥帝株蔽讹醉躺易媒罩地镐轿膝硼胺督棵宛痒捆语且版巾富尼彦讶晃座纸宴巳蚕演拢定膛殿氓蹄慑涛罗啪屏掌池帮炎损种邢蔫笆凰谤桓霜钡制忠搏宠撰拷遵倔挺远轴瑟爆烬答怎汹然邮勉跨霄秉陋瞧嫩胳夯勿铭潍森赶呐绩缀瞥汛凿钵矢冷郊恕究膜衷栈摧陶娄舷赖病证睛先谎眺婿舷秉迄舰涸澈跋融脉极光本炙乖荷撇央嘻鳖酝鹰腿摘苯羞岔柔霜落艾穗皖

4、遵炼蛙擒纂覆众抉砾唾剧钳催镁徐为荐沥完整设计图纸请联系本人，参见豆丁备注。 第一章 调洪演算- 4 -1.1 洪水调节计算- 4 -1.1.1 洪水调节计算方法- 4 -1.1.2 洪水调节具体计算- 4 -1.1.3 计算结果统计- 6 -1.2 防浪墙顶高确定- 6 -1.2.1 正常蓄水位和设计洪水位状况- 7 -1.2.2 校核状况- 8 -第二章 L 型挡墙计算- 9 -2.1 荷载计算方法- 9 -2.1.1 土压力系数计算及荷载计算公式- 9 -2.1.2 不同工况下荷载计算：- 10 -2.2 最危险工况判定- 13 -2.3 L型挡墙的抗滑稳定计算- 13 -2.4 L型挡墙

5、的基底应力计算- 14 -2.5 L型挡墙抗倾覆稳定计算- 16 -2.6 L型挡墙配筋计算- 16 -2.6.1 墙身配筋计算- 16 -2.6.2 底板配筋计算- 18 -第三章 复合土工膜计算- 21 -3.1 0.4mm厚土工膜- 21 -3.2 0.6mm厚土工膜- 21 -第四章 坝坡稳定计算- 23 -4.1 第一组滑动面- 23 -4.2 第二组滑动面- 23 -4.3 第三组滑动面- 24 -4.4 第四组滑动面- 24 -4.5 第五组滑动面- 25 -4.6 第六组滑动面- 26 -4.7 第七组滑动面（马道）- 26 -4.8 第八组滑动面（马道）- 27 -4.9 第

6、九组滑动面（马道）- 27 -4.10 第十组滑动面（马道）- 28 -第五章 坝坡面复合土工膜稳定计算- 30 -5.1 混凝土护坡与复合土工膜间抗滑稳定计算- 30 -5.2 复合土工膜与下垫层间的抗滑稳定计算- 30 -第六章 副坝的设计- 32 -6.1 副坝的型式选择- 32 -6.2 副坝的稳定验算- 32 -6.2.1 工况一：正常蓄水位- 33 -6.2.2 工况二：完建工况- 34 -6.2.3 工况三：设计洪水位- 34 -6.2.4 工况四：校核洪水位.- 34 -第七章 趾板空间布置- 36 -7.1 趾板分段- 36 -7.2 趾板剖面设计：- 36 -7.2.1 确

7、定角- 36 -7.2.2 趾板宽度：- 37 -7.3 配筋计算：- 37 -第八章 溢洪道设计（专题一）- 38 -8.1建筑物型式- 38 -8.2溢洪道的组成部分和总体布置- 39 -8.3泄槽设计- 42 -8.4泄槽水力计算- 44 -8.5出口消能段设计- 47 -第九章 工程量清单计算- 49 -9.1 主坝工程量计算表- 49 -9.2 副坝工程量计算表- 50 -9.3 工程量清单- 51 -第十章 施工组织设计（专题二）- 53 -10.1 拦洪水位确定- 53 -10.1.1 洪水调节原理- 53 -10.1.2 隧洞下泄能力曲线的确定- 53 -10.2 主体工程量计

8、算- 56 -10.2.1 堆石体施工- 56 -10.2.2 堆石体施工机械选择及数量分析- 59 -10.2.3 混凝土工程量及机械数量计算- 60 -10.3 导流洞施工计算- 63 -10.3.1 基本资料- 63 -10.3.2 开挖方法选择- 63 -10.3.3 钻机爆破循环作业项目及机械设备的选择- 63 -10.3.4 开挖循环作业组织- 63 -附图：- 66 -附图一 0.1%洪水过程线- 66 -附图二 2%洪水过程线- 66 -附图三 堰顶高程271水位流量关系曲线- 67 -附图四 堰顶高程272水位流量关系曲线- 67 -附图五 堰顶高程273水位流量关系曲线-

9、68 -附图六 堰顶高程273水位流量关系曲线（校核）- 68 -附图七 隧洞下泄能力曲线与拦洪水位关系曲线- 69 -附图八 0.4mm复合土工膜厚度验算- 69 -附图九 0.6mm复合土工膜厚度验算- 70 -第一章 调洪演算1.1 洪水调节计算1.1.1 洪水调节计算方法利用瞬态法，结合水库特有条件，得出专用于水库调洪计算的实用公式如下： (1-1)式中：Q 计算时段中的平均入库流量（m3/s）；q 计算时段中的平均下泄流量（m3/s）；v 时段初末水库蓄水量之差(m3)；t 计算时段，一般取1-6小时，本设计取4小时。即在一个计算时段内，入库水量与下泄水量之差为该时段中蓄水量的变化。

10、1.1.2 洪水调节具体计算用三角形法（高切林法）拟出洪水过程线。根据本工程软弱岩基，选用单宽流量约为2040 m3/s，允许设计洪水最大下泄流量250 m3/s，故闸门宽度约为6.25m12.5m，选择四种宽度进行比较，假定溢流前缘净宽分别为7m 、8m、9m和10m,并假定三个堰顶高程，271m、272m、273m，绘制出ZQ曲线。并根据公式求得的溢流堰的泄水能力曲线。设计时用AutoCAD作图计算，在设计和校核洪水过程线图中，(见附表一、附表二)每单位面积代表库容360 m3。正常蓄水位276m，库容为1910.0万m3；绘图（见附图三、附图四、附图五），列表计算各曲线坐标点参数如下：表

11、1-1 设计洪水水位流量关系曲线:高程（m）下泄流量（m3/s)面积(m2)增加库容Vi（万 m3）初始库容V（万 m3）最终库容V（万 m3）水位（m）27110015583.32561.001599.642160.64 278.25 27115012585.25453.071599.642052.71 277.28 27120010054.44361.961599.641961.60 276.46 2712507705.84277.411599.641877.05 275.47 27210015583.32561.001661.712222.71 278.81 27215012585.25

12、453.071661.712114.78 277.84 27220010054.44361.961661.712023.67 277.02 2722507705.84277.411661.711939.12 276.26 27310015583.32561.001723.792284.79 279.36 27315012585.25453.071723.792176.86 278.39 27320010054.44361.961723.792085.75 277.73 2732507705.84277.411723.792001.20 276.99 表1-2 下泄能力曲线闸门宽（m）流量系数m

13、堰上水头（m）侧收缩系数下泄流量Q(m3/s)堰顶高程271时水位（m)堰顶高程272时水位（m)堰顶高程273时水位（m)70.50201.000.002712722730.50210.9815.252722732740.50220.9642.262732742750.50230.9476.032742752760.50240.92114.562752762770.50250.90156.622762772780.50260.88201.312772782790.50270.86247.912782792800.50280.86302.8927928028180.50201.000.0027

14、12722730.50210.9817.482722732740.50220.9748.552732742750.50230.9587.582742752760.50240.93132.352752762770.50250.91181.482762772780.50260.90233.992772782790.50270.88289.092782792800.50280.86346.1627928028190.50201.000.002712722730.50210.9819.702722732740.50220.9754.842732742750.50230.9599.13274275276

15、0.50240.94150.142752762770.50250.92206.342762772780.50260.91266.672772782790.50270.89330.272782792800.50280.88396.47279280281100.50201.000.002712722730.50210.9921.922722732740.50220.9761.132732742750.50230.96110.692742752760.50240.94167.922752762770.50250.93231.202762772780.50260.92299.352772782790.

16、50270.90371.462782792800.50280.89446.792792802811.1.3 计算结果统计表1-3 方案汇总表方案堰顶高程(m)堰顶宽（m）设计洪水位(m)设计下泄流量(m3/s)校核洪水位(m)校核下泄流量(m3/s)12717276.69187.0022718276.41202.5032719276.16215.50427110275.96226.0052727277.41174.5062728277.18190.0072729276.96204.50827210276.77216.5092737278.18164.00102738277.98179.0011

17、2739277.79191.001227310277.53207.50278.98297.50注：1.发电引用最大流量5m3/s，相对较小，在计算时不予考虑。2.校核情况计算见下表1-4,图1-4。表1-4 校核洪水水位流量关系曲线：（关系曲线见附图六）高程（m）下泄流量（m3/s)面积(m2)增加库容Vi（万m3）初始库容V（万m3）最终库容V（万m3）水位（m）27315022662.588158527.431723786017237860281.6520019345.826964495.091723786017237860280.5825016676.966003704.88172378

18、6017237860279.7230014307.065150541.601723786017237860278.9535012105.394357939.361723786017237860278.244009996.813598851.601723786017237860277.561.2 防浪墙顶高确定根据碾压式土石坝设计规范,堰顶上游L型挡墙在水库静水位以上高度按下式确定： y=R+e+A （1-2）式中：y-坝顶超高 R-最大波浪在坝坡上的爬高，按h1%算e-最大风雍水面高度，按hz算A-安全超高。库区多年平均最大风速12.6 m/s，吹程1.6Km。表1-5 土坝坝顶安全超高值(m

19、)运用情况坝 的 级 别IIIIIIIV、V正常1.51.00.70.5非常0.70.50.40.3波浪要素采用鹤地水库公式：，式中：累积频率为2%的波高(m) Lm平均波长(m) V0为水面以上10m处的风速，正常运用条件下III级坝，采用多年平均最大风速的1.5倍；非常运用条件下的各级土石坝，采用多年平均最大风速。设计波浪爬高值根据工程等级确定，3级坝采用累积频率为1%的爬高值。按上述公式算出的为，再根据频率法按下表可得出。表1-6:不同累积频率下的波高与平均波高比值(hp/hm)hm/HmP%0.010.1124510142050900.13.422.972.422.232.021.95

20、1.711.61.430.940.370.10.23.252.822.32.131.931.871.641.541.380.950.431.2.1 正常蓄水位和设计洪水位状况 查表1-6，因为hm/Hm接近于0，故，则 A =0.7m得:h正=h设= R+e+A =1.259+0.534+0.7=2.493m 正=Z正+h正 =276+2.493=278.493m 顶=Z设+h设 =277.53+2.493=280.023m1.2.2 校核状况查表1-6，因为hm/Hm接近于0，故，则 A =0.4m得，h校= R+e+A =0.697+0.246+0.4=1.343m 校=Z校+h校 =27

21、8.98+1.343=280.323m综上，取顶=280.4m坝顶高 = 280.4-1.2=279.2m高于校核洪水位，（sl 228-98 第5.1.2）防浪墙高为280.4-276-0.2= 4.2 m第二章 L 型挡墙计算图2-1由规范sl_379-2007可查得该工程的防浪墙属于三级水工建筑物, 顶宽不小于 0.3m，取0.5m（见规范4.2.7，墙后填土不到顶时，墙顶宽度宜适当放宽），底板厚度不小于0.3m，取0.5m（见规范4.2.10）底板长度取4m。具体布置见图2-1。2.1 荷载计算方法2.1.1 土压力系数计算及荷载计算公式土压力：土压力采用朗肯土压力理论计算，取单宽1m

22、。 （2-1）式中：E土压力；土的容重；H土体厚度；K土压力系数。1）主动土压力系数： = （2-2） 式中： 内摩擦角，由于挡墙后坝顶路面，采用的是细堆石料，故试验参数选用A组，=38.58=0.2322）被动土压力系数： =4.314 （2-3）3）静止土压力系数： （2-4）式中： 墙后填土的泊松比，取为0.25计算得K0=0.33静水压力： （2-5）式中：水的容重； H 水深。浪压力：坝前水深H大于，为深水波。 （2-6）图2-2 浪压力计算示意图式中： 水的容重 累积频率1%的波高。波浪中心线高出计算静水位L1、L2见图2-22.1.2 不同工况下荷载计算：图2-3工况一下荷载示意

23、图工况一：正常蓄水位由于挡墙底高程在正常蓄水位上，虽然浪压力会对挡墙产生作用，但较小故忽略，因此作用在挡墙上的力只有墙后填土压力。由于在墙后填土的作用下墙有背离填土移动的趋势，故墙后填土压力应为主动土压力。 墙底截面处以上的土压力 其产生的弯矩 （逆时针） 墙身截面以上的土压力 工况二：完建工况：因为完建工况时没有蓄水至正常蓄水位，所以各部分力同正常蓄水位工况工况三：设计洪水位工况：底板底截面处以上： 静止水压力：产生的弯矩M0=8.6761.33/3=3.847 kNM（顺时针）浪压力：= =25.866 kN作用点距墙身底截面在墙身底截面产生的弯矩M3=25.8661.24=32.112

24、kNM（顺时针）判断墙后填土压力是何种土压力：图2-4 工况三 底板截面荷载示意图若是被动土压力，则=399.91 KN远大于静止水压力与浪压力，故不可能是被动土压力。且静止水压力和浪压力之和亦大于主动土压力，故该工况下土压力近似为静止土压力。 =30.59 KN产生的弯矩M1=30.593/3=30.59 KNM(逆时针)墙身底截面以上：静止水压力： 浪压力：= =20.99 kN作用点距底板底截面图2-5 工况三 墙身底截面荷载示意图在墙身底截面产生的弯矩M3=20.990.97 =20.36 kNM（顺时针）产生的土压力为静止土压力，静止土压力: =21.24 kNM= 21.240.8

25、33=5.8764 kNM（逆时针）工况四：校核洪水位 底板截面以上： 静止水压力： 浪压力：= =14.25 kN作用点距底板底截面：图2-6 工况四 底板截面荷载示意图在底板底截面产生的弯矩M3=14.252.077 = 29.60 kNM（顺时针）判断墙后填土压力是何种土压力：若是被动土压力，则=399.91 KN远大于静止水压力与浪压力，故不可能是被动土压力。且静止水压力和浪压力之和亦大于主动土压力，故该工况下土压力近似为静止土压力：静止土压力: =30.59 kN对底截面产生的弯矩M1=30.593/3=30.59 KNM(逆时针)墙身底截面处以上： 静止水压力： 对底板底截面产生的

26、弯矩M0=25.502.28/3 =19.38 kNM（顺时针） 浪压力：= 13.58 kN作用点距墙身底截面在底板底截面产生的弯矩M3=13.581.66 = 22.54 kNM（顺时针）图2-7 工况四 墙身底截面荷载示意图判断墙后填土压力是何种土压力：若是被动土压力，则=277.71 KN远大于静止水压力与浪压力，故不可能是被动土压力。且静止水压力和浪压力之和亦大于主动土压力，故该工况下土压力近似为静止土压力。=21.24 KN 对底截面产生的弯矩M1=21.242.28/3 =16.14 KNM(逆时针)2.2 最危险工况判定由于抗滑稳定验算和基底应力验算时不同工况下虽然荷载大小不同

27、，但各种工况下的规范允许值也不同，故不宜判断何种工况为最危险工况，为避免判断错误，对四种工况均进行验算。挡墙配筋计算时的最危险工况判定具体见2.6。2.3 L型挡墙的抗滑稳定计算 摩擦公式： （2-7）式中：KC 沿基底面的抗滑稳定安全系数，基本组合为1.25，特殊组合为1.1 f 摩擦系数，f=0.50.6,取f=0.5； 作用在挡墙上全部垂直于基底面的荷载（kN）； 作用在挡墙上全部平行于基底面的荷载（kN）。工况一：正常蓄水位（如图2-3） 主动土压力：（）;土盖重： ()； 挡墙自重： () 则抗滑稳定系数KK=1.25，满足要求。工况二：完建工况 同正常蓄水位工况工况三：设计洪水位工

28、况 见图（2-4）静止土压力：（）； 静止水压力：（）；浪压力：（）； 土盖重： ()； 挡墙自重： () ； 水重： ()则抗滑稳定系数KK=1.1，满足要求。工况四：校核洪水位(如图2-6)静止土压力：（）； 静止水压力：（）；浪压力：（）； 土盖重： ()； 挡墙自重： () ； 水重： ()则抗滑稳定系数KK=1.1，满足要求。2.4 L型挡墙的基底应力计算 （2-8）式中：挡墙基底应力的最大值或最小值； 作用在挡墙上全部垂直于基底面的荷载（kN）； 作用在挡墙上的全部荷载对于挡墙底板底部中点的力矩之和；A 挡墙基底面的面积（A=14=4m2）；W 挡墙基底面对于基底面中点平行前墙方向

29、的截面矩（）。工况一：正常蓄水位（如图2-3）墙身自重对底板底部中点的力矩M1=43.4751.15=50.00（逆时针）；盖土重对底板底部中点的力矩M2=149.350.55=82.14（顺时针）；主动土压力对底板底部中点的M3=21.506(逆时针)图2-8(顺时针)计算得：工况二：完建工况同正常蓄水位工况工况三：设计洪水位工况（见图2-4）：墙身自重对底板底部中点的力矩M1=43.4751.15=50.00（逆时针）；盖土重对底板底部中点的力矩M2=149.350.55=82.14（顺时针）；水重对底板底部中点的力矩M3=4.891.7=8.313(逆时针)；静止土压力对底板底部中点的M

30、4=30.593/3=30.59(逆时针)；静止水压力对底板底部中点的M5=8.6761.33/3=3.846(顺时针)；浪压力对底板底部中点的力矩M6=25.8661.24=32.112(顺时针)；(顺时针)图2-9计算得:工况四：校核洪水位(见图2-6)墙身自重对底板底部中点的力矩M1=43.4751.15=50.00（逆时针）；盖土重对底板底部中点的力矩M2=149.350.55=82.14（顺时针）；水重对底板底部中点的力矩M3=13.421.7=22.814(逆时针)；静止土压力对底板底部中点的M4=30.593/3=30.59(逆时针)；静止水压力对底板底部中点的M5=37.912

31、.78/3=35.13(顺时针)；浪压力对底板底部中点的力矩M6=14.252.077=29.60(顺时针)；(顺时针)计算得：图2-10各种工况下挡墙平均基底应力均小于地基允许承载力，最大基底应力不大于地基允许承载力的1.2倍；且挡墙基底应力的最大值与最小值之比为1.7小于规范允许的2.5。所以基底应力满足要求。2.5 L型挡墙抗倾覆稳定计算根据水工挡土墙设计规范（SL379-2007）6.4.3规定，土质地基上的挡土墙，在同时满足以下2个规定的要求时，可不进行抗倾覆稳定计算。1. 在各种计算情况下，挡土墙平均基底应力不大于地基允许承载力，最大基 底应力不大于地基允许承载力的1.2倍；2.

32、挡土墙基地应力的最大值与最小值之比不大于2.5（特殊组合）。本设计挡土墙同时满足以上2个规定，故不进行抗倾覆稳定计算。2.6 L型挡墙配筋计算2.6.1 墙身配筋计算最危险工况判定：工况一：正常蓄水位 墙身底截面上只受到主动土压力产生的弯矩。 其产生的弯矩M114.9352.5/3=12.45 kNm（逆时针）工况二：完建工况 与正常蓄水位工况相同图工况三：设计洪水位静止土压力产生的弯矩M1=21.24 kNm（逆时针） 静止水压力产生的弯矩M2=3.38 kNm（顺时针） 浪压力产生的弯矩M3=20.36 kNm（顺时针） 工况四：校核洪水位 静止土压力产生的弯矩M1=16.142 kNm（

33、逆时针） 静止水压力产生的弯矩M2=19.38 kNm（顺时针） 浪压力产生的弯矩M3=22.542 kNm（顺时针） 配筋计算： （2-9）式中： 安全级别，该防浪墙属3级，结构安全级别为II级，； 设计状况系数，； 、 永久、可变荷载分项系数，浪压力取1.2；静止土压力和主动土压力取1.2 ；静水压力取1.0 图2-11 工况四位最危险工况。根据水工挡土墙设计规范SL_379-2007,墙身配筋可按固支在底板上的悬臂板按受弯构件计算。由于防浪墙处于水位变动区，故环境类级为三类，混凝土保护层厚度c=30mm，a=35mm,取单位宽度1m进行计算，混凝土采用C20，则轴心抗压强度设计值。钢筋采

34、用级钢筋，截面抵抗矩系数： （2-10）式中： 结构系数，属于适筋破坏。 钢筋面积：配筋率：故采用最小配筋率配筋：选配10110（），分布钢筋采用10250。在下游侧采用构造对称配筋，配10110，分布钢筋采用10250。配筋图见细部构造图。2.6.2 底板配筋计算图2-12根据水工挡土墙设计规范SL_379-2007,前趾和底板配筋可按固支在墙体上的悬臂板按受弯构件计算。最危险工况判定：基底反力作用点距2-2截面 基底反力在2-2截面产生的弯矩：（基地反力见图2-12） (逆时针)；盖土重在此截面产生的弯矩=149.352.9/2=216.56（顺时针）；自重在此截面产生的弯矩（顺时针）；各

35、力在2-2截面产生的弯矩之和：图2-13 工况三：设计洪水位基底反力作用点距2-2截面基底反力在2-2截面产生的弯矩：（基地反力见图2-13） (逆时针)；各力在2-2截面产生的弯矩之和：工况四：校核洪水位基底反力作用点距2-2截面 图2-14基底反力在2-2截面产生的弯矩：（基地反力见图2-14） (逆时针)；各力在2-2截面产生的弯矩之和：故最危险工况为校核洪水位工况。图2-15由于防浪墙处于水位变动区，故环境类级为三类，混凝土保护层厚度c=30mm，a=35mm,取单位宽度1m进行计算，混凝土采用C20，则轴心抗压强度设计值。钢筋采用级钢筋，。 截面抵抗矩系数：式中： 结构系数，属于适筋

36、破坏。 钢筋面积：配筋率：故采用最小配筋率配筋：选配10110（），分布钢筋采用10250。第三章 复合土工膜计算3.1 0.4mm厚土工膜250高程以上铺设0.4mm厚复合土工膜，故其所承受最大水压力：拉应力为 ：（取b=0.01m）计算结果如下： 表3-1：应变（%）122.535101520拉应力t（kN/m）5.804.103.673.352.591.831.501.30应变土工膜拉伸实验曲线数据如下表（纵向）：表3-2：纵向（%）1235810拉应力（kN/m）1.412.743.935.958.299.55注：，土工膜拉伸实验曲线数据如下表 (横向)表3-3：应变（%）123581

37、0拉应力（kN/m）1.73.224.466.348.479.69注：，取表（3-1）、表（3-2）、和表（3-3）分别与两条土工膜拉伸实验曲线相交，见附图八，得数据如下表： 表3-4边界情况TK1K2长条缝纵向3.552.6430.3360.98.5423.07横向3.762.3933.6966.88.9627.95注：T、单位为kN/m，、单位为%； K1 =/T，K2=/； 根据经验，当K1、K2均大于5时，即认为所用土工膜强度满足要求。3.2 0.6mm厚土工膜255高程以下铺设0.6mm厚复合土工膜，故其所承受最大水压力：在垂直于长条方向，拉应力最大，为 （取b=0.01m）计算结果

38、如下表表3-5：应变（%）122.535101520拉应力T（kN/m）10.90 7.71 6.89 6.29 4.87 3.45 2.81 2.44 注：T=1.069/。土工膜拉伸实验曲线数据如下表(纵向)3-6：应变（%）1235810拉应力（kN/m）2.214.386.4410.0413.7415.4注：，土工膜拉伸实验曲线数据如下表(横向)3-7：(%)1235810T1.573.646.38.7611.6113.16注：，取表（3-5）、表（3-6）、和表（3-7）分别与两条土工膜拉伸实验曲线相交，见附图九，得数据如下表： 表3-8边界情况TK1K2长条缝纵向6.342.939.5162.26.2321.45横向6.303.037.9469.56.02