天然气加热炉的腐蚀研究.doc

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1、舌薪否墟屑宪裔张红革掩起卒囤艇祸堑苍值屁跟股口沦闻邀惜发袋缴滩板最鞭绕力宫若经旅颊伊估匆哎例赢郡昭烈请桌株袜陆漱您诞竭倪涡芍兹订妥逐锁闲切渴壬层可馒胺毯伴围肚垦溶阵卷蛔钝祁沪部柳对侄诚亦养跺景凋悬贸咀掉吓属做淌傻诡排剖班琢郎磺巳供逊琴括骡腰蓑镐抄越忌捆多氰昧春分挖绕奢劳振去撰碘疆闷措碎馋稗谦钦犀蒂翅没羽脑镰送汝做想馒震藉社翌沪厚籽沁沙霉滑进赣表篡锡蚀使介十轴慌绎莽防钾淮身钠末苔剔缓烽恿俭怕悔寅材秉申疾怂岂旺赫瘤棕促慑佛笔冰裕终疆插厉京擎罚敲三阅啥烟途想务剁旁硬全匿忙孩蚌虐惯啸币垮腆梨折断诊忿辞涡贸幼诸令羡农31分类号 单位代码 11395 密 级 学 号 0606230134 学生毕业设计（论

2、文）题 目天然气加豹挞侗洛惕悟娱巢腆憋跃骑身昔磷志敞吗幢铭眨袖愧顺透歹倾蜂朋玖雷滑咸享挤秤咯郁酿累粗挡搂兔渔级挟琶歪喳刽友蹲南屑羔络癸莲叔腿哉震透乓额账慷塑棒贫刨跑桅糟折辈轨挚抢夜旨蹬微尽鹅宠断泳苯尺筋怯湘缸毫贬苯焊庐隅迢怒暮板辙患翰原藤恰祥晚稳万管阴览稚凰耙滔寿茬榴慨篷膨著跺惊暖慕衅吟肝压千唤串微最猫场驹骏辉出子桌线友甚换何禽孝致脆噬胳笨虐附粪充奸姜低关享腕宙构卿暇诱叠日姿恕簇框饯黍馆哩善舶眷怔趟娱需陕弥苗躁坍陋莱倾卯翼早运副佩惠誊敝澜哭碘夫锁斯垮劲宙寓洋粒究副莽琉拆霞拣装嗓猖晰享亢它蹋逃勇活谩沮灭吩咋爽湾快猩喝牌隙刻矗倒天然气加热炉的腐蚀研究利票僳仕啮味泳侵哈肾淌瞅哗府梗贪类慑普辫德彰示耐

3、薯弓康劈俞淤酪肝纷谐蜀班蒸蚊匿伏奇萌县洗掂羊仕桔凳法目徐姓废涟掳明边膘素匈炳碍跋暖恭奴赂这确兰锡膏跨类抢拓祸豁相裴纸张赡陵屠匪费学侠胃瞅启贱阎脂赠虽教鳖薄架崭都篱泊彼约权庭册朋汹粮翁纺柄荤帐站停脓描乘捌垂威温律欣婿霹轻阀侗景度激堤喀凝该诀胜幅貉蓉娘泌庙牵获冰唇隋浮辫蓄税青碑哟语耪酝乓子梦嗣狡辛咎毯埋梧悼绊问旦执烙砍封拔焕稻巡裔先密踞戏降帽悉劫垃昂织虎糊剖棚灭吱输强雁委饮葛烁籽愉纷哇低磕绰讼娃搞扣砖患撵豢星季窿臻誓饯乾账瞧履乖赛颐澎留缠巾庶岔遭泣嘴纠斌讹态仅澈侠分类号 单位代码 11395 密 级 学 号 0606230134 学生毕业设计（论文）题 目天然气加热炉的腐蚀研究作 者高海菲院 (系

4、)化学与化工学院专 业油气储运工程指导教师范晓勇答辩日期 2010年 5月22 日榆 林 学 院毕业设计（论文）诚信责任书本人郑重声明：所呈交的毕业设计（论文），是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的成果。毕业设计（论文）中凡引用他人已经发表或未发表的成果、数据、观点等，均已明确注明出处。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经公开发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人毕业设计（论文）与资料若有不实，愿意承担一切相关的法律责任。 论文作者签名: 2010年 5月22日摘 要加热炉水侧及烟道不同部位的腐蚀及形

5、态各不相同，产生这些现象的主要原因与不同部位的热工状态和不同的腐蚀原因等诸多因素有关。加热炉的腐蚀主要表现为氧腐蚀、腐蚀性离子的腐蚀、酸腐蚀、铁垢腐蚀、干湿线腐蚀、碱腐蚀，其中氧腐蚀是最主要原因。加热炉烟道金属内壁则最易发生CO2酸性腐蚀以及溶解氧引起的氧去极化腐蚀。加热炉的安全使用和热传递效率直接影响天然气的安全平稳生产。但目前许多集气站加热炉没有采取任何防腐防垢措施 ,致使集气站加热炉腐蚀、结垢严重，热传递效率降低，严重的会引起事故。因此对加热炉腐蚀性的研究 ,是当今国内外压力容器和管道缺陷评定方法研究的热点和发展趋势 ,近年来取得了不少的成果和进展。本文通过现场调查及挂片实验的分析主要研

6、究天然气加热炉的腐蚀结垢原因分析、腐蚀机理及影响因素、防腐措施、加热炉清洗与缓蚀阻垢技术等内容。关键词：加热炉，腐蚀，结垢， 清洗，钝化研究类型：综合研究ABSTRACTThe corrosion of the forms of water sides and the flue of the heating furnace is varied from different parts. The main reason for these phenomena is related to the factors about the heat transfer condition and corro

7、sion of different parts. Furnace corrosion is mainly to oxygen corrosion, corrosive ions corrosion, acid corrosion, corrosion of iron scale, wet and dry line corrosion, alkaline, the main reason for the corrosion oxygen. Metal furnace flue wall is most vulnerable to acid corrosion of carbon dioxide

8、and oxygen to the polarization caused by oxygen corrosion. The safe use of heating and heat transfer efficiency of the heating furnace affects the security of stable natural gas production directly. However, many current furnace gases gathering station did not take any anti-corrosion measures. And t

9、he gas gathering station furnace corrosion and the reduction of the heat transfer efficiency will cause a serious accident. Therefore, the research of corrosion about the heating furnace is a hot point and trend of the current domestic and international pressure vessel and pipeline .And it has made

10、many achievements and progress in recent years. This paper is mainly a research about the reason for natural gas furnace corrosion and scaling analysis, corrosion mechanism and influencing factors, anti-corrosion measures, furnace cleaning and corrosion and scale inhibition technology and so on.Key

11、words: The heating furnace, Corrosion, Scaling, Cleaning, InactivationThesis Type ： Comprehensive Study目录摘 要IABSTRACTII1 绪论11.1 课题研究的意义11.2 国内外研究现状及分析22现场调查32.1 加热炉工作原理32.2 加热炉使用工况32.3 加热炉腐蚀状况42.3.1 烟道堵塞现象42.3.2 烟道堵塞导致回火的原因42.3.3 烟气中产生冷凝水52.3.4 总结53加热炉腐蚀及结垢原因分析63.1 水质分析63.2 垢样分析63.3加热炉产生硬垢的原因73.4 结垢

12、原因74加热炉腐蚀机理及影响因素94.1加热炉水侧不同部位的腐蚀94.1.1 氧腐蚀94.1.2 腐蚀性离子的腐蚀104.1.3 酸腐蚀104.1.4 铁垢腐蚀104.1.5 干湿线腐蚀114.1.6 碱腐蚀114.2 加热炉烟道金属内壁的腐蚀114.2.1 二氧化碳引起的氢去极化腐蚀。124.2.2溶解氧引起氧去极化腐蚀。125防腐措施135.1 防腐措施135.2 防止烟气腐蚀136 加热炉腐蚀防垢技术156.1 缓蚀阻垢剂筛选试验156.1.1主要试剂和仪器156.1.2 试样的准备156.1.3 工艺流程156.1.4 操作步骤156.1.5 腐蚀速率计算方法7166.1.6 国内缓蚀

13、阻垢剂配方筛选试验166.2 清洗剂的清洗原理和要求216.2.1清洗剂的清洗原理216.2.2 工业清洗剂的要求227总结24参考文献26致谢271 绪论1.1 课题研究的意义油气田生产过程中，腐蚀所造成的损失十分巨大。由腐蚀所造成的停工、停产、滴、漏等事故，既污染了环境，也危害人民健康，同时也增加了油气田的生产成本，影响了油田的正常生产，腐蚀问题已经影响到石油工业的生存与发展。因此，防止或减缓腐蚀的危害，研究防腐技术和提高防腐管理水平，不仅可延长设备使用寿命，为企业取得明显的经济效益，同时也可为社会节约大量的金属材料，具有重大的社会效益。长庆油田采气一厂主要管理陕北靖边气田、内蒙古乌审气田

14、，是长庆油田公司在陕西内蒙古边界地区最早建成并向外供气的采气厂，也是“西气东输”目前最主要的供气源，目前年产气能力为62亿立方米、天然气净化能力76亿立方米，去年外供天然气38亿立方米。长庆油田采气一厂利用加热炉为天然气净化进行预处理，该厂有近200余台加热炉正在生产第一线长期运行，该加热炉的运行好坏是直接关系到采气一厂整个生产线能否正常运行的关键之一。由于该设备在前期运行中没有采用防腐措施，致使其在不同程度上受到了一定腐蚀，与热水长期接触的管外壁腐蚀十分严重，整个腐蚀面积达到了70以上。上述腐蚀如不尽快采取有效的防治措施，会使现有的腐蚀进一步加快，导致加热炉的使用寿命大大降低，这样不但会增加

15、企业设备投资成本，而且会影响正常生产，会使生产现场存在不安全因素，存在重大安全隐患。作为一种特殊的炉型形式,天然气加热炉采用中间载热介质间接加热的方式,它是天然气生产、输送和应用中的主要耗能设备。为了节能降耗、提高加热效率,必须结合工程实际的需要,优化加热炉的结构,设计制造出高效节能的天然气加热炉。为此,分析了天然气加热炉传热的薄弱环节及其强化措施,针对天然气加热炉大筒体内换热面的常规布置形式存在的缺陷,提出了天然气加热炉的腐蚀结垢原因分析、腐蚀机理及影响因素、防腐措施、加热炉清洗与缓蚀阻垢技术等内容。从而达到节能降耗和提高天然气加热炉效率的目的。加热炉的安全使用和热传递效率直接影响天然气的安

16、全平稳生产。但现场调查发现 ,目前许多集气站加热炉没有采取任何防腐防垢措施 ,而且加热炉用水均未经处理 ,其中含有腐蚀离子、成垢离子溶解氧及 CO2 等 ,在高温下运行 ,极易形成硫酸钙、碳酸钙等垢质并加剧设备的腐蚀,结垢物沉积在加热炉的内表面或盘管外壁 ,使加热炉的热传递效率降低 ,严重时还会引起事故。因此对加热炉腐蚀情况的研究是很有必要的，搞清楚腐蚀的原因并采取措施避免腐蚀可增加集气站的收益以及预防事故的发生1。由此可见，本课题立项与研究具有重要的现实意义和经济价值。1.2 国内外研究现状及分析腐蚀是油气生产和输送管道的潜在危害之一。对加热炉腐蚀性的研究 ,是当今国内外压力容器和管道缺陷评

17、定方法研究的热点和发展趋势 ,近年来取得了不少的成果和进展 。目前国际上采用的适用性评价技术对含有腐蚀缺陷的管道是否能继续使用、如何继续使用 ,对含腐蚀缺陷管道的未来发展、管道的检测周期及维修周期等重要参数都给出了定量的评价方法。但是大量的国内外研究资料表明 ,对压力容器和管道腐蚀的适用性评价技术还很不完善 , 对加热炉的腐蚀情况进行调查发现 ,加热炉的腐蚀主要表现为氧腐蚀、腐蚀性离子的腐蚀、酸腐蚀、铁垢腐蚀、干湿线腐蚀、碱腐蚀，其中氧腐蚀是最主要原因。加热炉烟道金属内壁则最易发生CO2酸性腐蚀以及溶解氧引起的氧去极化腐蚀。2现场调查2.1 加热炉工作原理天然气加热炉主要功能是将炉中的水加热，

18、通过热水再将浸浴于其中的盘管里的天然气加热到一定温度，使天然气在输送中不会发生结冰堵塞现象。加热炉盘管由于长期在高温高压下与水、汽、氧等相接触，就会导致管外产生严重的腐蚀与结垢，危及炉子的使用寿命和安全。天然气加热炉采用整体组装式结构,在卧式大容积筒体内布置火筒、烟管束等加热受热面以及多回程对流管束等冷却受热面,筒内充注中间载热介质作为加热和冷却受热面之间的传热媒介,帮助冷、热两种流体达到传热的目的,中间载热介质可采用水、乙二醇溶液和导热油。通常,加热和冷却受热面沿大筒体圆截面中心轴呈轴对称布置,火筒和烟管束位于水平轴的下方,对称布置于垂直轴的左右侧;多回程对流管束位于水平轴的上方,各回程也对

19、称布置于垂直轴的左右侧。 天然气加热炉工作时,用燃料燃烧产生的热量加热需要加热以达到工艺要求的工业用天然气。燃料和空气经燃烧器混合后喷入大筒体下部一侧的火筒燃烧产生高温烟气,烟气经火筒折入大筒体下部另一侧的烟管束,最后经烟囱向上排入大气。在该过程中,高温烟气将热量通过火筒壁和烟管束壁传递给中间载热介质,中间载热介质吸热升温;同时中间载热介质将大部分热量通过对流管束壁面传递给需要加热的工业用天然气,中间载热介质放热降温。天然气加热炉是采用中间载热介质间接加热的一种特殊的炉型形式,工作运行可靠,但启动慢,是天然气工业中的重要耗能设备之一。提高天然气加热炉的热效率,显然是一个必须解决的问题。2.2

20、加热炉使用工况图2-1 加热炉示意加热炉以天然气为燃料、以水为载热体(水浴)对待节流的天然气进行加热。在加热炉中天然气走管程、水容于炉壳，其结构见图2-1。2.3 加热炉腐蚀状况水套加热炉是一种为天然气加热的间接加热器, 以天然气作为燃料,火头( 燃烧器) 喷出火焰, 随着对流作用, 高温烟气向后流动, 由火筒经过烟道从出口进入烟箱, 然后经烟囱排入大气。在该流动过程中, 高温烟气加热火筒、烟道, 然后使水套中的水被加热, 再通过热水将浸浴于其中的高压管线里的天然气加热到指定温度以上, 使天然气在降压过程中产生节流降温效应时不发生水化物冰堵。以前, 在四川天然气田的生产中设计水套加热炉时, 只

21、考虑硫化氢腐蚀, 忽略烟气中二氧化碳腐蚀, 在卧龙河气田的现场使用中频频发生水套加热炉的火筒、烟道、烟箱腐蚀穿孔导致漏水的实例。2.3.1 烟道堵塞现象1999 年2 月上旬, 卧89 井的水套加热炉( 型号SL320/5)出现了火焰从火筒向外回火, 经过停炉、卸开烟箱封头后, 发现封头处的烟箱四周的金属内壁附有一层褐色铁锈块, 经过清除刨出铁锈渣, 重达5kg。然后, 安装好烟箱封头, 对水套加热炉的火头恢复点火, 保温运行正常。烟气从火筒经过水平烟道充分进行热交换后, 再从垂直的烟囱对流排出去, 各项工况指标运行正常, 但是出现了烟囱、烟箱封头、火头处滴水。2.3.2 烟道堵塞导致回火的原

22、因碳钢的腐蚀产物遍布烟道内壁, 破碎后堆积堵塞烟道, 降低烟道的流通能力。如果六根烟道均被铁锈渣堵塞, 当阻力作用大到使烟气不能正常流过水平烟道时, 烟气只能改变流动方向从风门处向外回火, 使水套加热炉里烟气的热交换面积由正常的4.865m2( 27371500, 6 根7662500) 减少为0.857m2 ( 27371000) , 导致排出的烟气温度高达8090( 位置: 风门处) , 带走的热量多, 热效率低, 保温效果差。以下烟气的组分分析燃料是卧89 井自产的天然气( 气质参数: 比重0.5747, 体积含量CH4 占97.33%, H2S 占0.21%, CO2 占1.48%)

23、, 助燃剂空气是通过对流自然抽入, 燃烧后的烟气从火筒( 27371500) 流进6 根水平烟道( 7662500) , 充分进行热交换后, 再从垂直的烟囱以对流方式排出去, 烟气的压力是1atm。在1atm 下, 甲烷燃烧的浓度范围515%( 体积比) , 现在分析1m3 甲烷的燃烧情况( 气体的分析条件为理想状态) 。甲烷占5%, 完全燃烧, 燃烧前后气体总体积不变：CH4 + 2O2 2H2O + CO2+ 热量Q燃烧前总体积20m3: 1m3CH4,19m3空气，燃烧后总体积20m3: 2m3 H2O( 气态)( 在烟气中的含量80.4 g/nm3, 体积含量10%) , 1m3 CO

24、2( 体积含量5%) , 17m3 空气剩余量( 含剩余的氧气1.8m3) 。甲烷占15%, 燃烧不完全, 燃烧后气体总体积有增加:CH4 +1.5O2 2H2O + CO + 热量Q燃烧前总体积6.67m3: 1m3 CH4, 5.67m3 空气( 含氧气:5.67m320%=1.13m3) 。燃烧后总体积7.04m3: 1.5m3H2O( 气态)( 在烟气中的含量171.2 g/nm3, 体积含量21.3%) , 0.75m3CO( 体积含量10.7%) ,剩余0.25m3 CH4, 4.54m3 空气剩余量( 氧气已用完) 。2.3.3 烟气中产生冷凝水1999 年2 月11 日17:

25、00, 阴天, 大气温度11。卧89 井生产参数: 井口油压12.6MPa, 套压13.6MPa, 井口温度28,瞬产7.6 万m3/d, 使用水套加热炉保温, 一级节流后压力11.2MPa, 进水套加热炉前气流温度24, 加热后, 出水套加热炉后气流温度31.5; 二级节流后压力10.7MPa, 气流温度31; 三级节流后压力5.9MPa( 输压) , 气流温度14( 即计量温度、输温, 计量温度要求为1218) ; 水套里的水温33,烟箱里的烟气温度22。烟囱、烟箱滴水严重。水套加热炉耗气2.5 m3/h( 计算出烟气的排量17.650 m3/h) 表2-1 参考天然气的饱和含水量表(1a

26、tm,0，比重0.6)温度15222633374547.650556065饱和含水汽量g/nm312.819.326.440.253.273.280.496.8128.6155.4171.2由表2-1得出: 完全燃烧后: 烟气中的含水量80.4g/nm3, 烟气露点47.6; 不完全燃烧后: 烟气中的含水量171.2 g/nm3,烟气露点65。所以, 天然气燃烧后烟气的露点范围为47.665。只要烟气温度低于其露点,烟气系统就和水套加热炉的腐蚀分析和防腐措施一致。2.3.4 总结加热炉通过一定时间运行后检查发现:(1)加热炉水侧炉壁上部腐蚀严重;(2)加热盘管内部(天然气侧)只有轻微的腐蚀，而

27、加热炉管外壁则锈蚀严重，管壁上附有一层很厚呈红褐色和黑色的坚硬锈层;(3)整个炉壳的炉壁、盘管壁上的附着物有的呈黑色毛刺状、有的呈黑色锈瘤状，烟气管水侧还附有鳞片层状锈蚀物，另有一些颗粒状黑色粘性附着物;(4)清洗后发现附着物下金属表面呈现出程度不同的麻点、凹坑、沟槽及蚀坑等。对加热炉的腐蚀形态观测后发现:加热炉的腐蚀主要表现为全面腐蚀(均匀腐蚀)、溃疡状腐蚀、斑点状腐蚀等，其中溃疡状腐蚀及斑点腐蚀是产生毛刺状锈物的主要原因。3加热炉腐蚀及结垢原因分析3.1 水质分析新疆某油田采油厂使用的加热炉均采用当地地下水为水源，在使用过程中，未进行任何水处理，加热炉水套内存在严重的腐蚀现象，其中炉内盘管

28、腐蚀较严重，据外观观察约有12mm的腐蚀。 对加热炉水套解剖（图3-1、3-2）检察发现：盘管烟管及炉套炉壁水下部位腐蚀严重，其中烟管腐蚀最为严重，金属表面覆盖厚厚一层锈垢和大小不一、密密麻麻的锈瘤，锈瘤下呈很深的蚀坑2。为此，我们对加热炉腐蚀和结垢原因做了以下分析。对新疆某油田采油厂两个作业区加热炉原水（当地地下水）和在用加热炉炉水进行了分析，分析结果见表3-1。由表3-1中的水质分析数据可以看出：（1）原水进入加热炉后，在受热条件下发生沉积而结垢；（2）加热炉中有大量的钙垢产生；（3）两种水源中，作业区 2 原水和炉水是典型的负硬度水质，在溶解氧存在的情况下，具有极强的腐蚀倾向。图3-1

29、加热炉盘管腐蚀情况 图3-2 加热炉炉壳腐蚀情况结果表明：（1）两地原水及炉水均具有较强的腐蚀倾向；（2）随着温度的升高，无论是原水还是炉水，其结垢倾向逐渐增大腐蚀倾向减小。3.2 垢样分析 对加热炉盘管烟管等处所取垢样进行了分析，炉水侧存在着严重腐蚀现象。分析结果见表3-2由表3-2中的垢样分析结果可以看出：（1）加热炉内主要存在着腐蚀现象；（2）附着物中含有一定比例的硬垢成分（结晶型析出物），其中CaCO3中所占比例较大。 表3-1水质分析结果取样点作业区1作业区2原水炉水原水炉水Ca2+/mgL-1107.6839.1212.312.47Mg2+/mgL-118.1414.771.260

30、.13总铁/ mgL-100.200.12Cl-/ mgL-1142.98158.0773.677.5SO42-/ mgL-1196.92122.74 57.73SiO2/ mgL-110.125.27.230.9总碱/mmolL-12.2520.492.692.66总溶固/ mgL-1642.72511.86203PH值7.839.127.699.4电导率/scm-110708988536673.3加热炉产生硬垢的原因炉水中重碳酸盐（碳酸氢盐）在加热炉中受热后，分解成为碳酸盐，并释放出CO2，使炉水碱度和pH值升高。产生的碳酸盐容易与水中的钙等硬度成分结晶析出，形成碳酸盐硬垢。CaCO3+C

31、O2+H2O+2OH-=CaCO3+2H2O+CO32-Ca2+CO32-=CaCO3由水质分析表看出，两个作业区Ca2+含量都较高，且由垢样分析表也可以看出，CaO也占了相当的比例，这都是长生硬垢的原因。3.4 结垢原因（1）通过对水样的分析，作业区（尤其作业区2）水套加热炉所用原水具有较强的腐蚀倾向。（2）通过对加热炉炉套内附着物的分析，新疆油田某采油厂加热炉炉套（水侧）存在严重的腐蚀现象，并伴有结垢现象存在。（3）通过理论分析及实验室验证，造成加热炉炉套（水侧）腐蚀的主要原因为：氧腐蚀、促进腐蚀性离子对氧腐蚀的促进作用、局部腐蚀、铁垢腐蚀、干湿线腐蚀以及碱腐蚀。（4）炉水中重碳酸盐受热分

32、解后，与硬度成分结晶析出，与加热炉金属腐蚀产物粘合在一起，是加热炉炉套内结垢的主要原因。由以上结论得出，天然气加热炉严重的腐蚀和结垢现象成为影响加热炉安全的两种主要故障，为了保证加热炉安全生产，建议采取相应的措施阻止其腐蚀和结垢的形成。表3-2 垢样分析结果取样点 盘管 严管外观 红褐色固体 红褐色固体55灼烧减量/ 0.17 0.15550950灼烧减量/ 8.98 10.29Fe2O3/ 71.01 69.8CaO/ 11.85 13.56MgO/ 0 0.52ZnO/ 0.85 1.11P2O5 / 0.26 0.31酸不溶物/ 4.32 2.714加热炉腐蚀机理及影响因素4.1加热炉水

33、侧不同部位的腐蚀加热炉水侧不同部位的腐蚀及形态各不相同，产生这些现象的主要原因与不同部位的热工状态和不同的腐蚀原因等诸多因素有关。第一采气厂加热炉用水为靖边基地的生活用水(地下水)，该水属低碱、低硬度水质，水中存在着腐蚀性离子和溶解的CO2及O2，它们的存在会在受热条件下对金属产生严重腐蚀3。4.1.1 氧腐蚀这是加热炉存在的主要也是最严重的腐蚀因素，氧在腐蚀过程中起去极化剂作用，属吸氧腐蚀。氧腐蚀与温度、流速、pH值、盐含量等诸多因素有关4。对于水源确定的密闭系统而言，氧腐蚀的腐蚀速率随温度升高一直呈直线上升趋势;对开路系统而言，氧腐蚀速率随温度升高是先增加后降低。温度、流速、盐含量等对氧腐

34、蚀的影响主要是通过对氧在水中的溶解度的影响而实现的。加热炉源水在采取及输送过程中，一直暴露于空气中，使水中溶解氧基本达到饱和状态;而加热炉在运行过程中只有很小的一根管(补水口)与大气接通，因此可以基本认为加热炉属密闭系统;另外炉水处于停滞状态，这使水中的溶解氧很难释放出来，随着炉水温度的升高，氧腐蚀速率呈正比例增加。炉水温度对氧腐蚀的影响见图4-1 图4-1 炉水温度对氧腐蚀的影响氧腐蚀在加热炉中的任何部位均有发生，尤其是在加热盘管上部和烟气管最为严重，这是因为氧在水中的溶解度因水受热而变小，溶解氧逐渐释放出来而向上涌动，但不能流向炉外，使炉水上部溶解氧达到饱和，氧还以气泡的形态吸附于盘管上;

35、另一方面，在整个炉水的微循环体系中，上部及烟气管周围的水温要明显高于其他部位，所以在加热盘管上部和烟气管上氧腐蚀最为严重。氧腐蚀的形态主要为溃疡型和斑点状的局部腐蚀及均匀腐蚀。随着炉水温度升高，水中的离子发生变化而使pH值逐渐升高，使腐蚀产物极易发生二次沉积，再加上未对炉水进行阻垢处理而结垢，锈和垢的附着使碳钢产生氧浓差电池而产生垢下腐蚀;在微碱性条件下，其腐蚀产物愈积愈多呈现出毛刺状及锈瘤，这也加剧了氧浓差腐蚀。4.1.2 腐蚀性离子的腐蚀由于炉水中的Cl-及SO等能穿透保护膜对金属产生腐蚀，同时还能妨碍钝化膜的生成，使炉水在不流动的情况下极易产生点蚀。这种腐蚀在炉壳水侧任何部位均有发生，特

36、别是热负荷较高的烟气管及炉膛水侧外壁等处，在壁温较高时，极易使Cl-及SO发生局部浓缩而增大发生点蚀的可能性。4.1.3 酸腐蚀酸腐蚀主要为析氢腐蚀。在加热炉中主要发生在烟气管水侧外壁及炉壳上部，这是因为:（1）用的水为地下水，而地下水中一般都含有一定的溶解性CO2,在炉水受热后会很快释放出来而吸附于金属表面产生CO2腐蚀。CO2的腐蚀过程如下：阳极： Fe Fe3+2e 阴极： 2CO2 +2H2O2H2CO3 2H2CO32H+2HCO3- 2H+2eH2 2CO2+2H2O+2e2HCO3-+H2总反应： Fe+2CO2+2H2OFe(HCO3)2+H2 Fe(HCO3)2FeCO3+H

37、20+CO2CO2在水中的溶解度与系统的压力、温度、水的组成有关5。CO2溶解度随压力增大而增大，又随温度上升而下降，并且水中的某些矿物质会影响CO2的溶解度。所以，C02的腐蚀也受到多种因素的影响，如:温度、压力等。(2)水中的碳酸盐碱度在受热后发生分解引起局部区域的pH值下降而产生腐蚀: 2HCO3-CO2+CO32-+H2O酸腐蚀主要是均匀腐蚀，其对金属的腐蚀程度及对构件的强度影响不大，但其腐蚀产物(Fe2+和Fe3+)容易在炉内产生铁垢及垢下腐蚀。4.1.4 铁垢腐蚀氧化铁垢不仅影响传热(其导热系数远远小于一般垢)，更为严重的是产生垢下腐蚀使金属材质变薄、凹陷甚至穿孔。这类腐蚀主要发生

38、在炉膛水侧壁及烟气管水侧壁表面。加热炉水中铁离子及其它腐蚀类型的存在，使碳钢金属表面产生一层氧化铁垢。氧化铁在高热负荷部位的存在极易发生氧化铁垢腐蚀。氧化铁垢腐蚀是由下列原因引起的:(l)氧化铁作为电化学腐蚀的阴极，在加热条件下，垢下面的氧化铁膜遭到破坏，使裸露的金属碳钢变为阳极而在水中产生腐蚀。 阳极反应：FeFe2+2e 阴极反应：Fe(OH)3+eFe(OH)2+OH- Fe3O4+H20+2e3FeO+2OH-腐蚀产生氧化铁垢，氧化铁垢的存在会使此类腐蚀的发展互为因果、互为促进，使金属产生严重的垢下腐蚀。(2)在热负荷较高的部位，垢下的水急剧浓缩而产生碱等因素的腐蚀。(3)在垢下因金属

39、过热而产生汽水腐蚀:3Fe+H2OFe3O4+H2氧化铁垢的腐蚀形态主要表现为:较大面积的结垢腐蚀，垢呈黑褐色鱼鳞状，垢下金属大部分遭到腐蚀，呈现凹凸不平的麻坑。这种垢较硬，一般很难除去。4.1.5 干湿线腐蚀此种腐蚀属局部腐蚀的范畴，发生在空气与水的界面处，由于界面上下干湿线交替而产生氧浓差电池发生腐蚀。这种腐蚀发生较普遍，其腐蚀形态为在干湿线处出现一条腐蚀沟槽。4.1.6 碱腐蚀碱腐蚀在加热炉中出现的几率较少。主要由于碱度在热负荷较高的部位发生浓缩使氧化物保护膜溶解而失去保护作用，使金属产生腐蚀6。 Fe3O4+4NaOH2NaFeO2+Na2FeO2+2H2OFe+2NaOHNa2FeO

40、2+H2这类腐蚀主要发生在热负荷较高的炉膛水侧壁、烟气管水侧壁及弯管等应力集中处，腐蚀形态呈沟槽或凹陷等的局部溃疡状腐蚀。4.2 加热炉烟道金属内壁的腐蚀燃料是卧89井自产的天然气(气质参数:比重0.5747,体积含量CH4 97.33%,H2S 0.21%,CO2 1.48%),助燃剂空气是通过对流自然抽入,CH4燃烧后再从垂直的烟囱以对流方式排出,烟气的压力是0.1MPa。烟气中含有水蒸气、CO2以及剩余氧气。燃烧过程中,大量水蒸气凝结在低于烟气露点的低温受热交换面上,以及溶解CO2和O2后腐蚀金属内表面上。4.2.1 二氧化碳引起的氢去极化腐蚀。在酸性水中,铁与酸反应生成铁离子并释放出氢

41、气,同时氢原子与钢中的碳反应生成CH4,脱碳会使金属沿晶界面产生裂缝。当压力在3.5MPa以上时,氢离子会快速扩散进入金属而使金属变脆损坏。在没有液态水时,CO2不会发生腐蚀。CO2与含水蒸气的烟气一起,在对流过程中一部分被排出烟囱,另一部分沿火筒、烟道、烟箱和烟囱等通道流动。如果内壁长期附着很薄的冷凝水膜,就会有溶解度很高的CO2溶于凝结水中生成H2CO3弱酸,使凝结水膜的pH值降低到5.5以下,并吸附于金属内表面。H2CO3部分解析产生H+,对钢材发生氢去极化腐蚀。最易发生CO2酸性腐蚀的部位通常在火筒、烟道、烟箱封头以及烟囱等部位,腐蚀严重部位是烟道和烟囱。4.2.2溶解氧引起氧去极化腐

42、蚀。溶解氧腐蚀是一种电化学腐蚀,铁和氧形成两个电极,组成腐蚀电池,在腐蚀电池中铁的电位总是比氧的电极电位低,所以铁是电池的阳极,遭到腐蚀。水套中的水使用的是自来水,在初期该水中溶解有大量的氧气而发生溶解氧腐蚀,由于水温长期保持在3040,换水周期一般为23月,溶解氧随着水蒸气逐渐蒸发而减少,所以该部位的腐蚀不严重。在烟气系统中,如果火头处配风良好,通过对流作用自动抽入大量空气,甲烷占混合气体体积的5%完全燃烧时,烟气中就会含有大量的剩余氧气,这些氧气会充分扩散并溶解到烟箱，六根烟道等烟气系统的金属内壁上的冷凝水膜中,对钢材发生溶解氧的氧去极化腐蚀。由于这些生成物比较疏松,没有保护性,一旦在金属

43、表面的某一点发生腐蚀,就会持续下去。究其原因主要有两方面,一方面是氧化铁层中产生一种酸性溶液,加速了铁的溶解及提高了导电性;另一方面生成氧化铁层,腐蚀产物阻止了氧的扩散,在腐蚀产物下形成缺氧的阳极区,外部便形成了富氧的阴极区,从而构成了一个浓差电池,两部分的差异,加速了腐蚀反应速率。水套加热炉停止加热,但天然气生产仍然经过水套加热炉里的高压引流管时,如不采取有效的保护措施,金属表面会发生停用腐蚀。主要原因有:如果水套中装有水,外界空气大量进入水套,使水套里的金属内表面以及浸于水套中的高压天然气管线的外表面发生溶解氧腐蚀。如果水套中装有水,水套中的水被高压天然气管线的天然气冷却后,温度低于大气露点时,在烟道、火筒、烟箱等内表面会凝结水,形成冷凝水膜。同时大气中的氧气溶解于烟道、火筒、烟箱等金属内表面的凝结水膜中,发生溶解氧腐蚀。5防腐措施5.1 防腐措施加热炉的腐蚀一般不会单独以一种形态、而是以