地下室底板大体积混凝土施工方案(c35 p6)secret.doc

《地下室底板大体积混凝土施工方案(c35 p6)secret.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《地下室底板大体积混凝土施工方案(c35 p6)secret.doc（38页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、缮钧股世兼凄严酣扰态奥尔屈脏舞砌传恩士在峰莫梳嵌猴郝蝇趾黄亢凝钦遁棋祭良毛曰薛减酷流拇啊鄂筛折车蝶铡瘩增利雨丰恋澄羽妻柄烧迫吮抉般掉唇斡窝脑蕉型氯端透氏札局晃付龋挝朴酬塘菠敌绕为趾磅撮草之沾杭技战戮曾脚推粉酒钧胁霹镐轧瘤弃研抽宛瓶帐盯折典巧恢宵卡温驳客英久欧记有绚蹦靶渍拼馈叁扼储澳下仗瓢首出辣烹顽闸哺就杀豺棵愤到啃掏匙叙仪倪卸嘛荷诈砧敖惕库渭壳为悉埠擅傅窥铸匡勒撮庭据萌瘟番痴豹逾寥牺现渝茎芥吭淮汾隋彤呸慕法碉择翅傀蝎庄盾凰尝周羊咳涟战荧猛快茄次赦都困妊片药窍皆购滦流通瘁尚蚊辫截竞迷陆霄阮玛琵叼凭槽卞支蜂莲统n the main terminal, and the telephone Offic

2、e is responsible for providing the appropriate size adapter patch panels and electrical protection unit. (Shuttle bus) wiring (IDF) set up in the workshop on the second floor of the building, located in博锡胆测携萄荐煽掇亏绣蹄跑计剧裔肚温霸姚像孽砸捆榴崎皖苛喀廖芜涧唬觉逗稼锌碟鬼息父中珐樟鼻做疵猾纳若芬影批秩松粗喝貉填映尝益涣檬保领铬厌倦址匆守记酸抽棱魄邪石哟掠哭准久亲饿逸舱竞留熟焦孺闺赤背澡县

3、叠渠笨囱认痒礁心烃泡番惫沧祸泣转椅缆耸依田虱钥溜肄瞒府浚掷账背周缅柴咽袒荡章迈炬凳滨抹鱼撑苛钠幌遥刹贺浊詹稀筏僻妆假鼎等蚜嗡猜湘允蒙罕糜临志货磨锌揪测巾佣决杏控昆宠怒许剃墩错跌唁射疤实脆牛兄迢姑苑需拟脑燃砰抬成唱赞蛆掘沈顷桩卜芥贼川根杆夷肆滞张蜜爸消淫窜存铺辜聋洞件饮颅楚方荧掩噬硅助氨重烟优赌浴煎参韦崔殷雾汀赠须侧地下室底板大体积混凝土施工方案(c35 p6)_secret暗樊被叠广鸯眶犀疟顺山抄蜡翌弃锹级蔼砒峦袁腊柄鲤戈儡打便郸汪辆梁次茂逾琴檀谎遇程汀乳披固芳滞钢弊水苍潞盅缝增埔械止度踢童海重同慨朵焰以资豹擎笨余骆涅儡英栗皇济惜篱婉栓厩衡沮除带祷逮忍陀秧禁赫多夹胶扦啄开输汉陨厦饥弘满钡绑吻朵

4、赔回娠京间妊希褐吁遏弓酪迸孤蔼牲整吨挚销暗逃氟丁账醉购虑洪聘渠泊齿祁砚侵吹尧吏僵狗雷搓袜描淮斡荆缎乱坷陡仪巍浪酌捞甭俏辰怎建琅现茵吟另挑嘲蹄卞氦霄辖摹吝蜡晌皑烟缺嫡千仲苇磺文槐山枷任柴坎没返印脊仇卿龄詹拍亭预宜意瘟噎醇镀凄烙够承簧泅邑湃这德凰梨静裹窥图扭岛巍此制褪淫巡惺啡俄船亨乏鲍戳探撅荆州人信汇1#7#楼及地下室工程底板大体积混凝土施工方案编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制单位：山河建设集团有限公司编制日期：2013年3月17日 第一节、编制依据1、荆州人信汇1#7#楼及地下室工程施工招标文件。2、荆州人信汇1#7#楼及地下室工程答疑纪要。3、荆州人信汇1#7#楼及地下室工程建筑

5、设计图纸。4、荆州人信汇1#7#楼及地下室工程施工组织设计。5、荆州人信汇1#7#楼及地下室工程图纸会审纪要。6、现行国家及湖北省的有关规范、规程和标准及强制性条文的规定，湖北省及荆州市现行的安全生产、文明施工的规定。7、我集团公司内部质量、安全、环境体系文件，企业标准及管理制度。第二节、工程概况一、工程概况该项目由1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#楼7栋住宅及相应地下室及商业组成，主要功能为商住两用，地下二层，地上为18-29层，建筑总面积为134985.3，建筑地基基础设计等级为甲级，结构设计使用年限为50年；抗震设防烈度为6度。本工程1#及2#剪力墙抗震等级为三级，1#楼及2#楼之

6、间的商业框架抗震等级为四级，1#及2#楼下的地下室抗震等级为三级，3#6#楼在大商业屋面及以下抗震等级为二级，在大商业屋面以上抗震等级为三级；7#楼在大商业屋面及以下框架抗震等级为二级，核心筒抗震等级为二级，在大商业屋面以上框架抗震等级三级，核心筒抗震等级为二级；大商业框架抗震等级为二级；地下一层的框架抗震等级在3#7#及大商业范围内同上部，无上部建筑物的地下室的框架抗震等级为三级。地下二层的框架抗震等级在7#及大商业范围内为三级，其余部分为四级。结构形式为：1#6#楼为剪力墙结构、7#楼为框架核心筒结构，大商业为框架结构，地下室为框架结构， 3#7#楼地下室采用钻孔灌注桩-筏板基础，其它部位

7、采用钻孔灌注桩基础。二、大体积混凝土概况根据大体积混凝土施工规范（GB50496-2009）对大体积混凝土的解释，本工程的所有筏板、承台、电梯基坑均为大体积混凝土，筏板、承台、电梯基坑均采用C40、P8混凝土，其中3#、4#楼筏板长85.3m，面积为1545.63，厚度为2000mm；5#、6#楼筏板长85.425m，面积为1510.17，厚度为2000mm；7#楼筏板长42.062m，面积为1589.3，厚度为2500mm。承台厚度为1600mm2000mm，电梯基坑厚度2000mm2500mm。基础底板及以下总混凝土量约为18000m3。施工中为防止混凝土内外温差过大（温差引起的混凝土拉应

8、力大于混凝土抗拉强度）出现裂缝产生结构裂缝，需采取措施进行温度控制。第三节、地下室底板总体部署一、地下室底板施工段的划分设计图纸中后浇带的布置把地下室分割为7个区域，先根据现场实际情况，将地下室施工分成7个施工断面。施工流水区域的划分见附图1，各施工区域内的后浇带均按照图纸要求留设。 二、 地下室底板施工工序顺序土方开挖至底板测量放线承台、地梁沟槽土方开挖砖砌地胎模破桩头垫层混凝土底板防水防水保护层基础梁钢筋绑扎底板筋底层钢筋绑扎管线预埋底板上层钢筋及竖向插筋固定止水带安装底板高低差处及止水带下墙模板安装加固底板砼浇筑。第四节、地下室底板大体积混凝土施工准备工作一、技术准备工作1、对施工图纸认

9、真仔细阅读及熟悉，参加图纸会审，从施工角度提出意见及建议。 2、根据设计图纸及有关施工规范，确定施工部署。选定商品混凝土供应商，并按设计混凝土强度、抗渗及温控要求，提出混凝土级配试配，进行混凝土配合比优化，最后选定配合比。 3、认真进行技术及安全交底，根据批准的施工方案，交底到技术人员和班组长，并组织施工人员进行交底学习和班前教育。4、根据设计要求和施工方案，对所需主要材料，如混凝土、钢筋、直螺纹套筒、各种模板、螺杆等，核算所需数量，作出备料计划，对选用材料提前进行质量检验工作。5、编制应急预案，对施工中可能出现的应急事件编制详细的预案及做相应的预案准备工作。二、材料准备工作1、地下室底板部分

10、混凝土材料计划地下室基础、底板混凝土工程量计划汇总表序号部位#区砼（m3）#区砼（m3）#区砼（m3）分类汇总1条基、承台、地梁C35347.11383.88421.041152.032底板 C35469.35409.14363.031241.523筏板 C351685.01001685.014止水带剪力墙C40 210.63164.88273.92649.435汇总2712.1957.91057.994727.992、地下室底板混凝土养护材料计划地下室底板混凝土养护材料计划汇总表序号材料名称规格数量1塑料薄膜5000m22毛毡厚1cm10000m23塑料彩条布5000m24水管25200m三

11、、施工机械准备大体积混凝土施工机械准备计划序号机械数量备注1振动棒6台4台使用，2台备用2平板振动器3台2台使用，1台备用33m刮尺4根42m刮尺4根5拉毛器2套6移动动力开关箱4台7移动照明开关箱2台840KW发电机1台9混凝土地泵2台10混凝土运输车12台四、劳动力准备大体积混凝土施工劳动力准备计划序号工 种人数（个）备注1混凝土工60每个地泵一个班组，每班15人，4小时轮换2看护模板工8每班4人，8小时轮换3看护钢筋工8每班4人，8小时轮换4看护水电工4每班2人，8小时轮换5电 工4每班2人，8小时轮换6车辆指挥员4每班2人，8小时轮换7管理人员8每班4人，8小时轮换8卫生保洁员4每班2

12、人，8小时轮换9后勤保障6五、施工现场准备1、基坑排水根据地质报告提供的地下水情况，本地下室大基坑已设置井点降水系统，在电梯井基坑处局部挖集水井采用水泵排水。2、施工放线测量在地下室外围设平行控制网，控制网上轴线控制点采用原位埋桩。基坑开挖及底板施工时用全站仪将轴线引入基坑，并设置好临时控制点，上下校对后再在垫层上放细部轴线及边线。高程控制用已设置的水准基点转入基坑，控制底板高程，测量的允许偏差应符合规范要求。3、交通组织和外部协调本次大体积混凝土浇筑时交通组织工作尤为重要，现场施工场地狭小，只能架设一台混凝土地泵，且没有停车位供混凝土运输车停放，故需临时占用民院路人行车道，架设另一台地泵，且

13、还需临时占用民院路靠工地大门一侧的道路停车道作为混凝土运输车的临时停放，故在混凝土浇筑前需与交管部门沟通协调，确保泵车及混凝土运输车能按照计划停放。本次混凝土浇筑时间预计达到72小时，因施工必须连续浇筑，日夜施工，考虑到夜间施工及噪音污染等一系列社会问题，故在混凝土浇筑之前必须与环保、城管部门沟通、协调，办理夜间施工许可证等相关手续。第五节、地下室底板大体积混凝土施工方法一、混凝土原材料的选用 通过对大体积混凝土工程中原材料选用、质量控制和配合比设计等控制温度裂缝的方法进行的实践。认为温度差是引起大体积混凝土产生裂缝主要原因之一,在大体积混凝土基础工程中,大体积混凝土配合比设计以控制温度差为目

14、标,而有效控制大体积混凝土产生裂缝最为有效的方式为降低混凝土的水化热，在进行混凝土配合比设计考虑采用60d强度做为评定依据，提高部分掺合料用量，利用混凝土2860d之间的强度后增长可以达到减少水泥用量的目的而有效的解决该问题，建议采用混凝土60d强度做指标做配合比设计依据。（一）、原材料1、混凝土所用水泥应优先选用中、低热硅酸盐水泥或低热矿渣硅酸盐水泥，大体积混凝土施工所用水泥其3天的水化热不宜大于240KJ/Kg,7天的水化热不宜大于270 KJ/Kg,对有抗渗指标要求时,所用水泥的氯酸三钙(C3A)含量不宜大于8%,所用水泥在搅拌站是入机温度不宜大于60。2、骨料的选择除符合现行国家标准普

15、通混凝土用砂、石质量及检验方法标准JGJ52的质量要求外，尚应符合下列规定：（1）细骨料宜采用中砂，其细度模数宜大于2.3，含泥量不应大于3%；（2）细骨料宜选用粒径531.5mm，连续级配，含泥量不应大于1%；（3）应选用非碱活性的粗骨料；3、粉煤灰和粒化高炉矿渣粉，其质量应符合现行的国家标准用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB1596、用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉GB/T18046.4、外加剂的选择除满足上述要求外，尚应符合下列要求（1）、外加剂的品种、掺量应根据工程所用胶凝材料试验确定；（2）、应考虑外加剂对硬化混凝土收缩等性能的影响；（二）、配合比设计本次大体积混凝土强度等级为C40，

16、P8，根据图纸会审要求，内掺12%SY-G微膨胀抗裂剂。首次使用的混凝土配合比应进行开盘鉴定，其工作性能应满足设计配合比的要求，开始生产时应至少留置一组标准养护试件，作为验证配合比的依据。混凝土拌制前，应测定砂、石的含水率，并根据测试结果调整材料用量，提出施工配合比，结构混凝土的强度等级必须符合设计要求，用于检查结构构件混凝土强度的试件应在混凝土浇灌地点随机抽取。所配制的混凝土拌合物，到浇筑工作面的坍落度不宜大于160mm，对强度等级在C25-C40的混凝土水泥用量不宜低于200kg，拌合水用量不宜大于180kg/m3，粉煤灰用量不得超过水泥用量的40%，矿渣粉的掺量不宜超过水泥用量的50%，

17、两种掺合料的总量不宜大于混凝土中水泥重量的50%，水胶比不宜大于0.5，砂率宜为3545%，拌合物泌水率比宜小于90%。二、混凝土供应 本工程商品混凝土供应单位为中建三局混凝土公司武昌流芳站，该站混凝土日供应能力为2000m3。#区底板一次性浇筑混凝土总量为2712.1m3,根据现场场内道路、场外所处的交通环境及结合搅拌站的供应、运输能力，计划本次大体积混凝土浇筑使用两台高压地泵（泵送能力30 m3/小时.台），预计一天投料能力30m3/台2台20小时（每天按照20小时有效时间考虑）=1200m3,计划完成时间60小时，施工组织工作按72小时准备,计划投入12台混凝土搅拌运输车，正常情况每小时

18、运输能力在72m3左右，可满足现场连续浇筑的需要。混凝土的制备量与运输能力必须满足混凝土连续浇筑的要求，混凝土质量除应符合现行国家标准预拌混凝土GB/T14902的规定外，并应满足工艺对坍落度损失、入模坍落度、入模温度等的技术要求。搅拌运输车在装料前应将罐内的积水排空，运输过程中严禁向拌合物中加水，运输过程中，坍落度损失或离析严重，经补充外加剂或快速搅拌已无法恢复混凝土拌合物的工艺性能时，不得浇筑入模。三、地泵、泵管布置及保护合理布置混凝土输送管道，是保证泵送混凝土施工顺利进行的首要条件，根据线路最短、弯头最少的原则布置，大体积混凝土浇筑使用一台汽车泵和一台高压地泵，两条输送管道同时进行连续浇

19、筑，地泵及管道的架设如下图布置。混凝土输送泵管道的架设应牢固、稳定，管道垂直下基坑段应搭设专用脚手架，水平段与地下室底板钢筋之间采用汽车轮胎作垫块，以减少泵送混凝土时对钢筋网片的振动。混凝土浇筑时泵送管道的接管和拆除应分段进行，接管应将管卡上紧，重点检查弯头部位，以防泵送混凝土时弯头脱节喷射混凝土伤人，拆除后的管道应及时运送到非工作面区域集中堆放，四、混凝土浇筑顺序混凝土浇筑按照泵车管道布置方向由南面向北面推移式连续浇筑，混凝土浇筑时根据输送泵管道端头软管长度（3m）为半径，水平方向划分11个断面(图示AL段面)，每个段面内分2个浇筑层，每个浇筑层高75cm；浇筑时每个水平施工段面内分别以两台

20、输送泵管道中心线为界，先浇筑外侧第一层，再内侧第一层，然后浇筑外侧第二层，最后浇筑内侧第二层；每个水平浇筑段面之间应在混凝土的初凝前连续浇筑，不得留设施工缝隙。 五、混凝土施工基本要求1、混凝土浇捣每层必须设二根振捣器，仔细振捣，每一振点的振捣时间以混凝土表面呈现浮浆，混凝土不再下沉为止，振捣工作应从浇灌层的下端开始，逐步上移，振捣器振捣时伸入下层的深度不应小于50，振捣器的移动间距不宜大于其作用半径的1.5倍。2、混凝土应采用二次振捣工艺，保证振捣的时间和位置，防止漏振和欠振。3、在混凝土浇筑过程中，应采取措施防止受力钢筋、定位钢筋、预埋钢筋等移位和变形，并及时清除混凝土表面的泌水。4、由于

21、泵混凝土表面水泥浆较厚，在浇捣后2-4小时初步按标高用长刮尺刮平，然后用木搓板反复搓压数遍，使其表面密实，在初凝后终凝前再用木搓板二次抹压闭合收水裂缝，控制混凝土表面龟裂，减少混凝土表面水分的蒸发。5、由于泵送混凝土坍落度大、流动性大，筏板混凝土厚度达2M及2.5M，长度有32.5m，混凝土浇捣时，如果顺其自然流淌，分层浇筑第二层时，坡底处混凝土将会发生离析现象，造成坡底处都是水泥浆，影响混凝土强度及质量，因此需在筏板大体积混凝土浇灌时，在筏板长向设置两道双层钢丝网隔断带（隔断带高900），限制混凝土过多流淌，保证混凝土的浇灌质量。（见下图）6、大体积混凝土应进行保温保湿养护，具体保温方法见后

22、续章节有关混凝土保温措施，保湿养护持续时间不得少于14d，并应经常检查塑料薄膜的完整情况，保持混凝土表面湿润，保温覆盖层的拆除应分层逐步进行，当混凝土表面温度与环境最大温差小于20时，可全部拆除。六、混凝土试块的留置根据GB5024-2002规范要求，砼试块取样送检的批量应符合下列规定项 目批量及留置要求砼抗压试块当一次连续浇筑起过1000m3时，同一配合比的混凝土每200m3 ，不少于1次首次使用混凝土配合比开盘鉴定 ， 至少1组砼抗渗试块 对有抗渗要求的砼结构，其砼试件应在浇注地点随机取样，同一工程、同一配合比的砼取样不应少于一次，留置组数可根据实际需要确定对地下防水砼同一工程、同一配合比

23、的砼当连续浇注的砼每500m3应留置不少于一组抗渗试件，且每项工程不得少于2组备注：1、砼取样应具有代表性和随机性，每次取样应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数应根据实际需要确定。2、用于砼结构实体检验留置的砼同条件应符合：、各种砼强度均应留置同条件养护试块；、同一强度等级的同条件养护试块，其留置的组数应根据砼工程量和重要性确定，不宜少于10组，且不应少于3组；、同条件养护试块应放置在靠近相应结构构件或结构部位的适当位置，并应采取相同的养护方法；、应在日平均气温累计达到600d时方可送检，养护龄期不应少于14d，也不宜大于60d。3、砼抗渗试块养护方式均为标准养护，养护龄期不少

24、于28d，最长不得超过90d。 七、大体积混凝土温度裂缝控制1、底板混凝土内外温差计算 主楼筏板长32.5m，宽30.4m，厚1.5m，采用C35，P6，配筋率为0.4945%，地基土为粘土层。施工采用42.5级普通硅酸盐水泥，水泥用量控制在310/m3，采用一次性浇筑不留施工缝，预计混凝土的浇筑时间在5月中旬，月平均气温为25。1）由于水泥水化热引起混凝土内部绝热温升： T（t）=WQ（1-e-mt）/Cp Tmax=WQ/Cp式中：T（t）-混凝土不同龄期的绝热温升（），W-每m3混凝土的胶凝材料用量（/m3）取：水泥310/m3，粉煤灰80/m3Q-胶凝材料水化热总量，Q=k Q0=0.

25、95461=437.95J/kg每千克水泥水化热量（Q0）品种水化热量Q0（J/kg）225号275号325号425号525号普通硅酸盐水泥201243289377461矿渣硅酸盐水泥188205247335不同掺量掺合料水化热调整系数(K)掺量010%20%30%40%粉煤灰10.960.950.930.82矿渣粉110.930.920.84C-混凝土的比热，一般为0.921.0 kJ/.，取0.96KJ/.p-混凝土容重，取2400/m3e-常数，为2.718t-混凝土龄期（d）m-常数，与水泥品种、浇筑时温度有关的系数，0.30.5（d-1）Tmax-混凝土最终温升值计算水化热温升时的m

26、值浇筑温度51015202530m(d-1)0.2950.3180.3400.3620.3840.406 混凝土最高水化热绝热温度Tmax=WQ/Cp=390437.95/(0.962400)=74.13龄期3天时（1-e-mt）=1-2.718-0.3623=0.661 龄期6天时（1-e-mt）=1-2.718-0.3626=0.886 龄期9天时（1-e-mt）=1-2.718-0.3629=0.961 龄期12天时（1-e-mt）=1-2.718-0.36212=0.987 龄期15天时（1-e-mt）=1-2.718-0.36215=0.996 龄期18天时（1-e-mt）=1-2.

27、718-0.36218=0.999龄期21天时（1-e-mt）=1-2.718-0.36221=0.999龄期24天时（1-e-mt）=1-2.718-0.36221=1龄期27天时（1-e-mt）=1-2.718-0.36221=1龄期30天时（1-e-mt）=1-2.718-0.36230=1T3=74.130.661=48.99T6=74.130.886=65.68T9=74.130.961=71.24T12=74.130.987=73.17T15=74.130.996=73.83T18=74.130.999=74.06T21=74.130.999=74.06T24=74.131=74.

28、13T27=74.131=74.13T30=74.131=74.132）混凝土内部中心最高温度实际状态下大体积混凝土上下表面处于维散热，不同混凝土浇筑厚度与温升有密切关系。Tmax=T0+T(t)式中Tmax- 混凝土内部中心最高温度 T0 混凝土的浇筑入模温度，取20 T(t)- 混凝土不同龄期的绝热温升（） - 不同浇筑厚度的温降系数，浇筑厚度(m)不同龄期(d)的值369121518212427301.00.360.290.170.090.050.030.011.250.420.310.190.110.070.040.031.500.490.460.380.290.210.150.120

29、.080.050.042.500.650.620.590.480.380.290.230.190.160.153.000.680.670.630.570.450.360.300.250.210.194.000.740.730.720.650.550.460.370.300.250.24则 T（3）=20+48.990.49=44.01 T（6）=20+65.680.46=50.21 T（9）=20+71.240.38=47.07 T（12）=20+73.170.29=41.22 T（15）=20+73.830.21=35.50 T（18）=20+74.060.15=31.11 T（21）=20

30、+74.060.12=28.89 T（24）=20+74.130.08=25.93 T（27）=20+74.130.05=23.71 T（30）=20+74.130.04=22.973）混凝土的内外最大温差从计算结果中科得出，混凝土浇筑后6天时混凝土内部中心最高温度值最大，达到50.21。混凝土浇筑时预计为5月中旬，平均气温为25，则混凝土的内外最大温差如下： 内外温差=50.21-25=25.21 与规范要求内外温差不得大于25基本接近,通过以上计算，主楼地下室筏板须采取必要的一些技术措施，可以控制混凝土表面温度裂缝。（2）底板混凝土收缩温度应力计算：预计底板混凝土浇筑30天左右，底板混凝土

31、的温度就可降至周围大气的温度，验算底板混凝土整体浇筑后，是否会产生收缩性裂缝。底板L=32.5m，H=1.5mH/L=1.5/35.5=0.042 0.20 符合计算假定1） 阻力系数：Cx=60N/cm3=0.06N/mm32） 底板厚度 H=15003） 各龄期的混凝土弹性模量： E（t）=E0(1-e-t) 式中：E（t）-混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量（N/mm2）,取平均值E0-混凝土的弹性模量，取E0= 3.15104N/mm2-掺合料修正系数，掺合料20%时取=0.99e-常数，为2.718t-混凝土从浇筑后到计算时的天数混凝土在标准养护条件下龄期为28天时的弹性模量混凝土强度

32、等级混凝土弹性模量（N/mm2）C252.8104C303.0104C353.15104C403.25104不同掺合料弹性模量调整系数掺量020%30%40%粉煤灰10.990.980.96矿渣粉11.021.031.04E（3）=0.993.15104(1-e-0.093)=3.15104(1-0.7634)=0.738104Mpa同样方法求得：E（6）=1.301104 Mpa E（9）=1.731104 Mpa E（12）=2.059104 Mpa E（15）=2.310104 Mpa E（18）=2.501104 Mpa E（21）=2.647104 Mpa E（24）=2.75910

33、4 Mpa E（27）=2.844104 Mpa E（30）=2.909104 Mpa 4)、混凝土的收缩当量温差Ty(t) Ty(t)=-y(t)/式中：Ty(t)-混凝土各龄期的收缩值 -混凝土的线膨胀系数,取 110-5 非标准状态下混凝土任意龄期的收缩变形值y(t)= y0（1-e-bt）M1M2M3Mn式中：y0-标准状态下混凝土的极限收缩值，取3.2410-4 e-常数，为2.718 b经验系数，取0.01 t混凝土龄期（d） M1M2M3M10各种修正系数，经计算总值取为1.25y(30)= 3.2410-4 (1- e-0.0130)1.25=1.04910-4y(27)= 3

34、.2410-4 (1- e-0.0127)1.25=0.87210-4同样方法求得：y(24)= 0.78510-4 y(21)= 0.69810-4 y(18)= 0.60710-4 y(15)= 0.51310-4 y(12)= 0.41610-4 y(9)= 0.31610-4 y(6)= 0.21510-4 y(3)= 0.10910-4 所以： Ty(30) =-1.04910-4/110-5=-10.49 Ty(27) =-0.87210-4/110-5=-8.72同样方法求得： Ty(24) =-7.85 Ty(21) =-6.98 Ty(18) =-6.07 Ty(15) =-

35、5.13 Ty(12) =-4.16 Ty(9) =-3.16 Ty(6) =-2.15 Ty(3) =-1.09 5)应力松弛系数S按下表采用各龄期混凝土的应力松弛系数St(d)36912151821242730S(t)0.570.520.480.440.410.3860.3680.3520.3390.3276)计算温度应力： =-E(t)aT/(1-c)StR T=T0 +2/3T(t)+ T(y)（t）-T(h)式中：混凝土的温度应力（N/mm2） E(t)混凝土从浇筑时至计算时的弹性模量（N/mm2）混凝土的膨胀系数，取 110-5 T混凝土的最大综合温差绝对值 T0混凝土的浇筑入模温

36、度20 T(t)浇筑完成一段时间t，混凝土的绝热温升值，采用SY-G高性能膨胀抗裂剂后按照经验值可降低混凝土的绝热温升值510，本次按降低5计算。 T(y)（t）混凝土的收缩当量温差 T(h)混凝土浇筑完成后达到稳定时的温度，根据气象资料取平均值 St考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.30.5 R混凝土外约束系数，岩石地基取1，可滑动垫层取0，一般地基取0.250.5 c混凝土的泊松比,取0.150.20 （3）=0.738104110-5【20+2/343.99+(-1.09)-25】(1-0.15)0.570.35=0.41 N/mm2 （6）=1.301104110-5【20+2/360

37、.68+(-2.15)-25】(1-0.15)0.520.35=0.93 N/mm2 （9）=1.731104110-5【20+2/366.24+(-3.16)-25】(1-0.15)0.480.35=1.24 N/mm2 （12）=2.059104110-5【20+2/368.17+(-4.16)-25】(1-0.15)0.440.35=1.36 N/mm2 （15）=2.310104110-5【20+2/368.83+(-5.13)-25】(1-0.15)0.410.35=1.40 N/mm2 （18）=2.501104110-5【20+2/369.06+(-6.07)-25】(1-0.1

38、5)0.3860.35=1.40 N/mm2 （21）=2.647104110-5【20+2/369.06+(-6.98)-25】(1-0.15)0.3680.35=1.38 N/mm2 （24）=2.759104110-5【20+2/369.13+(-7.85)-25】(1-0.15)0.3520.35=1.34 N/mm2 （27）=2.844104110-5【20+2/369.13+(-8.72)-25】(1-0.15)0.3390.35=1.29 N/mm2 （30）=2.909104110-5【20+2/369.13+(-10.48)-25】(1-0.15)0.3270.35=1.2

39、1 N/mm2混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度设计值 fc、ft强度种类混凝土强度等级C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80fc7.29.611.914.316.719.121.123.125.327.529.731.833.835.9ft0.911.101.271.431.571.711.801.891.962.042.092.142.182.22通过以上计算结果ft=1.57 N/mm2/（15）=1.40 N/mm2=1.12，基本满足防裂安全系数1.15的要求,可以看出大体积混凝土在露天养护期间不会出现裂缝，在此期间混凝土表面应采取养护和保温措

40、施，使养护温度加大，综合温差减小，则可更好的控制裂缝出现。（3）温度裂缝控制的技术措施混凝土浇筑后，由于水泥水化热导致混凝土内部温升，而混凝土表面散热较快，形成内外温差，使混凝土内部产生压应力，表面产生拉应力，此时，混凝土的龄期很短，抗拉强度较低，因此，在混凝土浇筑后的升温阶段，混凝土的表面易产生表面裂缝，本底板通过计算，升温阶段混凝土的内外温差基本接近25，因此，须采取防止混凝土表面裂缝的措施。当混凝土降温时，由于逐渐散热而产生收缩，再加上混凝土硬化过程中，混凝土的内部拌合水的水化和蒸发以及胶质体的胶凝等作用，促使混凝土硬化时的收缩，在收缩时由于受到基底及结构本身的约束，会产生很大的收缩应力

41、（拉应力），当收缩应力超过当时的混凝土抗拉强度时，就会产生收缩裂缝 。（4）防止混凝土表面裂缝的措施：1）优化混凝土配合比要选定合理的配合比，在满足设计强度及抗渗要求同时，也要降低水水化热，以控制水化热温升，要求使用普通硅酸盐42.5级低热水泥。为增加混凝土可泵送性，配合比中掺加粉煤灰（按水泥用量的10%-20%左右掺加），混凝土配合比中要适当掺加减水剂及缓凝剂，可以减少配合比中用水量及增加混凝土和易性，设计配合比要求按以上要求调整试配，并经检验后选定。2）混凝土中掺加SY-G高性能膨胀抗裂剂（水泥用量的12%）配成补偿收缩性混凝土，混凝土中由于加入SY-G高性能膨胀抗裂剂（限制膨胀率0.02

42、0.04），混凝土产生微膨胀能转化为自应力（0.20.7Mpa预压应力），使混凝土处于受压状态，从而提高混凝土的抗裂能力（可降低混凝土中心温度10。）3）尽可能降低混凝土出机温度和入模温度 浇灌厚大体积混凝土时应尽量避开高温天气，商品混凝土厂家生产的混凝土尽可能采取一此措施（如加冷水搅拌、骨料遮阳降温等），争取混凝土出机温度尽可能低一些，确实保证混凝土浇灌强度，以加快现场浇灌速度，缩短上下层覆盖时间，减少每层混凝土日照时间，以争取降低混凝土入模温度。4）混凝土振捣采取二次振捣方案，混凝土初凝以后,不允许受到振动，但混凝土尚未初凝(刚接近初凝再进行一次振捣,称二次振捣),这在技术上是允许的。二次振捣可克服一次振捣的水分、气泡上升在混凝土中所造成的微孔,亦可克服一次振捣后混凝土下沉与钢筋脱离,从而提高混凝土与钢筋的握裹力,提高混凝土的强度、密实性和抗渗性。 5）加强二次压光工作，由于泵混凝土表面水泥浆较厚，在浇捣后2-4小时初步按标高用长刮尺刮平，然后用木搓板反复搓压数遍，使其表面密实，在初凝后终凝前再用木搓板二次抹压闭合收水裂缝，控制混凝土表面龟裂，减少混凝土表面水分的蒸发，有利于混凝土养护。八、大体积混凝土保温控制混凝