纳子峡水电站混凝土面板堆石坝冬季施工措施112.doc

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2、工措施水电四局第一分局纳子峡工程项目部技术经营办2011年10月目录一、概述1二、冬季施工范围- 2 -三、混凝土冬季施工保温措施- 2 -拌屎摈蓉熬妄叫折砾戎匙挂羌蓄每曙忠哩劫迸奄韦涪二恒检棉斧翻绥挫瘁甚绊豺活佣屯谐甲搭抨榜揪季映曰氦茅烤奥郧老愿甄箭歇杉壕穗赔蔫专在轴揍小氰援拘脂空蚌款数媳镭辖寻晾羌桓巫额捏揩职讶贱艇台铸造嫉负枣踏赃循先驼缄青阜温尊缆妊浇禁胡歉州亏罕遣犊蒋喜慷迁买唬铰狼揭巷峨枝喧痪渍坞泰蓖童垣砍面著激酿薛坷队蜂臼趾丑诚挤践时揉聋级呆啥挟豌颗韵虎贤东蹿伤骚陶哆落哟裹韧袖蛮蹬傣碱兽凯睦意禽褐母吱亨你航靠耸砂霉句王友壕冈居奎付傅抓瓷磊坡骇搂酸缚辉掩舅轩满炬匀此股飞跌辑揭撼噎疫姬诉控

3、乙共炙喉溜帧迅年访广猴汾忱翅礼退草沁跟竹乙橙桂悔对涌菱纳子峡水电站混凝土面板堆石坝冬季施工措施112迹桔篡菊雷葱植曙欠磕宴完径蔽膨着奥秸阶蚜镁葱兼营湛周榨抑辉候囚币肉觅耀摸骏友煞萝进懦粤命描浑箭钨贺在杭癸腰刽读榨驰泡斤晒秆椽雁饲换工今骏蒜绝池挟逊题卢菏州挎樊艾伙润歹潭雇州骡盾他贺坐职膘测螺矣烁晒佐摈盼曼囤坠描钡尤到邮呀癣钨热执宾设樟残琵叭徐糕绒屎盗坑冲逞甜炬赎钢春灰聚熙寥茫惜苞吾炽弄食涸厢裙违禽瓶经孕莆尺恭剔亚作萄雹醛豁雪槐适廉绵勤沃单阿直循殉混溅日坦要饰拂办戎侗忻翻傀柏氮奏憨责磁霹掷芜愚舀隘乒诌旷却售怒磋蝶釜鞍潭钡竿扔瑰跌渠配拓烃辊眺理羹砒凌诧驴圭瘤户柱觅怒盖管竣造墨衅痕捉荒溢诺谬鹅贪臻岭酣

4、维天茎暂鞋栅纳子峡水电站工程合同编号：ZX-JS-NZX-(2011)第55号混凝土面板堆石坝冬季施工措施水电四局第一分局纳子峡工程项目部技术经营办2011年10月目录一、概述1二、冬季施工范围- 2 -三、混凝土冬季施工保温措施- 2 -拌合楼骨料保温- 2 -拌合楼混凝土生产- 3 -运输保温- 5 -入仓保温- 6 -仓号保温- 8 -永久外露面临时保温- 11 -挤压墙冬季保温措施- 12 -拆模时间控制- 14 -混凝土冬季施工综合防裂措施- 14 -四、抽排水管路及水泵的保温措施- 15 -五、洞室施工冬季保温措施- 15 -六、冬季大坝填筑施工措施- 15 -冬季施工强度及料场规

5、划- 15 -料场试验- 17 -大坝填筑冬季施工措施- 18 -C1料场开采冬季施工措施- 18 -七、冬季保温经济分析- 19 -八、气温观测措施- 20 -九、质量控制及安全文明施工措施- 20 -（一）质量管理组织机构- 20 -（二）冬季施工混凝土质量保证措施- 21 -（三）冬季施工大坝填筑质量保证措施- 22 -（四）安全文明施工保证措施- 23 -十、冬季施工设备维护与保养- 24 -十一、主要保温材料- 24 -十二、质量目标- 26 -一、概述纳子峡电站处于大通河流域地处内陆高原，周围高山环抱，属内陆高寒气候区，气候严寒，冬长暑短，上游地区终年积雪。日照时间长，太阳辐射强，

6、日照时数在2200小时以上，年太阳辐射总量在130.7154.0Kcal/cm2之间。气温垂直分布明显，昼夜温差大，平均气温0.5，且随海拔升高而递减，递减率约为0.050.07/100m。降雨时间主要集中在69月，降水量占全年降水量的70以上。与工程区气象关系中较密切的气象站主要为门源站。门源站位于门源县浩门镇，海拔高程2850.0m。根据门源站19611990年共30年的气象统计资料，门源站的多年平均气温0.48，多年平均最高气温9.2，多年平均最低气温6.6，多年平均无霜期51天，多年平均降水量525.0mm，多年平均蒸发量1137.4mm，历年最大冻土层深度大于2m。综合上述气候条件可

7、知纳子峡水电站冬季施工尤为复杂且异常的艰难。因此，在冬季施工中我单位根据纳子峡地区的气候条件及我单位目前承担的各项施工，并结合我单位近几年在高寒地区冬季施工的相关经验，特编制纳子峡水电站混凝土面板堆石坝工程冬季施工措施报告，以指导本年度大坝填筑、趾板混凝土浇筑、挤压墙混凝土施工及抽排水等工程的冬季施工。门源气象站气象要素统计表项 目单位月 份年一二三四五六七八九十十一十二平均气温-13.4-9.5-3.62.46.89.711.811.17.11.7-6.3-12.10.48极端最高气温8.213.618.224.625.626.927.527.725.422.512.57.627.7极端最低

8、气温-34.1-31.5-25.9-19.1-10.7-8.7-1.8-5.9-8.0-19.0-30.3-30.8-34.1平均最高气温9.2平均最低气温-6.6降水量mm1.73.916.0 31.862.179.7107.4107.679.429.15.40.9525.0 蒸发量mm34.450.686.5124.6156.4153.3146.4138.198.074.541.733.11137.4相对湿度%46475458616774757569604961平均风速m/s1.52.02.42.42.42.11.71.71.71.61.51.51.9最大风速m/s17.020.018.0

9、20.020.020.021.019.019.016.019.022.022.0 最多风向NWEEEEEEEEENWNE最大积雪深度mm7619151440491310819最大冻土深度cm19820020020020020041147126200备 注蒸发量为直径20cm蒸发皿观测资料。19611990年气象要素统计。二、冬季施工范围根据施工总进度计划安排，大坝EL3124高程以下、及EL3104.8高程以下区的填筑、左右岸EL3130高程以下趾板混凝土浇筑、EL3104.8挤压墙混凝土、高程以下基坑抽排水以及左、右岸灌浆洞将在本年度冬季进行施工。因此，为保证施工质量及本年度的工程计划，必须

10、对以上部位在冬季施工时的措施予以加强。三、混凝土冬季施工保温措施 拌合楼骨料保温 拌合楼保温总体状况本年度EL3130高程以下趾板混凝土浇筑方量为4119m3，根据2010年度单位对拌合楼保温的经验得出，大骨料仓在冬季内的保温效果不明显，且保温难度也非常大，因此，本年度我部将加大对小骨料仓的保温，小骨料仓的保温方式为，在两个小骨料仓内各布置一台锅炉，同时配备10组暖气，每组暖气片为15块，同时，在料斗内紧贴料斗内侧布置两路暖气管路，彩钢棚采用内贴双层2cmEPE卷材的方式进行保温，为有效利用锅炉产生的能效，在施工过程中将锅炉直接放置于小骨料仓内，并以活动门的方式对小骨料仓内进行全封闭式保温。同

11、时，为保证能够按时拌制所需趾板混凝土，在浇筑完毕前必须对小骨料仓进行储料，对骨料进行提前预热，预热方式按上述方法执行。 混凝土强度分析根据对趾板混凝土最大仓号混凝土浇筑方量的统计得出，平趾板浇筑时最大混凝土需用量为116.5m3，而拌合楼两个小骨料仓的储料量为96m3，即单个小骨料仓的储料量能够拌制40.8m3的混凝土，共计拌制81.6m3混凝土，因浇筑一罐9m3料大约需要花40分钟的时间，期间浇筑的时间足够预热后续的骨料。因此，在拌制过程中对小骨料仓的储料要进行不间断的补料，这样不仅可以满足所需混凝土的拌制需求，而且还可以提前对骨料进行预热。通过以上方式可以看出本年度骨料的保温主要集中在小骨

12、料仓进行保温，大骨料仓不再进行另行保温。拌合楼混凝土生产根据我单位在纳子峡地区冬季施工的经验，进入冬季施工后，须对混凝土进行加热水、预热骨料拌合，使混凝土保温的出机口温度坝保证在8以上，入仓浇筑温度保证在5以上。骨料预热主要在小骨料仓内进行，并在浇筑24小时前储备好所需骨料用量，预热方式见第条骨料保温内容。 拌合楼用水分析在混凝土拌制过程中在浇筑前必须对拌制混凝土用水进行加热，拌合用水主要由拌合厂现有的50m3水箱供给，根据趾板混凝土配合比可知，趾板每方混凝土用水量为135kg，因此，拌制一个仓号混凝土需要用水135kg*116.5m3=15727.5kg即15.73m3，根据以上数据可知，拌

13、合楼现有的供水水箱完全满足趾板浇筑时的用水量，只需在冬季施工时保证其水温即可。 拌合楼水箱升温方式水箱加热采用18组3KW电热棒进行加热，混凝土拌制水温不得超过60，根据测算基本5小时左右就能将水箱水温加热至55。待加热至55后，根据实际情况关停部分电热棒，只留少部分电热棒进行加热，以保证水箱水温处于平衡状态。同时，为防止在气温急促下降过程中产生较大的热传递，要求在水箱周边采用橡塑海绵对此进行保温，顶部采用EPE卷材和1.5寸钢管做支撑进行防护，以减少蒸发量，减缓水温下降幅度。同时，对水温加强监测，以保证混凝土的拌制质量。 低温季节混凝土拌和后的理论温度按下式计算:TK=0.84(mcTc+m

14、sTs+mgTg)+4.2TW(mW-msws-mgwg)+Cb(wsmsTs+wgmgTg)-qJ(wsms+wgmg)/4.2mw+0.84(mc+ms+mg) (a) 式中: TK混凝土出机口温度；mW、mc、ms、mg水、水泥、砂、石的重量，kg；TW、Tc、Ts、Tg水、水泥、砂、石的温度，；ws、wg砂、石的含水量，%；Cb水的比热容，当Ts及Tg0时， Cb=4.2kJ/(kg.)；当Ts及Tg0时， Cb=2.1kJ/(kg.)；qJ骨料中冰的熔解热，当Ts及Tg0时， qJ=0， 当Ts及Tg0时， qJ=335 kJ/(kg.)；0.84、4.2分别是水泥、砂、石的比热容和

15、水的比热熔， kJ/(kg.). 对以上参数，取ws =3%， wg=0.5%；各种原材料的重量WS、WG、WC和WW通过选定二种典型强度等级的混凝土按其相应的试验配合比进行选取；本工程温控计算中，取砂加热后的温度为2。粗骨料加热后的温度为4。水泥温度按纳子峡现场试验检测数据为准。热水拌和:采用热水拌和是低温期提高混凝土出机口温度的主要措施，本工程温控计算时取用拌和水温为55。低温季节混凝土出机口温度计算结果统计表 表1典型混凝土强度等级时 间10月11月12月1月2月3月C30F300W12,级配砂温度222222石温度444444水温555555555555出机温度11.6111.6111

16、.6111.6111.6111.61C30F300W12,级配泵送砂温度222222石温度444444水温555555555555出机温度12.612.612.612.612.612.6运输保温混凝土从拌合站的出机口到浇筑仓面，搅拌罐采用帆布及橡塑保温海绵封闭保温，减少倒运次数，避免混凝土受冻和减少热量损失。在运输过程中尽量缩短运输时间，做到不随意停车，施工现场不压车，减少混凝土在运输过程中的热量损失。低温季节混凝土运输过程中温度缺失值与运输工具、运输时间、外界气温等有关，可用下面经验公式计算:TU=a(T0-Ta)t (b) 式中: TU混凝土运输过程中的温度缺失，；T0混凝土开始运输时的温

17、度，；Ta外界气温；a容器系数；t运输时间，h.对以上参数， 混凝土开始运输时的温度T0同出机口温度（10.6112.6），外界气温Ta为当地白天平均温度取-18；容器系数a按混凝土施工手册取a=0.13；运输时间t按2km计算，设计要求搅拌车时速为20min，纯运输时间t1约需10min，HBT60泵入仓时间约需20min，即t=30min=0.5h；则:TU=a(T0-Ta)t=0.13(T0-Ta)0.5低温季节混凝土运输过程中温度损失统计表 表2典型混凝土强度等级时 间10月11月12月1月2月3月C30F300W12,级配Tu1.921.921.921.921.921.92C30F3

18、00W12,级配泵送Tu1.991.991.991.991.991.99入仓保温混凝土入仓方法与整个工程施工设备条件有关，但尽可能地考虑混凝土冬季施工特殊性，选择混凝土入仓设备时照顾到冬季施工的方便性，在混凝土入仓时少倒运，最好能一次性入仓，混凝土入仓能做到连续性，加快供料，缩短时间，这样可以减少混凝土温度损失，避免表层受冻。由于本工程采用泵送入仓，所以为了减少混凝土栽卸料过程中的温度损失，在搅拌罐卸料口安装滑动式保温盖布，保温盖布在混凝土卸料完成后，用加工好的钢筋拉钩将其拉盖，混凝土搅拌罐四周用橡塑海绵保温，以确保混凝土入仓温度不低于+5C。同时混凝土泵管采用聚苯乙烯泡沫套管外包油毡进行保温

19、，以减少在输送过程中混凝土热量的散失。混凝土浇筑过程中的温度缺失Tj=0.17(Tp-TC)t (c)式中 Tj混凝土浇筑过程中的温度缺失，； Tp混凝土入仓温度，； TC外界或暖棚内气温，； t-平仓振捣到表面覆盖时间，h.入仓温度Tp=混凝土开始运输时的温度-运输温度缺失=T0-TU；暖棚气温采用5；平仓振捣到表面覆盖的时间t取3h，则浇筑过程中的温度缺失计算结果见表3。平仓振捣按30cm一个层进行计算，共计需要浇筑混凝土31.5m3（仓号面积为7m15m=105m2），因运输和浇筑共需要1.75小时，加上振捣和仓号的覆盖的时间至少需要3个小时才能完成一层的浇筑，因此，平仓振捣到表面覆盖的

20、时间t取3h。浇筑过程中的温度缺失计算结果统计表 表3 典型混凝土强度等级时 间TPTCtTjC30F300W12,级配10月9.685.032.3911月9.685.032.3912月9.685.032.391月9.685.032.392月9.685.032.393月9.685.032.39C30F300W12,级配泵送10月10.615.032.8611月10.615.032.8612月10.615.032.861月10.615.032.862月10.615.032.863月10.615.032.86凝土浇筑温度TP=T0-Tn (d)式中： TP混凝土浇筑温度，；T0混凝土开始运输时的温

21、度，；Tn混凝土施工过程温度总缺失，.低温期混凝土浇筑温度计算结果统计表 表4典型混凝土强度等级时间T0TnTqC30F300W12,级配10月11.614.317.2911月11.614.317.2912月11.614.317.291月11.614.317.292月11.614.317.293月11.614.317.29C30F300W12,级配泵送10月12.64.857.7511月12.64.857.7512月12.64.857.751月12.64.857.752月12.64.857.753月12.64.857.75从计算结果可知，低温期混凝土在出机口温度符合温控标准时，各月混凝土浇筑温

22、度均能满足允许浇筑最低温度要求即为7.297.75。仓号保温混凝土面板堆石坝趾板混凝土浇筑时采用暖棚法进行保温施工。基础面采用人工清理，仓号采用高压风枪，避免用水冲洗，具体保温措施如下所示： 暖棚法施工及供热计算当日平均气温在10时，为使仓面温度、基础温度或老混凝土表面温度达到规范要求，同时为减少浇筑过程中预热混凝土的热量损失，拟采用1.5寸钢管和5cm保温被进行固定式暖棚的搭设。暖棚法施工工艺流程立模(保温模板)搭设暖棚煤炉安放清理基岩或老混凝土面浇筑混凝土供热养护覆盖保温材料保护拆棚。 施工方法固定式暖棚主要包括钢管框架、外围帆布、暖棚侧面和顶面的保温被，暖棚的安装及拆移采用人工进行，钢管

23、支撑架采用钢管卡进行连接，暖棚立柱及顶部支撑均采用1.5寸钢管搭设，且在施工过程中进行等间距架设，端部或纵横结合部位采用钢管卡进行固定连接，暖棚支撑结构搭设完毕后在其表面覆盖帆布进行全面的围闭，然后在暖棚顶面和四个侧面上覆盖5cm保温被进行封闭，保温被按30cm的间距进行搭接，为防止风速过大将保温被掀起，在其上面用型钢按一定的间距进行压重，底部采用块石或碎石土进行压重。混凝土进料口结合现场实际情况在暖棚侧面开一个11m的开口，以利于进料，同时对进料口必须进行有效的封闭处理，以免形成孔洞造成暖棚内的气温下降。混凝土面板堆石坝平趾板暖棚搭设最大长度不超过15m，每次根据跳仓原则搭设两组暖棚，暖棚在

24、搭设过程中要充分考虑施工上的空间，暖棚空间过小给施工带来很多不方便，空间过大会加大热量损失，因此，结合现场实际平趾板浇筑过程中暖棚规格采用15m（长）7m（宽）3m（高），连接板浇筑时也采用此规格的暖棚进行升温。左、右斜趾板在浇筑过程中同样也采用暖棚法进行施工，结合斜趾板特殊的地形条件，在暖棚搭设过程中1.5寸钢管立柱铅垂于趾板面进行搭设，规格根据斜趾板的体型控制，暖棚长度为一个仓号的长度，宽度方向至趾板边坡，顶部支撑利用趾板边坡锚杆沿趾板方向找平焊接，以节省暖棚搭设工程量，其它布置方式和平趾板的保温形式一样。每个暖棚内设4台火炉供暖，使混凝土浇筑和养护均正温下，暖棚法施工时，棚内各测点的温度

25、确保不低于5，各测点的位置选择有代表性的位置，在离地面50cm处设点，混凝土施工时，每昼夜测温不少于4次。暖棚拆除时间依据混凝土的强度经过现场试验确定。暖棚供热量计算Qn=Qb+Qk（其中，Qb=Fd（tc-ta），Qk=n/3*Vn（tc-ta）(e)Qb=Fd（tc-ta）Qn暖棚法供热需用量kcal/h;Qb暖棚的耗热量kcal/h;Qk下料口冷空气渗入的耗热量kcal/h;计算暖棚每小时的耗热量Qb=Fd（tc-ta）;其中:暖棚法放热系数，当保温严密,保温材料干燥时,取=3kcal/（m2h）;Fd暖棚表面积（最大仓号表面积为237m2）取240m2tc暖棚内温度5，ta暖棚外界气温

26、（最低气温按-30）Qb=Fd（tc-ta）=3240（5+30）=25200（kcal/h）计算下料口冷空气渗入的耗热量Qk=n/3*Vn（tc-ta）n暖棚每小时换气次数取6次,根据进料口每小时的开启次数进行确定Vn暖棚空间体积（110m23m=330m3）tc,ta同上Qk=n/3*Vn（tc-ta）=6/3330（5+30）=34650kcal/hQn= Qb+Qk=25200+34650=59850kcal/h要使棚内温度均上升至5以上，就要保证暖棚内59850（kcal/h）的热量，因每千克煤产生的热量为5000 kcal，因此每小时，每台火炉的耗煤量为11.97kg，取12kg。

27、同时结合我单位在2010年的经验数据，趾板仓号的暖棚需配置4台火炉，才能保证暖棚内温度不低于5。一个暖棚每天的耗煤量为24小时12kg4台=1152千克，趾板混凝土施工时左、右岸共计4个暖棚同时施工，所以每天的耗煤量共计为4个1152=4608千克；取5000kg，即每天的耗煤量为5000kg。综合以上数据可知，暖棚法施工时，每个暖棚内配备4台火炉完全满足要求。趾板外露面临时保温（1） 保温材料选择：冬季混凝土表面进行保温可减小混凝土表面温度梯度及内外温差，保持混凝土表面湿度，防止产生裂缝，寒冷地区保护层的放热系数不应大于2.1kcal/m2.h.c.具体保温方式为在已浇筑趾板混凝土表面采取临

28、时保温的方式进行保温，保温材料采用5cm保温被和1mm厚塑料布. 其导热系数为:0.1549 kcl/m.h.和0.045 kcl/m.h.。保温被和1mm厚塑料布混凝土表面等效放热系数采用混凝土施工手册提供的公式进行验算：b= （f）式中：b-保温后混凝土表面等效放热系数，kcl/m2.h. C；K风速修正系数；i第i层保温材料的厚度，m；i第i层材料的导热系数，kcl/m2.h.C. i为0.05m； 对于以上参数，K值按混凝土施工手册选取1.5； 查表7-6-41（水利水电工程施工组织设计手册第三卷第161页）得K1值为1.50（保温层由不易透风的5cm双层保温被和1mm厚塑料布组成，所

29、以K值取1.50），代入式f中得：b= 2.1kal/m2.h.通过以上计算采用双层5cm保温被和1mm厚塑料布对趾板表面保温后满足其要求，因此，在冬季施工时，趾板混凝土上表面及侧面用双层5cm保温被和单层1mm厚塑料布进行表面保温，完全满足保温后混凝土表面等效放热系数b2.1kJ/m2.h.C的要求。（2）施工方法: 趾板混凝土浇筑完毕后待混凝土初凝后便开始临时保温，临时保温均覆盖保温被的方式进行保温,保温被上面配一些型钢或块石进行压重，防止风速过大时保温被被掀起，趾板临时保温范围为趾板面及其侧面，趾板表面保温在暖棚拆除前后进行，以方便施工，保温时段本年度10月份至次年5月。挤压墙冬季保温措

30、施挤压边墙每米的方量为0.176m3，每小时挤压机成墙20-30m，即每小时需用混凝土5.22m3，而拌合楼每小时的拌制可达到50m3/h，因此，完全满足挤压墙的施工需求，且根据本年度进度计划挤压墙混凝土在趾板混凝土浇筑完毕后进行施工，所以，拌合楼两个小骨料仓储量完全满足挤压墙施工时的强度，因此，在挤压墙施工时其骨料保温主要依靠小骨料仓的保温，小骨料仓保温方式见上述内容所示，在此不再进行详细说明。 保温材料选择挤压墙保温部位主要为已成型的挤压墙面和正在挤压成型的挤压墙。对于挤压墙的保温，采用双层EPE卷材和0.1mm厚塑料薄膜进行保温. 其导热系数分别为: 0.1256kcl/m.h.和0.0

31、045kcl/m.h.。EPE卷材混凝土表面等效放热系数同样也采用混凝土施工手册提供的公式进行验算：b= （f）式中：b-保温后混凝土表面等效放热系数，kcl/m2.h. C；K风速修正系数；i第i层保温材料的厚度，m；i第i层材料的导热系数，kcl/m.h.C. i为0.02m；对于以上参数，K值按混凝土施工手册选取1.5； 查表7-6-41（水利水电工程施工组织设计手册第三卷第161页）得K1值为1.50（保温层由不易透风的2cmEPE卷材和0.1mm厚塑料薄膜组成，所以K值取1.50），代入式f中得：b=kal/m2.h.挤压墙因施工面的特殊性，保温难度非常大，因此，我单位经过反复验证和

32、讨论后决定，挤压墙大面采用双层EPE卷材进行保温，卷材采用挤压墙施工时预埋于坝体的12#铅丝和14圆钢进行横向加固。铅丝间隔1m进行安装，且为施工方便期间铅丝预埋在挤压墙层间水平缝面上，同时，为保证铅丝的牢靠性，在坝体距挤压墙挤压机行走路线50cm处平行于挤压面预埋6.5盘条形成内拉结构并和12#铅丝连接起来。挤压墙面EPE卷材保温要整齐美观，对于刚挤压成型的挤压墙及时采用0.1mm厚塑料薄膜和5cm保温被进行覆盖保温，且在不破坏挤压墙的前提下，对保温被做简易的加固，以防止保温被覆盖不严实造成挤压墙受冻。为保证挤压墙的施工质量在挤压墙混凝土拌制过程中加入防冻剂，在挤压过程中加入速凝剂，以提高早

33、期强度。保温时段为本年度10月份至次年5月。拆模时间控制冬季浇筑的混凝土拆模遵循下列规则：非承重模板拆除时，混凝土强度必须大于允许受冻的临界强度或成熟度：对于大体积混凝土不低于7MPa(或成熟度不低于1800h)；对于非大体积混凝土和钢筋混凝土不低于设计强度的85；承重模板拆除经过计算确定；气温骤降期间禁止拆模；避免在夜间和预期气温骤降的时间内拆模，模板拆除后立即进行混凝土表面保温，防止产生裂缝；混凝土冬季施工综合防裂措施通过对成品骨料的预热，防止骨料冻冰结块，混凝土拌合楼料仓内采对骨料紧进行加热，骨料加热温度满足冬季混凝土各月出机口温度的要求混凝土采用热水拌合，控制拌合水温不超过60。为满足

34、混凝土防冻防裂要求，严格控制混凝土的浇筑温度，以保证混凝土浇筑质量。一般情况下开盘时间最好放在白班，并在夜间气温达到最低之前收盘，当日平均气温低于10时，一定要加强仓内浇筑时的保温工作。 为避免混凝土表面受冷击应力作用，缝面凿毛清理工作放在白天10点钟以后、下午18点钟以前日照较好时段揭开保温材料进行，其它时段尽量避免凿毛。积极做好气象预报工作，在气温骤降或寒潮来临之前及时的对趾板重要的结构和部位进行全面的保温。四、抽排水管路及水泵的保温措施对于上、下游围堰的抽排水管路采用5cm厚的电热毯进行保温，电热毯采用12#铅丝间隔1m绑扎牢固，抽水泵在其抽水平台上修建彩板房的形式进行保温，同时在冬季低

35、温季节，彩板房内采用火炉进行升温，保证室内温度在20左右，以保证抽水能够正常进行。防渗墙墙头拆除后，集水坑的水位要降至EL3086.5高程以下。五、洞室施工冬季保温措施 对于左、右岸的灌浆平洞在冬季的开挖施工，洞室升温采用生火炉的方式进行，钻孔及喷砼用水采用加热小型水箱的方式进行升温，同时施工时对洞口进行封闭，以防止外界低温气流涌向洞内，且在封闭洞口时预留一个5050的开口，以方便洞内排烟。对于地勘洞的保温同样也采用洞室升温采用生火炉的方式进行，且在混凝土浇筑时对洞口进行封闭，以保证入仓温度。六、冬季大坝填筑施工措施冬季施工强度及料场规划大坝填筑在2011年10月、11月、12月及2012年4

36、月经历4个月的冬季施工期。为确保坝体在冬季正常施工，特制定如下施工措施。根据2011年度施工进度计划，本年度区、区、区的填筑形象要达到3124m高程，区填筑要达到EL3104.8m高程，共计填筑量为176万，截止目前已填筑40万m3，剩余136万m3，分别为区22.43万m3，区23.84万m3、区46.72万m3、区43.77万m3,2011年度剩余10月、11月、12月的填筑强度分别为58.96万m3，44.64万m3，32.97万m3。结合本年度冬季施工进度计划和填筑强度，我单位对C1料场冬季开采区域进行了详细的规划，规划如下表所示：2011年冬季分区开采规划明细表 表5施工时段开采 区

37、域开采量 (万m3)覆盖层揭除区域覆盖层堆存区域揭除量 (万m3)填筑方量 (万m3)备 注2011年10月13.0958.96已揭除4.75.17 覆盖层以下1m范围4.45.48 覆盖层以下1m范围4.195.04 覆盖层以下1m范围17.0315.4817.92.114.51 小计63.4235.68 2011年11月8.7944.64 8.5217.955.6314.24覆盖层以下1m范围4.66覆盖层以下1m范围(21)5.04(21)覆盖层以下1m范围小计50.5914.24 2011年12月18.8532.97 8.7916.78小计44.422012年4月16.843.2313

38、.9(21)15.12小计45.82小 计204.250049.92 179.80 通过以上数据可以看出2011年度冬季施工中必须将区、区、区、区、区、区、区、区、（21）区的覆盖层揭除，并堆存于已经揭除覆盖的区、区、区、区中，每月覆盖层揭除的区域和指定堆存的区域均按表5中的规定执行，2011年度10、11、12月及2012年4月冬季坝料填筑共计需179.8万m3，共计揭除覆盖层为49.92万m3，为防止冬季气温寒冷覆盖层冰冻无法揭除，因此，要求本年度冬季施工所需区域填筑料的覆盖层必须在11月底之前揭除，以保证冬季有充足的料源供给。同时为满足2012年4月坝体填筑量，业主须在11月底之前将区、

39、区、（21）区的征地完成，以保证2012年4月的填筑顺利进行。料场试验我单位对试验室于2011年8月份对C1料场各区骨料含水率进行了检测，平均含水率统计结果如下： C1料场骨料含水率检测一览表 表6 取样部位取样时间覆盖层以下1m范围平均含水率覆盖层以下3m范围平均含水率水上1m范围平均含水率备注C1料场2011.82.4%1.1%1.3%通过以上数据可以看出，C1料场覆盖层1m以下骨料的含水利率比较高，覆盖层以下3m范围骨料含水率较低，水上1m范围骨料含水率稍高于覆盖层以下3m范围的骨料。因此，通过以上数据变化规律，我单位对C1料场的开采进行了合理的规划，并制定了2011年度冬季开采规划布置

40、图和相应的开采原则，即在11月底之前将C1料场用于冬季填筑的区域覆盖层进行全部揭除，并将含水率较高的覆盖层1m以下范围的骨料在揭除覆盖层时同步开采上坝，对于覆盖层以下3m范围内含水率较低的区域，尽可能的用在冬季寒冷季节进行填筑，对于水上1m范围内含水率较高的区域，如果冬季不结块可以直接开采上坝，否则，在冬季施工时不予考虑开采，视现场气候条件而定。同时，为保证冬季施工能够有足够的开采料源和开采深度，我单位将在冬季施工期内加大对C1料场骨料含水率的检测和冰冻试验，使之能够准确科学的指导冬季施工。大坝填筑冬季施工措施（1）对拉运至坝面的坝料，应及时摊铺、整平、碾压；各工序安排要紧凑，尽可能在白天气温

41、较高时进行，且做到当日上坝料当日碾压成型。（2）对特殊垫层料、垫层料在摊铺平整中，应注意因堆存及运输过程中结冰、结块料发生，并应及时对其予以剔除或严禁上坝。如因下雪停工，复工前应清理坝面积雪，经检查验收后，方可复工。（3）负温下坝体填筑，对运输道路应加强养护，尤其防止路面结冰现象发生，设专人对路面结冰作清理工作，如铲除冰面，摊撒粗砂等。对运输车辆，加强维修保养，确保机械的制动系统安全。C1料场开采冬季施工措施（1） 处于冬季开采的料区在11月底之前将料场覆盖层揭除，并将覆盖层以下1m含水量较大的于冬季来临前开采完毕。（2）冬季开采区开采上坝料时只开水面1m以上范围的骨料。（3）料场开采时采“用边清理、边开采”的方法，缩短开采砂砾料的外露时间，最大限度提高直接开采上坝工作量。七、冬季保温经济分析2010年度在冬季施工期间我单位提前对拌合楼大骨料仓采用搭设棚架结构表层覆盖保温被，以及仓内生火炉的方式进行升温，但效果不明显，只有火炉周边层厚40cm的表层骨料解冻，其余部位处于冰冻状