武理工城市污水处理工程讲义07污水处理工程中的水力计算.docx

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1、第七章污水处理工程中的水力计算7.1 管渠水力计算7.1.1 管渠水力计算的目的在污水的输送、处理过程中，常常会用到管道或渠道，根据污水的流量和输送时要求的坡度、流速和管道造价，运营费用等因素确定管道的直径、渠道的断面面积，同时计算出污水流经管渠的水头损失，即是管渠水力计算的目的。7.1.2计算公式常用的公式有流量公式：Q=W（7.1.1）流速公式：VcVri（7.1.2）式中：。为流量（mVs）心为过水断面面积（me为流速（m/shR为水力半径（mJ为水力坡度；C为谢才系数。谢才系数C值一般按曼宁公式来计算C=（7.1.3）式中：力为管壁粗糙系数，该值根据管渠材料而定，见表7.1.L表21.

2、1排水管渠管壁粗植系数表管集科类a(ft陶土曾.铸铁管0.013混凝土和铜筋混凝土管水泥砂浆抹面如M0.013-0.0143?料管一石榭水泥管.铜管0.012聚拘传Sifi0.015紫蜘块石渠道0.017干离城石豪道0.020d025土明渠带或不带簟皮）0.025-0.0307.2堰流计算堰是一种流量计量工具，在污水处理工程中，常采用的堰有薄壁三角堰及平顶堰（宽顶堰）。在水处理构筑物中，出流堰还具有控制出水流埴和出水水质稳定的作用。堰的使用和计算因用途、堰上水深不同而不同。7. 2.1三角堰堰的缺口为三角形的称为三角堰，当所需测量的流量较小时(例如QVO.lm3s),采用三角堰，可减少测量所带

3、来误差。图7.21为三角堰，当H=9(V时，称为直角三角堰薄壁堰，其流量公式为-0.021-0.200时Q=l.4s,2(7.2.1)A=O.301-0.350时Q=1.3432v(7.2.2)0.201-0.300BtQ=yd.4t5+1.343247)(7.2.3)式中：S为水头(m)：Q为流量(mQ.当A=60时，其流量公式为QH0.R2625(测量人时，应在堰口上游3h处进行)8. 2.2宽顶堰当堰顶水平且厚度2.5V6HVIO时。在进口处形成水面跌落，堰顶范围内产生一段流线近似平行堰顶的渐变流动，这种堰流称为宽顶堰流。宽顶堰流分为有底坎和无底坎两种情况，当河渠水流经闸、桥涵等建筑物时

4、，可按无底坎的宽顶堰流处理。另外，宽顶堰流还分为自由出流和淹没出流。1 .自由流宽项堰流(见图7.2.2)(V,基本公式Qtmb(7.2.4)或Q=4M6(7.2.5)式中：Q为流量(3sh，为堰顶宽度(m)：HC为包括行近流速的堰前水头，即Hn=A/+e(m)乙阳Vn为行近流速(mshm为自由溢流的流量系数，它与堰型、堰高等边界条件有关，即Mm6为侧收缩系数。流态判别界限：h.H0.8,自由流；图7.2. 9.H0.8,淹没流；瓦为从堰顶起算的下游水深；W为从堰顶起算的上游水深。（2）有底坎宽顶堰的流埴系数。不同的进口堰头形状，其流量系数m有不同数值。1）进口边缘为直角时，见图02.3,当0

5、PH JIS7. 2. 4当0PZ30时,m=036.A斜坡式进口（见图7.2.5和斜角式进口（见图7.2.6）的流量系数可按表7.2.琏取。斜坡进口图7. 2 R图7. Z.h表N2I上游斜坡式进口流量系数册PiHC联0.51.01.52.02.500.3850.3850.3850.川50.3850.20.3720.3770.3800.M20.3820.40.3650.3730.3770.3800.3810.60.3610.3700.3760.3790.3800.80.3570.3680.3750.3780.3791.00.3550.3670.3710.3770.3782.003490-36

6、30.3710.3750.3774.0C3450.3610.3703740.3766.00.3440.3600.3690.3740.3758.00.3430.3600.3690.3740.376CO0.3400.358d30.3730.375（3）无底坎宽顶堰的流量系数分为四种情况表Z21上游有*r斜角式进口的流.系数n.PlHf/H0.0250.050O.IOO2.OOO0.3850.3850.385O-3850.20.3710.3740.376l0.3770.40.3640.3670.3700.3730.60.3590.3630.3670.3700.80.35603600.3650.368

7、0.3671.00.3530.3580.3632.00.3470.3530.3580.3634.00.3420.3490.3550.3616.00.3410.3480.3540.360QQ0.3370.3450.3320.3581）直角形翼墙（见图7.，7及表7.2.3）流量系数rrt=am工a-W.* gqEiG一一.I图7一2.7直角翼墙2）八字形翼墙（见图7,2.2、表7.2.4）.图7.7.H表7.2.1直角形翼墙进口的平底宽顶堰流系数JR.bfB*0.OO.I0.20.30.40.5E0.3200.3220.3240.3270.3300.334bib0.60.70.80.91.0E0

8、.3400.3460.35$0.3670.385表71.4八字形翼墙进口的平底宽顶堰流系数.b/BCtW0.51.02.00*0.00.3430.3500.3530.350O.1O.3440.331U.3340.3510.2O.3460.3520.3550.3520.3O.3480.3540.3570.3540.40.3500.3S60.3580.3560.50.3520.3580.3600.3580.6O.3560.3610.3630.3610.7O.300.3640.366O-3640.80.3650.3690.3700.3690.90.3730.3750.3760.375!.0O.38S

9、0.3850.3850.3853】圆弧形翼墙（见图7.2.9、表7.2.5）.4）斜角形翼墙（见图7.2.1。、表2,Q表7,工S圆弧形翼墙进口的平底宽顶堰流系数M.r*686MaioO.toao0.400.00.3200.MSaMtasoau4a7OiMO0.J0.321amasamA.Mld0.324amax$OlSSIa3S4au9aM2“3OLmas400343Ou333a357aMO0.30d4amama349a35KM20.SMa334a34a351Ouis?a)O.MSamdO.MOa3$0ohmdMOaioa.mso.m&M)M0.3Md370.10.3SSaM2aM50.1U

10、0.17am0.3730.90.M7anamO.37Samam0.37B1.00.MSaesam0.MSO-MSaits0u3SS表726斜角形翼墙进口的平底宽顶堰流Jt系数il,/ao685Oi0506IOO0t00-a。anoOi1OiMOd50.3$0dla122Qu1370.341634，0.351dZamam0.M3aus0.1Md3.ttf(K341队3450.U90.2Md4ano0.3430.34?0.3S10.3as03340.340.3S0O.3S4aIM0.6amoasso0.3S4ais7a.mi0.7(K3U03SSO.l0.M10.M40.SasssaMtaxP/H

11、BBl式中：户为上游堰高(m)：a为堰前水头(m)M为两墩间净宽(m)B为上游引渠宽，对于梯形断面近似用一半深处的渠道宽(m3为系数，闸墩(或边墩)墩头为矩形，宽顶堰进口边缘为直角时，-O.Kj闸墩(或边墩)墩头为曲线形，宽顶堰进口边缘为直角或圆弧时，=0.IOC上式的应用条件为：6BO.2.PH3.0时，用PH=30计算。2)无底坎宽顶堰侧收缩系数。对于无底坎宽顶堰边墩侧收缩对溢流能力的影响已包含在流量系数中，需单独计算时，按(7.2.9)式计算,或者直接查表7.2.7(a.b)2.淹没式宽项堰流计算公式Qitmb2WJzst(7.2.10)式中：。为淹没系数，其他符号同前。当出现淹没堰流时

12、，堰的溢流能力将有所减小，淹没对溢流能力的影响用淹没系数反映，不同的堰型，/有不同的变化规律，宽顶堰的也值，与水流的淹没程度即(瓦/的比值)有关，儿是从堰顶起算的下游水位，是包括行近流速水头的堰前水头，。,与儿/“的关系值，可查表7.2.8.表7.侧收缩系数.(.0.10)b/BPlH0.00.250.51.0203.00.10.9130.9300.9390-950O.959O.9640.20.913O.930O.939O.9S00.9S9O.640.30.915O.932O.941O.9510.960O.9650.40.9180.936O.9460.955O.9630.968d&09290.

13、945d9530.9600.967O.9710.60.940O.9540.961O.9670.9730.9760.70.955O.9640.970O.974O.79O.9820.8d968O.9760.979O.9830.986O.9880.9O.984O.98RO.9900.9920.993O.9941.01.0001.0001.0001.000I.OOO1.000表7.2.7(b)侧收缩系数e=0.19)b/BP/H0.00.250.5.o2.03.0O.O.836O.868O.887O.9040.9220.9310.20.8360.8680.8870.9040.922O.9310.3O.

14、8360.872O.890O.907O.924O.9330.40.8450.8820.8980.915O.9300.9380.50.8640.8960.9110.9250.9390.9450.6O.8860.9130.9250.937O.9500.9550.70.911O.9330.941O.951O.%!0.9660.80.940O.953O.9S8O.9650.972O.9770.9O-9700.976O.978O.983O.986O.9881.01.0001.0001.OOOLOOO1.0001.000表N2.A宽顶堰淹没系数。,表o0800.81O.820.830.84O.850.86

15、0.871.00O.995O.990O.9800.97O.960.95O.93HdHQ0.880.890.900.910.920.930.940.95*O.900.87O.84O.82O.780.74O-70O.65HJHeO.960.97O.98叫O.59O.500.407.a处理构筑物中集配水渠道的水力计算在污水处理工程中，为配合各处理构筑物的正常运行，需要修建一些集水、配水渠道以及集配水设备，它们的水头损失主要包括局部水头损失。这些设备的种类有多种，但损失主要包括堰流损失、进口损失及出口损失。m堰流损失A.H（7.3.1式中：Zl-为堰流局部水头损失（m）为堰前水头（mhA为跌落水头（n

16、）.进口损失式中：瓦为局部水头损失（m）七为局部阻力系数；7，为水流流速（msL虐为重力加速度（ms对于不同的连接方式，局部阻力系数也不尽相同。见图7.5剧角进“蜩叭口SHllW管 =0.010.05 介0.2方左图7.曳1局部阻力系数出口损失式中符号同前。7.4沉淀池整流配水花墙计算在沉淀池入口处设置多孔整流墙，使污水均匀分布，有孔整流墙上的开孔总面积为池横断面积的6%20%,污水流经整流配水花墙会产生水头损失。假设设计流量为Q,沉淀池横断面为。有孔整流墙的开孔率，则孔内流速为那么整流配水花墙水头损失为（7.4.1）式中：儿为局部水头损失(m)：m为孔口收缩值，在2522.dd间取值；”为孔

17、的个数；为局部阻力系数；力为孔内流速(m/s)i为重力加速度(ms5f)7.5污水厂高程流程中水力计算为了使污水和污泥能在各处理构筑物之间通畅流动，以保证处理厂正常运行，必须进行高程布置，以确保各处理构筑物、泵房以及各连接管渠的高程，同时计算决定各部分水面标高。水力计算时，应选择一条距离最长、损失最大的流程，并按最大设计流埴计算，同时，要留有充分的余地，以使实际运行时能有一定的灵活性。水力计算常以接受处理后污水水体的最高水位作为起点，逆污水流程向上倒推计算，以使处理后的污水在洪水季节也能自流排出，而水泵需要的扬程则较小，运行费用也较低。但同时应考虑土方平衡，并考虑有利排水。污水厂污水的水头损失

18、主要包括：水流经过各处理构筑物的水头损失；水流经过连接前后两构筑物的管渠的水头损失，包括沿程损失与局部损失；水流经过量水设备的损失。7. 5.1污水高程水力计算1 .各处理构筑物的水头损失m格栅水头损失：(7.5.1；,角in8(菅)(7.5.2)式中：N为局部阻力系数；8为格栅断面形状系数；/为格栅厚度(mh。为格栅净间距(mh方为栅格倾角；，J为栅格上流侧的平均流速(ms).(2)集水槽水头损失。集水槽系平底，且为均匀集水、自由跌落水流，故按下列公式计算：B=O.904(7.5.3)儿=1.258(7.5.4)式中：U为集水槽设计流量，为确保安全常对设计流量乘以1.21.E的安全系数(r3

19、s)A为集水槽宽(mh儿为集水槽起端水深(m),则集水槽水头损失为A.=M+必+A0(7.5.5)式中：H为集水槽水头损失(m)：儿为堰上水头(m),几为自由跌落水头(mh人为集水槽起端水深(m)(见图7.5.1).(常进口损失，参见公式(7.3.2L(4)山口损失，参见公式(7.3.3).(5)消毒池水头损失。消毒池内水头损失包括沿程水头损失及弯管水头损失，其计算水头公式可采用池内水也图7.11集水槽水头损失计算示意图t一 堰上水头 h一 自由跌落；A.一集水槽起端水深； A，总渠起端水深局部水头损失主要包括不同管径的连接处的水头损失,闸门水头损失以及弯管的水an+Cz-4)式中：A为总水头

20、损失(mX为隔板转弯处的局部阻力系数，往复式隔板取4,回转式隔板取1(与转弯角度有关),力为水流转弯次数；Z.为该段廊道总长度(m),C为谢才系数，其值计算见公式(7.l.3h&.为该廊道过水断面水力半径(m)：s为廊道中水流流速(ms)”为转弯处水流流速(m/s).2.连接管渠水头损失在污水处理工程中，为简化计算，一般认为水流为均匀流。管渠水头损失主要有沿程水头损失和局部水头损失。(1)沿程水头损失A/L(75式中：为沿程水头损失(m)；Z为管段长(m)A为水力半径(m)e为管内流速ms,C为谢才系数。(%局部水头损失。头损失，其计算公式为(7.S.R)式中：k为局部水头损失(m)大为局部阻

21、力系数(可参考相关“给水排水设计手册”第一册)b为管内流速为重力加速度(ms).2计量设备的水头损失在污水处理厂中，量测总水量的设备是必不可少的。常见的有巴式计量槽和淹没式薄壁堰装置。非淹没式薄壁堰流埴计算可参考7.2节，巴式计量槽在自由流的条件下按下列公式计算：Q=O.372(3.28W1).皿(7.工9)式中：Q为流量(i3s)j3为喉宽为上游水深(m).非淹没式薄壁堰的水头损失采用公式(7.?.1，对于巴式计量槽则只考虑跌落水头。7. 5.2污泥处理流程高程计算在污水处理厂中，经沉淀或处理后的污泥经污管道流动，所以应计算污泥流动中水头损失，进而计算污泥处理流程高程，污泥高程计算顺序与污水

22、相同，即从控制性标高点开始。污泥在管道中水头损失包括沿程水头损失和局部水头损失。由于目前有关污泥水力特征研究还不够，因此污泥管道水力计算主要是采用权益的经验公式或实验资料。1 .污泥的水力特性通常污泥都用管道输送。污泥的水力特性与含水率有直接关系，当含水率为99%99.5%时，污泥在管道中的水力特性与污水相似；当含水率为90%92%时，与污水相比水头损失增加很多；当污泥管径为Inomm和15Omm时，污泥管道的水头损失是污水管道的6R倍。在污泥含水率一定的情况下，污泥中固体的比重越小，则污泥的粘度越大。污泥的粘度与污泥浓度以及挥发物的含量成正比，与温度成反比。而它与流速的关系比较复杂：当污泥在

23、管道内以低流速(L0-1.5ms)流动时，处于层流状态，污泥粘度大，流动阻力比水大；当流速增至1.5ms以上时，处于紊流状态，流动阻力比水小。在设计输泥管道时，应采用较大流速，使污泥处于紊流状态。2 .污泥管道水力计算(1)重力输泥管道。设计坡度采用0.01-0.02.(2)压力流管道。根据污泥含水率以及管径的不同，一般采用如表7.4.1的最小设计流速：表Z4.1压力输泥管道最小设计流速污泥含水率(H)发小设计流建W150200mm管径300-HOOtnm901.51.6911.41.5921.3).4931.21.3941.11-2951.01-1960.91.0970.80.998070.

24、8_当污泥在紊流流动时沿程水头损失按下式计算：/=682(dK1857W.m式中：CN为海森威廉系数，其值与污泥浓度有关，见表7.5.2.表ZK.2污泥浓度与C.值的关系污泥浓度(%)Ch01002814616458.53210.125污泥管道的局部水头损失用下式计算:心=0不l.5ms,故污泥在管道中流动状态为紊流。由含水率/=96%,查表7.5得C=61,则h，=682(l(l,=682I)(7m608toq污泥提升设备污泥提升应根据污泥种类不同，选择不同的泵型。各种污泥应用的提升设备见表7.5.5另外，污泥倒虹吸管水头损失采用下列公式：=Az+65.12)表7.4J污泥泵的选择田现冷类优

25、先透择的泉型初沉污泥隔模量柱塞泵.螺杆泵无埔麻心索活性污泥离心泵,旋票，潜污泵,混液泵,空气提升器旅蝠污泥隔腹泵,柱寨泵，无堵褰离心泵消化污泥柱本泉,无堵塞心泵杆蒙浮渣隔噢祭,柱篁泉,喈破碎装置的潜污系脱水淀忸带破碎装艮的隔膜系,皮带运，机式中：人为倒虹吸管水头损失（m）J,为倒虹吸管沿程水头损失（m）,1为所有管件的局部阻力系数之和；*为管内流速（ms）为安全系数，一般为1051.15.污泥管道的水头损失也可按清水计算，乘以比例系数。这种方法最为简便，按照污泥流量及选用的设计流速，即可计算水头损失、选定管径，设计流速一般为11.5ms,当污泥管道较长时，为了不使水头损失过大，一般采用1.0m

26、s,污泥含水率大于98%时，其污泥流速均大于临界流速，污泥管道的水头损失可定为清水的24倍。7.6污水提升泵房7. 6.1一般规定1 .泵房形式泵房形式根据不同条件确定，见表7.6.L2 .常用引水设备非自灌式泵房，常用引水设备见表7.6.2.种类优（1）干式系房（1）机器间可保持干2）便于缗修和保养3）轴承.管件、仪表不受忖水的腐蚀（2）湿式索舟（1）结构他单（2管理人员工作条件差（3）水泵邮件高曲救尸（3）灰形泵房及下圜上方形（1）Bl形但限F4台案时而用（2）便于沉井法旅工（3）1径D=715m时,工程邀价比矩形低（4）矩形录房或组合形泵房_E艺布置适用于Q=1.0m,a3Om,的大中蹙

27、泵房（2）可利用的空间较大续表肿炎优缺点（5）自式（或半自哀式）1）启动及时可享.操作方便不需引水的辅助设备泵房较深,增加地F部分的工程造价（6）非自式1）泉黑深度较浅雄府简单（2）有利T自然采风和通风,室内干3）不能直搂启动需采用引水设备7）畲建式（1）索度占胞少结恂较省（2）多用于自大（8）分建式（D结构处理面单无向SL水泵检修方便（2）吸水管较长,水头搐失大（3）仅限于其白式（9）华胞卜式见自雷式及恭自Ii式之优餐点（IO）全地下式（1）施面以上占维少（2）地F泵房潮湿对一般电机的正畲运箝会产生影，应采用潜水泵表N6”引水设备名琳优缺点及使用条件（1）真空象引水（1）白动可务,效率救高（

28、2）可使用于各的水军（3）水泵充水时间3-5min.2台（其中I台缶用）2）R空引水（1）可使用水泵自动拓制电路的慢计简化（2）保SE水泵随时启动（3）适用于大、中型水泵的启动（3）密闭水Ir引水（1）&备局单（2）使用于小困水泵（3）引水时间35minT格栅格栅拦截雨水，生活污水和工业污水中较大的漂浮物及杂质，小型泵站多采用人工消除，大中型泵站，采用机械清除，一般规定见第2章2.L4 .集水池C）最小容积：污水泵房集水池的最小容积，不应小于最大一台水泵Smiri的出水量。（2）污水泵房集水池宜设冲洗和清泥设施。（3）集水池的布置：应考虑改善水泵吸水管的水力条件，减少滞流或涡流。工机器间（1）

29、机器间尺寸见表7.6.3；表7.63机器间平面尺寸及高度】.机组布置间距1有晶总设备电动机容55kW时.星岫之间距离0.8-1.2m电动机容量55kW时,基础之间币离1.2-1.6m输流系和源流系输间距.采用口径的3倍（2）无起吊设备至少在每个机组的一例,其间距要比机组宽度大0.5m2.主要通道宽1.2-2.0m3.配电盘前面的建遒宽度O）低压配电（2）fe*fe15l6m2022m4.配电盘后,面的通道宽度1Om5.有桥式吊车设备的泵房内应有吊运设备的通道吊车运行时，不应影响管理人员通行,吊装最大部件尺寸加0.81Omt6.楼梯及平台宽度楼棒宽O-S-LOm.jFfLOrn.吊装用平白1.5

30、-2.Om7.机H间高Ir（1）无吊车梁（2）有吊下履察内地面以上有效高度3.03.Sm应保证吊起物体底部可所牌越之固定物体慎部有不小于0.5m的净空（2）起重设备。根据泵站的大小和设备的重量确定。门、过道及孔洞等可能用于设备出入的地方，要有必要的宽度及净空，为使吊车正常运转，必须避开与出水管、闸阀、支架、平台、走廊等的矛盾。起重设备的选择，见表7.6.4.表7.”起重设备选择起重量起重设备形式5.0双轨桥式吊隼电项操作地面排水。干式水泵间室内地面作成0.01。.015的坡度，倾向排水沟成集水坑，集水坑直径RM6。Omm,深600XOomm,排水沟断面IOOmmXIOomm,坡度0.0LU）通

31、风及防潮。1通风。夏季室内温度应不超过35,自然通风不能满足时应采用机器通风。自然通风除开窗外可设一高一低拔风筒，由地下部分通向室外。机器通风采用通风机可安在室外，若选用排风扇则可设在窗子的高处。排气量计算公式：Q=nV（m3h）式中：”为换气次数（一般不大于5次hhV为泵房容积（n风压计算公式：H=hf+hi式中内，为沿程损失；自为局部损失。hfLi式中7.为风管长度；，为每米风管的沿程损失。式中(为局部阻力系数；y为泵房外空气容量(k)e为管内风速(ms),f为重力加速度9.81(m/s:)防潮：为防止由于降雨所产生的湿气或室内外温差引起的室内结露，在周围环境相对湿度高于75%时，电机因受

32、潮而不能运转，一般可采用电加热器，或吸湿剂，使停止工作的电机不致受潮。i)电动机防潮计算。例如停止工作的电机是40匕，相对湿度100%的不利条件下，求电动机内部需升温多少才能降低湿度至75%以下。计算公式及步骤：,Ioa式中：”为相对湿度：d为绝对湿度；后为某温度下的饱和蒸汽压。已知力=Ioo%MOiC的为7370.ftPa,故li,1Q07370,.58PL100-100-7370.58Pa当次=75%时G=/辔W=982744PaFJ瓦=982744Pa(合0.10028绝对压力)时，查表得温度为455匕，故电动机内部比周围环境的温度高45.E-40=S.丁C即可使绝缘附近的相对湿度降低至

33、75%以下。ii)加热器容量计算；加热器的容量Q决定于电动机的结构尺寸：QHdSal-G(W)式中：”为表面散热系数W(cC)s为电动机表面散热面积(CmoE为电动机壳温度(匕)“，为电动机周围空气温度()。一般涂过漆的铸铁表面散热系数d=1.67Xl()7W/(CIn2),如果考虑到风速影响时，则表面散热系数为dv=d(+0.Iv)式中：7J为风速(ms)一Hi)加热器的形状和材料：根据使用要求可选用抽屉式空气电加热器，或外表呈I】形电加热器，一般用无缝钢管作外壳，管内设置螺旋形的银铭合金电阻线，在电阻线与管壁空隙部分充填氧化镁作钢管与电阻线的绝缘介质。电阻线两端从管内引出连接电源。沁)吸湿

34、剂去湿：利用吸湿性较强的生石灰、硅胶木炭、氧化钙、活性氧化铝等固体吸附剂或氧化锂吸湿后，使空气很干燥，而且吸湿剂能再生重复使用。6 .卫生设备应就近设洗手盆或拖布池、水龙头，并备有冲洗地面用的橡胶软管。7 .水泵1)常用水泵。常用水泵见表7.6.5.表7.6.5水泵形式适用条件M形适用条件(1)ZLBR立式触潦案(1)中流M和大流量.低历程.设计漉量为2o15.OmVs,扬程为38m2)的水、合漉.樗I泵站(2)HLB整立式,HBC51和TLf卧式混混泵1）中微IL扬程较低.设计旗做Q为Q251.0mVs扬程为59mQ0.6-25ms=5IOmQ-2.03OmS/s=715m（2）用水.合流泵

35、站(3)ShR双吸式寓心清水泵(1)大漉盘设计茂量大于lm.时污水、用水、合流系站4)PW型卦式泻水录(1)中、小痴献和较低扬程Q-3O-18OL.H-9-25mQ=2001SOOL.H-7-*l5m(2)污水、合流、南水型站(5)丰产夔混流黑中漉量和校低扬程QE3001000Ls.=813m(2)雨水、污水、合施鬃站6”TC型艇票中小覆量,低物程Q100-*t000LH3-7m（2）污水.污泥(?)FY型耐腐蚀液F立式*心系(1)小值,牧量级同Q=1.。100Lb.H-16-33m用于低浓度带腐蚀性污水(8)QW型滞水排污泵(1)中、小流量,中低扬再Q=IS-3750m3h.77-40m(2

36、)适T阚水、污水、合漉臬站(9)WL宅式传污第(1)大、中，小量，抵扬程Qm8O-IOOOOmVh.H0530m(2)适户雨水、污水、合浪案站(10)QZ潜水处流条(I)大漉、低场程Q=125-34OOL,H-1.59m2)适于雨水、污水、合流泵站（2）轴功率计算：1）水泵轴功率公式为N=鬻kW）式中：7为水的容重（k“L）$Q为水泵的输水量（L/s）：H为水泵的总扬程（m）E为水泵的总效率。2）水泵发动机所需之功率公式N=AW）式中：X为发电机的超负荷系数。（3）水泵工作的特性曲线。水泵的工作点是由水泵的O-M特性曲线与管路的特性曲线相交得出，一般选用效率较高的范围。C）管路的特性曲线。水泵

37、总扬程公式H=Hj（m）式中：H为吸水高度和扬水高度之和（InhtZl为吸水管线和扬水管路的总水头损失（m）1）并联：在压力固定，一台泵不能满足设计流量时，可采用相同（或不同）的几台泵联合工作。水泵并联曲线见图7.6.1.7.6.2.图九6相同型号水泵并联曲线W一水泵总场程（mhH一总几何高差（m）息水头损失（mb点1一两台水泵并联时的工作点；点7并联时，每台水泵的工作点；点?11台水泵单独工作时的工作点2）串联：一台水泵扬程不能达到设计要求高度时，可采用同流量的两台泵串联，工作曲线见图7.6.3.在绘制两台相同水泵串联工作时的合成特性曲线时，要把两条。-H（I口）特性曲线在同一输水量（横坐标）时的扬程（纵坐标）加倍，水头相当于压水管路闸门