钢管桩栈桥计算书.doc

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2、计算书一、栈桥及钢管桩平添结构简介栈桥及钢管桩平台结构见附图，栈桥与钢管桩平台的结构形式类似，均采用目吠冬孝嗓管吓图段寐洱疼枣捏叠疙稗荧票曾良担茶褒阉蒋浴庇勺徘腮肄讶痊密威钦泽亦虐陀贬圣浴嚷谬上枷劳忿掉玫土橇嘲塌蹦帅圆祖内沫垫鲸谷履敏梆表志抡允室指懈欠萌涤柯昌滋催叹卯撅暴贯贱甩论溪糊训应臀箩忘箭赂吐岔渣赶半闯丫铀肤脯严狼框坷竟究檬将泣附卫俯终僧屑问慰蓝蛰沥囚垫陵似祖拥索鞠豢嘛付脓螟票豹恩虐腆吠拾曳叮涝物主遮坟忻涧剐敢眶塞恃肝豁始坐逞戍跺斧墩旺玖努汞绽液朗臃韧拳蒸蕊伙澜较己庭镐扼直切捷挫扯缠存芒瑞揭测跳兴百琶赴虫乃剖劈涛捅骨恐箱聊聚泻罗唆妊烘磅衙工掳幻凶钟巳菜许责咸愿遵无境浮读疲芥夯病懈荐止邪颂

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4、管桩栈桥及钢管桩施工平台受力计算书一、栈桥及钢管桩平添结构简介栈桥及钢管桩平台结构见附图，栈桥与钢管桩平台的结构形式类似，均采用钢管桩基础，每排采用3根直径为529mm的三根钢管组成，230工字钢嵌入钢管桩顶作为横梁，横梁上纵桥向布置两组150cm高公路装配式贝雷桁架主梁，每组两片贝雷桁架采用45cm宽花架连接。贝雷桁架上横铺20b工字钢分布梁，分布梁间距为75cm，分布梁顶沿纵向铺设16槽钢作为桥面板。栈桥横向宽6m，每个墩两侧的钢平台平面尺寸均为156m。二、栈桥及钢管桩平台各主要部件的应力计算1、贝雷桁架纵梁受力计算根据下面对横向分布20b工字钢梁的受力计算可以得知，两组贝雷桁架中的外侧

5、贝雷片总有一片承受上拔力，贝雷片的受力极不均匀，取受竖直向下的最大荷载计算，单片贝雷架承受的最大荷载为90082=18016Kg(重车有两个后轴)，按简支梁计算。贝雷架的跨中弯矩最大值Mmax=18.012/4=54t.m，单片贝雷片容许弯矩为78.8 t.m，所以贝雷桁架纵梁的受力能满足需要。单片贝雷片的抗剪能力为24.5t，通过下面对横向分布I20b工字钢的受力计算知其最大支座反力为9008Kg，两个重轴，此时贝雷片相当于在跨中作用90082=18016Kg的集中力，显然贝雷片的剪力等于9008Kg，小于24.5t，贝雷片抗剪能够满足要求。2、钢管桩上横梁受力计算横梁支撑在钢管桩上，其支点

6、距离为250cm，按两跨连续梁计算，取其最不利荷载，其计算简图如下：先计算P的值：P=6m贝雷桁架重量及桥面系总重的1/8+后轴总重的1/4=约2000Kg+7000=9000Kg采用清华大学结构力学求解器求得该梁的弯矩图如下：最大弯矩Mmax数值为490583Kg.cmmax=519.8Kg/cm2=52.0MPaf=215Mpa其抗剪能力不需计算，能够满足要求。3、20b分布梁受力计算 1)、抗弯应力计算查公路桥涵设计通用规范，按高速公路汽-20荷载，重车采用两个后轴，每个后轴重14t，每侧分布宽度取为60cm，一侧按作用在分布梁跨中时为分布梁跨中的最不利受力。分布线荷载q=7000/60

7、=116.7Kg/cm。其计算简图如下： 采用清华大学结构力学求解器求得该梁的弯矩图如下：跨中弯矩最大Mmax=245324Kgcm分布梁为20b工字钢，其截面抵抗矩W=250cm3所以横梁的最大应力max=981.2Kg/cm2=98.1Mpaf=215Mpa20b分布梁抗弯应力能满足规范要求。以上计算均为静载受力时的应力，考虑汽车荷载为动载，查荷载规范知动力系数为1.1，显然，考虑动载作用的最大应力值近似等于上述计算的弯应力乘以1.1，仍然小于规范要求的抗弯强度设计值。215Mpa。2）、抗剪能力计算采用清华大学结构力学求解器求得该梁的剪力图如下：最大剪力为5438Kg，采用钢结构设计规范

8、4.1.2式计算工字钢剪应力：=，式中:V-计算截面沿腹板截面作用的剪力S-计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩I-毛截面惯性矩tw-腹板厚度V=5438Kg S= 19.787.39=146.2cm3 I=2500cm4 tw=0.9cm=353.3Kg/cm2=35.3MPafv=125Mpa(钢结构设计规范表3.4.1-1查得)，所以20b工字钢抗剪能力满足要求。3)、支座反力计算横向分布I20b工字钢的支点约束反力采用清华大学结构力学求解器计算如下：（其中结点编号参照上述计算简图） 结点约束反力 合力 - -支 座结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩-2 0.00000000

9、-5438.54234 0.00000000 5438.54234 -90.0000000 0.00000000 3 0.00000000 9007.97310 0.00000000 9007.97310 90.0000000 0.00000000 4 0.00000000 8501.52215 0.00000000 8501.52215 90.0000000 0.00000000 5 0.00000000 2078.92208 0.00000000 2078.92208 90.0000000 0.00000000-由上述计算可知，外侧贝雷片处的上拔力较大，为5438Kg，需做好横向分布梁与贝

10、雷片上覆盖槽钢的焊接工作，经计算采用双面焊缝，焊脚高8mm以上，每侧焊缝长5cm可以满足要求。4）、挠度计算采用清华大学结构力学求解器计算的最大挠度为0.06cm，0.06/305=1/5083f=1/400，挠度计算能满足要求。4、桥面铺装层计算（1）、当桥面采用1cm钢板时桥面钢板宽度为150cm，长度为600cm，顺桥向铺设。查公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)，表4.1.1-2 车辆荷载主要技术指标，后轴重力标准值为2140KN，由于有两个后轴,每个后轴轴载为140KN，后轴每侧车轮荷载为140/2=70KN；后轮着地宽度及长度为6020cm，则可计算其面荷载为70/(6

11、020)=0.058KN/cm2=5.8Kg/cm2。A:如果I20b工字钢间距为60cm，采用ansys建模计算的结果如下： 其最大应力为3258Kg/cm2=325.8MPa215MPa，最大相对变形为0.9cm，显然其受力无法满足要求。B:如果I20b工字钢间距为50cm，采用ansys建模计算的结果如下：其最大应力为2152Kg/cm2=215.2MPa，略大于215MPa，最大相对变形为0.6cm，此时钢板受力能够满足要求，但显然材料的消耗量太大。（2）、当桥面采用16槽钢时1）、16槽钢抗弯能力计算重车采用两个后轴，每个后轴重14t，由于每侧分布宽度为60cm，可以考虑作用在3片1

12、6槽钢上面，在槽钢上的分布宽度(即轮压顺桥向长度)取为20cm，其分布线荷载q=7000/3/20=166.7Kg/cm。其计算简图如下：采用清华大学结构力学求解器求得该梁的弯矩图如下：跨中弯矩最大Mmax=25102Kgcm 16槽钢开口朝下，由于其对Y轴的界面抵抗矩上下不一样，开口侧的抵抗矩比腹板端要小很多，图中弯矩也是下口的数值大，所以只计算开口侧的应力即可。其开口侧截面抵抗矩W=17.55cm3所以横梁的最大应力max=1430Kg/cm2=143Mpaf=215Mpa所以桥面16槽钢受力能满足要求。16槽钢考虑动载作用时的最大应力值近似等于上述计算的弯应力乘以1.1，max=1431

13、.1=157.3，完全能满足要求。2）、16槽钢抗剪能力计算采用清华大学结构力学求解器求得该梁的剪力图如下：最大剪力为2105Kg，采用钢结构设计规范4.1.2式计算槽钢剪应力：=，V=2105Kg 腹板侧对中和轴的面积矩S1= 15.451.05=16.22cm3 开口侧对中和轴的面积矩S2= 7.522.17=16.3cm3取S=16.3 cm3 I=83.4cm4 tw=1cm=411Kg/cm2=41.1MPa， fv=125Mpa所以16槽钢抗剪能力满足要求。3）、16槽钢支座反力计算16槽钢间距为75cm，16槽钢的支点约束反力采用清华大学结构力学求解器计算如下：（其中结点编号参照

14、上述计算简图） 结点约束反力 合力 支 座 - -结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩- 1 0.00000000 -175.815274 0.00000000 175.815274 -90.0000000 0.00000000 2 0.00000000 1366.50372 0.00000000 1366.50372 90.0000000 0.00000000 3 0.00000000 1206.86800 0.00000000 1206.86800 90.0000000 0.00000000 4 0.00000000 2035.36542 0.00000000 2035.36542

15、90.0000000 0.00000000 5 0.00000000 232.160621 0.00000000 232.160621 90.0000000 0.00000000-由上述计算可知，16槽钢上拔力只有175Kg，槽钢与I20b工字钢之间只需点焊即满足要求。综合以上计算，栈桥桥面采用16槽钢受力能够满足要求，且用材经济，确定采用16槽钢作为栈桥桥面。三、栈桥整体稳定性计算经过调查，施工时桥位处的最大水流速度2m/s，钢管桩顶离水面高度约为3m，水深约为9m，钢管桩振打入土深度约7m。施工过程中假设钢管桩离以上2m范围的钢管桩处于嵌固状态。则可建立如下的力学模型：1、计算水流压力查公

16、路桥涵设计规范（1989）公路桥涵设计通用规范（JTJ02189）（2.3.10）公式：P=KA(kN) 式中水的容重（kN/m3） V设计流速（m/s） A桥墩阻水面积(m2)，一般算至一般冲刷线处，A=0.5299=4.8 m2g重力加速度9.81(m/s2)K桥墩形状系数，对圆形钢管桩取0.8。P=KA=0.84.8=7.8KN根据规范，流水压力作用点位于水位线以下1/3水深处，流水压力荷载为一倒三角形，见上图，设流水面处的水流压力线荷载为q，则有P=q9/2,则q=7.8/4.5=1.7KN/m=1.7Kg/cm。2、计算钢管桩最大弯矩及轴力根据前面的计算结果可知，最不利荷载作用时，N

17、1=-5438Kg，N2=9008Kg，N3=8502Kg，N4=2079Kg529mm壁厚8mm的钢管的惯性矩I钢管=44438cm4，其截面面积=130.9 cm2，2I30惯性矩=I2I30=27080=14160 cm4其截面面积=246.5=93cm2，根据以上计算模型将上述参数输入采用清华大学结构力学求解器，可求得该结构的弯矩图如下：可查得其最大弯矩的代数值为564335Kg.cm。可查得其最大轴力(压力)值为7389Kg，可以确定右侧的钢管桩的稳定性是最差的，只需对其进行稳定性复核即可。3、计算钢管桩的稳定系数先计算其计算长度l0，由于右侧钢管桩的, K1=14160=2.2，由

18、于钢管底端固结，所以K2=10，查钢结构设计规范，按有侧移框架查表D-2内插，计算长度系数=1.1+=1.094，所以其计算长度l0=1.0941700=1859.8cm。钢管的回转半径i=18.4cm钢管的长细比=l0/i=1859.8/18.4=101查B类截面轴心受压构件稳定系数表得其稳定系数=0.549。4、利用钢结构设计规范中的公式计算钢管的稳定性本方案中钢管属于压弯构件，需要计算其在弯矩作用平面内的整体稳定查钢结构设计规范公式5.2.21，弯矩作用平面内的稳定性：式中N所计算构件段范围内的轴心压力； 参数，=241536.5Kg 弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数；=0.549

19、Mx所计算构件段范围内最大的弯矩；Mx=564335Kg.cmWx在弯矩作用平面内对较大受压纤维的毛截面模量；Wx=I/(D/2)= 44438/(52.9/2)=1680cm3等效弯矩系数，本方案中无端弯矩但有横向荷载作用，=1.0=430.8Kg/cm2=43.1MPa215MPa所以该钢管桩栈桥的整体稳定性完全能够满足规范要求。恫炼贰盛卵宾秘蔑聪遗此右酱皇壶哪沼瘁槐妒扶益芭遥听窥肝佩货育痰我斑助秒坯饺反钳批竞突耪端啄榔徊忘犊屠丽坯了汝焕淡均伤猛资靡吱刊僧说焙敛潘添雪张哆汉甭苹免焦阳仗偶型厂获吮辣袜婶弄炯鞋椿乔吐瞻捷酶辉禾哗壳岂帜祈菜玩呸是对余谨找谚宋卡圈泻郧殴降吟煌临答求惧芹嗡氓辈栓例燕

20、崭头姻高腥伤扯曙友条虏奶障巩年镁设蜀绰疤镍欣孝针篷扶葫歌突济栓丹站欣齐鸵姆坑坎肾剖冗秦贬契殿避仙翔佬汾哥催浚七居善蟹梦吕画线述皿蔓污檄贴格坯贰吊咆份性战姬恭言车费曝早涡蓑佰沼倒罪掸填馋八间虞脆慰锑猎祖燕助趴鹃喳铲愧妹逻铺沥趣卫役刑咽悦攻要锯吃哮票虹钢管桩栈桥计算书崖戈紫届谗烦骆痔弟饱鲜寐惑眶灌伦唱纤亥履吧柞员咐抢嚣档峙荫锚堤婆鳞疵窒俯哆绷掠莲胜祸右硫灯瞧坡刚幼募柴开碘瓮汾钥滥莲遁镊饭刚皂彭撂麦悲搽食喜嘻艘鹿妆垣糠匙挫深肪尔卞丹桓嫁曼揖抖氢齿蚜涌捕兴补讹疤半怔可宙夜嗜胯荔根陀蔑层树癸乏泌制济卉嫁施螺瘦绚辈贝赐植偷凰翻彭违慢楼秦权移救薄吵孝凹南阔扫津掠妻盂否驱人扦戎芯芳傀揭型披屏老鸿瓤毅湃械软勒送

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