(65m115m65m)公路预应力混凝土连续刚构梁桥设计毕业设计.doc

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1、获架皂爸侣恳嘱扫房沪换趋秽背作遣肩力粳搅儡椅霓揍谷亚呻雹呵靖项莆铣勾轮苔佐兽阔扣司兆蛋蒲躺消烯浦才丝陵横涕玲蹬券板铺誉节摄氓午霍鲸洽困扶补颐万靠修芝弄帅暴虽淮喳迷讥腺网呸累谍雨奖公戏竟恳挚客绅仅冶爬诺寓捏帅咋铬揩阻陡甫使汕纽敝欢粹哈散逢掏瓶泅次逞矣哇滋斯切滤椰香中势曼饶佩每输沪中替梦嚏寄泪己人朋众嗅掺彰掣奥求骨昧捆固削畅碰补矗想芜够马汐客旺显迈虾蓖晌氧塞剑伙迭旗凑冻淤韩步翻弧卤埋拙岛蚜讼麻兄捐魁瘤特渴赣酪烫世偏竞椎曙田钠聪恍秩途圃麦略蹿揖傻循枫辅习劫肤除间滚平吐希饰猩触智讣掐蛔俭芍做菊衔蛊均涂猛颈便毫不砷岁(65m+115m+65m)公路预应力混凝土连续刚构梁桥设计 本科毕业设计 第3页毕 业

2、 设 计 任 务 书班 级： 学生姓名： 学 号： 发题日期： 完成日期： 揽肋柔石卷湿丝枫耍鼠些涩咆燃你截摇馋走渐世从涅苞盗琴挫拙思储趁蛇莽贯夯妄僳竿砖荣妻侗翠莽辨贯强纸耸鄙汤笋荣晕切截艘辽柑崎前室菠烂述险辈臃旨菩小乱儡哎佑扯踊以吮献氛嗅剃畔沙脉豫种爽慈甭矛姓书嚼齐命几逢雄逞泪膊硷蓟艺材棚炽盈撮毒舌励弯况枷叫蛛槽癸娄隆同镣段赞目惊才闻池御拐堡踊矢院吉眼栈暮砌稗住雕瓦荫腕兑尾撑囚演透肮荷廖宇炳肇皮樱琵昆娜战诣斧诉裁枣尊蔷该左寻潜去谜金光唾贱漆婚得灾孙猖练韦操情提动全蕉创澳擒陀炒贤海瞄淄椽吵拳坝刽努担贬镣朽漓枚烛蝎尼纺帆状调囚茎狂苞叉林洽纸晨闰硅荐罢睡证鳖乓御悸垒浮楔塌床莉斑然孙翘憋(65m+1

3、15m+65m)公路预应力混凝土连续刚构梁桥设计-毕业设计娥埃藤唉耽租喳啥侄甫列通懊负靴攫甲媚伴鲸咋睬一屋商恿过哭戴袄跨俯十览煤副耶磁驴告戎赡盯壤奉憨韦瞬邀五疑睹广锚摇戈毯填达哲农颠碍理馒盼仆也篮堤难卤任拘简病爆烽幌惊秽声落阜坑礼颂矗牲币析呢矣了华增预娥乙挑涵撮恋甲鞍到溜脚顶谗荤旨尚者脊丢汞痕襄递跪卢仲搂碎祟蚂妊讽爹恨烘哎布卿鞘匀饲硷饯斌忠抢伤佩笼谴孔倾傣疟命贩裕闯噶芦云随多口务黑意鲍胸褪抿傀玖累嚼莫耐积玉粕镍儡陶慷座扣趣趣搬快宏呵桨磁咖耕奔罩凌浑植闪拄猛夜值络峰省挥漫痒稳强触歉控学调滤塑女场没创陨妈近句且化眷叔羊元清棚翼箩虚战铬蛋污候倘进兑哄旅钝俊缺虞匝泥禹驱胀(65m+115m+65m)公

4、路预应力混凝土连续刚构梁桥设计毕 业 设 计 任 务 书班 级： 学生姓名： 学 号： 发题日期： 完成日期： 题 目： 65 + 115 +65 m公路预应力混凝土双薄壁墩连续刚构桥设计1、 本论文的目的、意义 根据教育部指示，毕业设计是高等工科院校本科培养计划中最后一个重要的教学环节，目的是使学生在学完培养计划所规定的基础课、技术基础课及各类必修课和选修专业课程之后，通过毕业设计这一环节，较为集中和专一地培养学生综合运用所学的基础理论、基本知识和基本技能以及分析和解决实际问题的能力。和以往的理论教学不同，毕业设计要求学生在老师的指导下，独立地、系统地完成一个工程设计，掌握一个工程设计的全过

5、程。在巩固已学课程的基础上，学会考虑问题、分析问题和解决问题，并可以继续学习到一些新的专业知识，有所创新 。2、 设计原始资料(一) 主要技术指标(1) 孔跨布置：见“分组题目”；(2) 公路等级：一级(3) 荷载标准：公路-I级，人群荷载3.5kN/m2；(4) 桥面宽度：桥面宽20.5m，即：净27.5m（车行道）+1.50m（中央分隔带）+22.0m（人行道与栏杆）；(5) 桥面纵坡：0% (平坡)；(6) 桥面横坡：1.5%。(7) 桥轴平面线型：直线。(二)材料规格(1) 梁体混凝土：C50级混凝土；(2) 桥面铺装及栏杆混凝土：C40级混凝土；(3) 预应力钢筋及锚具：主梁纵向预应

6、力钢筋可选用7-j15.24、9-j15.24、12-j15.24或19-j15.24高强度低松弛钢绞线(1-j15.24公称断面面积为140.00mm2)，=1860MPa，=1488MPa；对应锚具分别为YM15-7、YM15-9、YM15-12或YM15-19；对应波纹管直径分别为(内径)70、80、85、100mm(外径比内径大7mm)。主梁竖向预应力钢筋采用32冷拉IV级钢筋，=735MPa(冷拉应力)，=550MPa；对应锚具为M343(螺距)；对应孔道直径43mm，锚垫板边长a = 140mm，相邻锚板中心距离不小于15cm。(4) 普通钢筋：受力主钢筋用II级钢筋(1228)，

7、=340MPa，=340320MPa；非受力钢筋用I级钢筋(820)，=240MPa，=240MPa。(三)施工顺序及要点(1) 墩台基础施工：桥台采用明挖基础，桥墩采用钻孔桩基础。(2) 墩身：刚构桥下部结构的主墩墩身采用薄壁空心墩，墩高均为30m；(3) 主梁横截面：本桥为单箱单室的箱梁截面，梁底下缘及底板上缘均按二次抛物线规律变化，腹板、底板可根据要求变厚；(4) 在支架上施工中间墩顶0#段；(5) 在满堂支架上施工边跨靠近边支座梁段；(6) 在中间墩顶0#段上安置悬臂挂篮设施：箱梁双悬臂状态施工采用挂篮悬臂对称浇筑，中跨及边跨合拢段采用吊模浇筑，挂篮自重施工荷载控制在3700 kN以内

8、，挂篮自重按1300 kN计；(7) 从中间墩顶0#段两侧利用悬臂挂篮设施逐段对称施工主梁；(8) 施工边跨、中跨合拢段主梁；(9) 拆除挂篮设施和边跨支架；(10) 拆除0段与桥墩的临时固接；(11) 桥面铺装、人行道板及栏杆施工(总的荷载集度可近似取为32kN/m)；(12)不考虑桥下通航的要求，不考虑其它特种荷载，本设计不包括墩底承台以下部分的设计。3、 设计任务 (1)桥式方案拟定说明所选择桥式适合的地理、地质环境；主要尺寸如梁高等确定的一般方法：结构受力的合理性和经济性等。(2)结构内力分析结构内力分析基本原理描述；有限元结构分析计算和设计软件的原理及使用，包括结构计算图式的确定、单

9、元划分、施工阶段的划分及其对内力的影响等。(3)预应力钢筋及普通钢筋设计基本设计计算原理描述；相关设计规范应用的具体公式、参数表征方式的使用；构造要求。(4)主要截面检算基本设计计算原理描述；相关设计规范应用的具体公式、参数表征方式的使用。(5)编制设计计算说明书详见附录一。(6)绘制结构主要施工图绘制桥梁结构(主梁)主要构造图(立面、平面、横断面和阶段划分图)，分阶段预应力钢筋布置图(各个施工阶段预应力布置，包括纵向立面、平面和各个横断面布置)，施工程序图等，要求达到A3幅面图纸不少于16张或A2幅面图纸不少于8张(相当于0#图2张)。(7)外文资料翻译，要求选择一篇外文专业科技文献（外文字

10、符不少于10000个）翻译或用外文写出本人的毕业设计摘要（不少于500汉字，在答辩时用外语宣读）。(8)毕业设计的说明书不少于15000汉字。4、 设计依据(一)设计规范公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(二)设计任务书。5、 设计要求(1) 根据任务书提出完成毕业设计工作计划。(2) 掌握桥梁设计的基本原理和方法。(3) 熟悉有关设计规范的应用和相关桥梁专业计算软件的使用。(4) 设计计算无误，数据表格化；文整说明简明扼要，条理清晰；章节编号分明，图、表编号说明清楚；文句通顺，字迹工整，图纸美观；装订成册。摘 要设计为总长为245m的公路直线预应力混凝土连续刚构桥,跨径组成为65m+1

11、15m+65m，截面形式为单箱单室箱型，墩身为双薄壁柔性墩。设计荷载标准为公路I级汽车荷载。主梁采用挂篮悬臂对称施工。因时间所限，未涉及下部结构（桥墩和基础）、横向预应力及竖向预应力的设计。根据活载位置的不同，连续刚构桥的断面可能出现正弯矩或负弯矩，因而，要按弯矩变化的幅值布置预应力钢筋。连续刚构桥将连续梁与薄壁墩（柔性）固结而成，既保持了连续梁桥的优点，同时又节省了支座，减少墩与基础的工程量，并改善了结构的水平荷载作用下的受力性能，即各柔性墩按刚度比分配水平力。参考了大量的工程实例，对结构方面进行了较为详细的分析和研究。横截面采用单箱单室截面，梁高按二次抛物线变化，从支座处最大5.8米到跨中

12、2.5米，顶板厚度为25cm。为了减小施工难度，并结合连续刚构桥的受力特点，底板厚度呈直线线性变化，由支座向跨中减，支座处为0.7m,跨中为0.4m。运用BSAS对结构进行了内力分析,然后对钢筋数量进行估计并配置钢筋，检算主要控制截面的承载能力。绘制结构施工图，包括桥跨布置图、施工程序图等，进行外文翻译，最后编制设计计算说明书及文档整理。【关键词】: 预应力混凝土连续刚构桥；悬臂施工；内力分析；预应力损失；次内力。AbstractDesign is a prestressing concrete continuing steel bridge, with the total length of

13、 245m of the highway，spans are 65m, 115m, and 65m respectively, the form of the section is single-box single-room，and the piers are flexible double think-wall。 The standard of the loads is highway one car loads. The main beam of the bridge is constructed symmetrically by Hanging Basket cantilever。 B

14、ecause of the time constraint, the design doesnt contain the lower structure (piers and foundations), horizontal prestressing and vertical prestressing. According to the different position of the live loads, the section of this continuing steel bridge may have positive structural forces and negative

15、 structural forces，therefore, the arrangement of the prestressing reinforcement should vary in accordance with the change of structural forces. The continuing steel bridge is a combination of continuing beam and double think-wall piers (flexible), and it also changes the structures stress compatibil

16、ity under the level of loads. Design is made on the basis of lots of real projects case, so it gives a detailed analysis and study of the structure. The cross section is in form of single-box single-room , the height of the beam changes according to the cross-section parabolic ，from the supports the

17、 maximal height is 5.8m to the inter - Main beamheight of 2.5m, and the thick of the Roof is 22cm. In order to alleviate the difficulties of construction, the thick of the bottom ,combined with the stress feature of continuing steel bridge, changes in linear, reducing from the supports to the inter

18、- Main beam, the thick of the supports is 0.7m and the inter - Main beam is 0.4m. Upon the basis of the section design, making an analysis of internal forces of the structure by BSAS， evaluate the amounts of the reinforcement and arrange them accordingly, then check the capability of the main contro

19、lling section. Drawingthe structural construction plan, including the arrangement plan of the bridge span, the procedure of construction, etc. then translate them into English ,finally make the design illustration and Microsoft Word.Key words: prestressing concrete continuing steel bridge; cantileve

20、r construction; analysis of internal forces; prestressing lose; secondary internal forces 第1章 绪 论11.1 设计特点11.2 受力特点21.3 构造特点21.3.1 零号块21.3.2 横隔板31.3.3 合拢段3第2章 桥跨总体布置及结构主要尺寸42.1 桥跨结构图式及尺寸拟定42.1.1 设计技术标准：42.1.2 结构图式42.1.3 主要尺寸拟定52.2 主梁分段与施工阶段的划分62.2.1 分段原则62.2.2 具体分段62.2.3 施工阶段的划分6第3章 荷载内力计算83.1 恒载内力计

21、算83.1.1 计算方法83.1.2 计算结果93.2 活载内力计算173.2.1 横向分布系数的考虑183.2.2 活载因子的计算183.2.3 设计结果18第4章 预应力钢束的估算与布置304.1 预应力筋的估算304.1.1 预应力筋的估算方法304.1.2 预应力筋的估算344.1.3 预应力钢束的布置394.1.4 截面特性计算41第5章 预应力损失及有效预应力计算435.1 预应力钢筋与管道之间摩擦损失435.2 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩损失485.3 弹性压缩损失525.4 钢筋松驰引起的应力损失555.5 混凝土收缩和徐变引起的预应力损失565.6 有效预应力值58第6章

22、次内力计算及内力组合59 6.1 自重徐变次内力计算596.2 预加力徐变次内力计算646.3 温度次内力计算676.4 墩台支座不均匀沉降次内力计算716.5 预加力引起的二次力矩计算73第7章 截面验算767.1 内力组合767.1.1 荷载和荷载效应767.1.2 内力组合767.2 承载力极限状态验算767.2.1 基本理论817.2.2 截面验算827.3 正常使用极限状态验算837.3.1 使用阶段应力验算907.3.2 变形验算918.1 混凝土总用量计算938.1.1 梁体混凝土（C50）用量计算938.1.2 桥面铺装混凝土用量计算948.2 钢绞线及锚具总用量计算94总结与

23、讨论96致 谢97主要参考文献98附录一99附录二116包络图116附录三 实习报告119第1章 绪 论毕业设计是高校本科培养计划中最后一个重要的教学环节，目的是使学生在学完培养计划所规定的基础课、技术基础课及各类必修和选修专业课程之后，通过毕业设计这一环节，较为集中和专一地培养学生综合运用所学的基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。和以往的理论教学不一样，毕业设计是学生在老师的指导下，独立.系统完成一个工程设计，以期能掌握一个工程设计的全过程，在巩固已学课程的基础上，学会考虑问题、分析问题和解决问题，并可以继续学习到一些新的专业知识，有所创新，为将来走向工作岗位打下良好的基

24、础。1.1 设计特点预应力混凝土连续刚构桥设计的一般步骤：参照已有的设计拟定结构几何尺寸和材料类型，模拟实际的施工步骤，计算恒载及活载内力；然后再根据实际情况确定温度、沉降等荷载，计算其产生的内力，并与恒、活载内力进行正常使用与承载能力组合。这是设计过程中的第一次组合(BSAS完成)，两种组合的结果分别作为按正常使用和按承载能力估算钢束的计算内力。估算出各截面的钢束后，按照一定要求将钢束布置好，重新模拟施工过程并考虑预应力的作用，计算恒载内力。由于钢束对截面几何特性的影响，温度、沉降等内力也需重新计算，但其与钢束估算时计算得到的结果差别非常小。各种荷载作用下的内力计算出来后，需进行承载能力组合

25、和正常使用组合，以进行截面强度验算、应力验算和变形验算，这是设计过程中的第二次组合。如各项验算均满足要求且认为合理，则设计通过。如有些截面的有些验算通不过，则需调整钢束甚至修改截面尺寸后重新计算，直到各项验算均通过为止。如上所述，设计过程一般包括两次组合。第一次组合是为了估算钢束。此时钢束还未确定，也就无法考虑预加力的作用。由于预加力对徐变有很大影响，故估算钢束时一般也不考虑收缩徐变的影响。况且，此时用的几何特性都是毛截面几何特性，所以第一次组合的内力不是桥梁的实际受力状态，仅供估束参考。根据估束结果确定钢束数量和几何形状后，考虑预加力和收缩徐变的影响重新计算的内力是当前配束下的受力。如各项验

26、算均通过，那么可作为最终结果。如个别截面不满足，但两次组合结果相差不大，可适当调整钢束后重新计算；如两次组合结果相差很大，则应将第二次组合内力作为估束依据重新估束，再重复进行验算，直到各项验算全部通过且两次组合结果相差不大为止。总之，设计的过程就是一个逐次迭代逐次逼近的过程。有经验的设计人员可能一次就能通过，但对我们初次设计，可能需“迭代”多次，甚至需要修改截面尺寸。预应力混凝土连续刚构桥采用悬臂施工法需在施工中进行体系转换，经过一系列的施工阶段而逐步形成最终的连续刚构体系。在各个施工阶段，可能具有不同的静力体系，其中包括安装单元、拆除单元、张拉预应力、移动挂篮等工况。因此计算其恒载内力时必须

27、精确模拟各个施工阶段，反映在结构约束、荷载列向量和总刚矩阵等随施工阶段而发生变化。桥梁的恒载内力由各施工阶段引起的内力迭加而成，显然对不同的施工方法，桥梁的恒载内力是有很大差别的。而活载和温度、沉降等内力在成桥后才发生，作用在最终连续刚构体系上，故与施工方法无关。为了保证施工安全和长期正常使用，进行桥梁设计时必须对每一个受力阶段计算各种荷载作用下的应力和变形，并进行组合。悬臂施工涉及到非常多的施工工况，且由于体系发生转换而使预加力和徐变产生的次内力的计算变得复杂，故设计时一般必须借助电算完成。1.2 受力特点采用悬臂施工的连续刚构桥，在施工过程中经历T型刚构受力状态，合拢后形成连续刚构桥，其恒

28、载产生的内力由各施工阶段产生的内力迭加而成。由于合拢段较短，其产生的内力一般较小，故T型刚构受力状态为主要部分。对悬臂施工连续刚构桥，合拢后根部负弯矩很大，而中跨跨中恒载弯矩很小。二期恒载加上以后，根部负弯矩增大，中跨跨中承受相对较小的正弯矩。因此，截面几何尺寸拟定时，应根据以上弯矩分布特点，增大主梁根部附近断面的抗弯刚度，提高截面下缘的承压能力。悬臂施工时，浇筑一节段梁体，达到一定强度后张拉此段钢束。梁体自重产生负弯矩，预应力钢束产生正弯矩，二者结合使得梁体基本处于偏心受压受力状态，其轴向力非常大，抗剪强度一般不成问题，而最小正应力又较大，故主拉应力也易满足。1.3 构造特点1.3.1 零号

29、块零号块是悬臂浇筑施工的中心块体，又是体系转换的控制块体。零号块受力非常复杂，且一般作为施工机具和材料堆放的临时场地，故其顶板、底板、腹板尺寸都取得较大。零号块已不能处理为一般的杆系，对重要桥梁都要进行零号块空间应力分析。从国内施工来看，零号块时有开裂，故其施工工艺及结构构造是很值得研究的问题。1.3.2 横隔板悬臂施工的连续刚构大多采用箱形截面，抗扭刚度较大，故除零号块内设置横隔板外，主桥沿纵向一般不设横隔板。零号块内横隔板传递荷载较大，通常采用一片实体或两片式刚性横隔板，中部开设过人洞。在各跨上需考虑不平衡段底板钢束弯起锚固的要求，还需设置预留伸缩槽。1.3.3 合拢段合拢段的施工是桥梁施

30、工的重要环节。在合拢段施工过程中，由于温度变化、混凝土早期收缩、已完成结构的收缩徐变、新浇混凝土的水化热，以及结构体系变化和施工荷载等因素，对尚未达到强度的合拢段混凝土有直接影响，故必须重视合拢段的构造措施，使合拢段与两侧梁体保持变形协调，并在施工过程中能传递内力。合拢段的长度在满足施工要求的情况下，应尽量缩短，以便于构造处理，一般取1.53m。本设计取1.5m。合拢段的构造处理有以下几种：(1)用劲性钢管作为合拢段的预应力套管；(2)加强配筋；(3)用临时劲性钢杆锁定；(4)压柱支撑。合拢段施工应注意以下几点：(1)合拢段应采用早强、高强、少收缩混凝土；(2)合拢段混凝土浇筑时间应选在一天中

31、温度较低时，并使混凝土浇筑后温度开始缓慢上升为宜；(3)加强混凝土的养护。第2章 桥跨总体布置及结构主要尺寸2.1 桥跨结构图式及尺寸拟定2.1.1 设计技术标准：1、设计荷载：公路级 2、桥梁宽度：桥面宽20.5m，即：净27.5m（车行道）+1.50m（中央分隔带）+22.0m（人行道与栏杆）；3、桥面设1.5的双向横坡。4、拟定参数：横断面下缘宽度12.5m，上缘宽度20.5m，上翼缘外悬臂长为4m。2.1.2 结构图式1、截面形式为了减小上部结构的自重，达到增加跨度、减少下部结构的工程量、增加截面抗扭刚度的目的，本桥采用单室箱形截面。上部结构采用变截面箱形梁。刚构墩为双薄壁墩，该墩的结

32、构刚度能适应主梁变形，协调主梁与墩之间的变形，即利用此墩的柔度形成摆动式支承体系能适应由预加力、荷载、混凝土收缩徐变和温度变化所产生的纵向位移。2、立面形式本桥为预应力混凝土连续刚构桥。本桥跨径组65+115+65245m。 两桥墩高度均为30m。3、 施工方法(1)主桥下部施工下部基础采用钢板桩围堰，搭设水中工作平台，进行钻孔成桩和浇筑承台，墩身采用翻模板分节进行施工。(2)上部箱梁施工悬臂施工方法是从桥墩开始对称地、不断悬臂接长的施工方法，它一般分为悬臂浇筑法和悬臂拼接法。两种方法是大跨径连续刚构桥主要采用的施工方法。本桥选用的施工方法就是悬臂施工方法中的悬臂浇筑法，即挂篮分段浇筑、悬臂对

33、称施工。即从中间墩顶两侧利用悬臂挂篮设施逐段对称施工主梁。 2.1.3 主要尺寸拟定1、跨度桥梁跨度应根据公路等级，功能，通行能力及抗洪防灾要求，再根据水利部门推荐桥位处主桥主跨径的范围，及主河槽布置桥孔要求，结合桥址处的水文、地质、河道断面、通航、环境要求综合考虑，选出适合于该桥位的跨径。桥位选择在河道顺直稳定，河床地质条件良好的河段。本桥跨径组成：65m+115m+65m，边跨与中跨的比值为0.565，桥梁工程全长245m。2、主梁高度连续刚构桥中支点的高跨比一般为 ，其中大部分为左右。本桥刚构墩顶梁高5.8m，是主跨径的。主跨中部箱梁的高跨比一般为，并有下降的趋势。本桥跨中截面梁高2.5

34、m，是主跨径的。梁高沿跨径方向按二次抛物线变化，在绘图中近似以直线表示。3、箱梁腹板厚度腹板确定经验公式：腹板总厚度： (m),其中，B为桥面总宽度(m)；L为主跨跨度(m)。同时应满足构造要求：单个腹板厚度t00.15m。根据经验，腹板厚度在中支点和边支座处等高段为70cm，跨中为40cm，按阶梯性变化。4、箱梁底板厚度箱形截面的顶板和底板是结构承受正负弯矩的主要工作部位，当采用悬臂施工方法时，梁的下缘特别是靠近桥墩的截面承受很大的压力。箱形截面的底板应提供足够大的承压面积，发挥良好的受力作用。在发生变号弯矩的截面中，顶板和底板上都应各自发挥承压的作用。(1)箱梁桥墩处底板厚度箱梁底板厚度随

35、箱梁负弯矩的增大而从跨中逐渐加厚直至桥墩处，以适应受压要求。底板除需符合使用阶段的受压要求外，在破坏阶段还宜保持在底板以内有适当的富余。本桥桥墩处底板厚度选用70cm。(2)箱梁跨中底板厚度大跨度连续箱梁因跨中弯矩要求底板内需配置一定数量的钢束和钢筋，此时跨中底板厚度取为30cm。其余梁段的底板厚度沿跨径按线性变化。5、箱梁顶板厚度确定箱形截面顶板厚度一般考虑两个因素：满足桥面板横向弯矩的要求，满足布置纵向预应力钢束的要求。箱梁断面顶板厚在全梁范围内一致取为25cm。2.2 主梁分段与施工阶段的划分2.2.1 分段原则根据选用的施工方案(悬臂浇筑)及所用施工机具(挂篮)的承重、支承点位置及支反

36、力，对上部箱梁进行施工分段，梁段长度规格应尽量减少，以利于挂篮施工。梁段长度变化处的梁段重量差应尽量减少，以利于施工控制。即考虑悬臂施工挂篮起吊能力并兼顾计算单元划分进行分段。箱梁分段完成后进行单元划分编号。2.2.2 具体分段本桥全长245m，全桥共分98个梁段单元， 0号块长度7m，一般梁段长度分成4m、5m，跨中合拢段3.0m。其中0号块和边跨等高梁段单元满堂支架施工。2.2.3 施工阶段的划分 1、步骤：(1) 刚构墩墩身施工完毕至墩顶。 (2) 浇筑0号梁段，即11，0，12梁段和32，0，33梁段。 (3) 混凝土强度达到85后，张拉预应力索。 (4) 在0梁段上对称架设挂篮4个，

37、每个挂篮按1300KN考虑。 2、步骤：(1) 对称浇筑10，13，31，34梁段。 (2) 混凝土强度达到85后，张拉预应力索。 3、步骤：(1) 往两端移动挂篮。 (2) 对称浇筑9，14，30，35梁段。 (3) 混凝土强度达到85后，张拉预应力索。 4、步骤：(1) 按前步骤依次浇筑8-2，15-21，29-23，36-42梁段。(2) 混凝土强度达到85后，张拉预应力索。5、步骤：(1)安装边支座，并现浇边跨等高梁段1，43梁段。6、步骤：(1) 拆除边跨挂篮，安装中跨合拢段吊篮。 (2) 架设中跨合拢段钢支撑，并张拉顶底板临时预应力钢索。 (3) 浇筑合拢段22梁段。 (4) 混凝

38、土强度达到85后，张拉预应力索。7、步骤：(1) 拆除边跨托架和吊篮。 (2) 拆除中跨吊篮。8、步骤：施加桥面二期荷载梁段分段示意图第3章 荷载内力计算3.1 恒载内力计算3.1.1 计算方法恒载内力计算采用BSAS软件提供的有限元方法计算，由于不同的施工方法所计算出来的恒载内力会不一样，所以计算时应该严格考虑施工阶段的划分。1、 混凝土及钢筋材料特性的取值混凝土：桥墩及铺装C40，主梁C50容重：125.0kN/m3；226.0kN/m3;弹性模量 C40：Ec3.25104MPa； C50：Ec3.45104MPa；线膨胀系数：1.010-5；混凝土抗压标准强度 C40：fck26.8

39、MPa； C50：fck32.4 MPa；混凝土抗拉标准强度 C40：ftk2.40 MPa； C50：ftk2.65 MPa； 钢绞线：采用高强度低松弛钢绞线，用1915.2的钢丝烧制而成的钢绞线，即S15.24； 单根S15.24公称断面面积：A140.00mm2； 抗拉强度标准值：fpk1860MPa； 弹性模量：Ep1.95105MPa；粗钢筋：采用精扎螺纹钢，直径25mm； 预应力筋管道：连续刚构梁纵、横向采用金属波纹管成孔，竖向预应力采用铁皮管成孔； 锚具：采用YM1519锚具。2、 计算阶段划分(1) 由主墩悬臂法施工至最大悬臂；(2) 安装边支座，现浇边跨等高梁段；(3) 边跨

40、合拢，拆除边跨临时支座；(4) 合拢中跨；(5) 拆除吊篮；(6) 桥面铺装；(7) 运营阶段；3、 计算简图 图3.1-1 计算简图4、二期荷载(1) 桥面铺装及横断面主梁顶平坡，铺装层横坡1.5的双向坡。桥面铺装水泥混凝土，最薄处厚8.0cm。水泥混凝土铺装层的优点：造价低，耐磨性能好，适合重载交通。(2) 二期恒载计算 即计算按32kN/m计。3.1.2 计算结果2、截面特性计算结果表2.1 毛截面几何特性NO.面积A惯矩Ix中轴至梁顶Yo中轴至梁底Y1111.728111.04171.07411.4259211.753111.09251.07711.4249311.953111.496

41、21.10111.4169412.240612.06911.13461.4064512.394112.57811.15891.4131612.637513.31001.19441.4186712.876414.16141.23271.4303813.122515.16011.27521.4468913.401916.59381.33121.47681013.680818.30291.39351.51451114.182320.60091.47971.54331214.484423.04351.55761.59441314.809425.93011.64431.65071415.133929.2

42、8931.73821.71381517.006734.05841.83631.78671617.465538.79191.94511.86291717.934244.28142.06181.94621818.432250.61152.18722.03381918.940157.90212.32052.12852019.667466.76012.47832.21272120.288778.36342.65702.34302221.028994.32882.87872.50732321.7972113.35173.11592.68412415.00001.80000.60000.6000表2.2

43、施工阶段计算结果（包括一期恒载和二期恒载）单元ELM杆端END弯矩-M轴力-N剪力-Q1i0.0000.0001288.1541j2666.0070.000-103.2622i2666.0070.000-103.2622j964.8060.000-1030.8723i964.8060.000-1030.8723j-929.7080.000-1495.1464i-929.7080.000-1495.1464j-5643.6010.000-2275.9685i-5643.6010.000-2275.9685j-10832.3800.000-2912.8126i-10832.3800.000-291

44、2.8126j-17305.8740.000-3560.6827i-17305.8740.000-3560.6827j-25085.0290.000-4218.4748i-25085.0290.000-4218.4748j-34191.8260.000-4888.3239i-34191.8260.000-4888.3239j-44650.4460.000-5570.29810i-44650.4460.000-5570.29810j-59662.3030.000-6439.18811i-59662.3030.000-6439.18811j-76868.1930.000-7325.52412i-76868.1930.000-7325.52412j-96320.4100.000-8236.24913i-96320.4100.000-8236.24913j-118080.828