互通立交K49837.296主线跨线桥箱梁支架模板专项方案.doc

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1、三星互通立交K49+837.296主线跨线桥箱梁支架模板专项方案 高架桥箱梁模板支架专项方案1.工程概况三星互通式立交K49+837.296主线跨线桥，平均架高6.9m，支架基础处理工程量大。为确保2012年1月中旬竣工通车，因此，支架、模板用量大。 如上图所示，主桥箱梁顶宽16.1m，底宽11.1m，梁高1.4m，底板厚0.22m，顶板厚0.22m，腹板跨中厚0.45m。箱梁砼浇筑分两次进行，第一次浇筑底板和腹板（1.00m高），第二次浇筑顶板和翼缘板。箱梁支架基础是比较坚硬的泥岩，强度符合要求。本方案以主桥左幅为例进行验算，右幅可参照主桥进行支架搭设和支架基础处理。2.编制依据建筑地基基础

2、工程施工质量验收规范GB502022002建筑地基处理技术规范JGJ792002中华人民共和国安全生产法建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001建筑施工安全检查标准JGJ5999建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091安全防范工程技术规范GB503482004建设工程安全生产管理条例建筑结构荷载规范GB5000920013.支架设计3.1.荷载1.设计构件自重永久荷载2.支架自重 3.模板及棱条自重4.施工人员及设备荷载可变荷载5.振捣混凝土时产生的荷载6.倾倒混凝土时产生的冲击7.风荷载（不考虑）3.1.1永久荷载（1）新浇筑钢筋混凝土自重标准值26KN/m3（2）支架自重

3、支架高平均7.5m，最大高度7.6m，故支架计算按H=28m进行验算，底板la*lb*h=0.9m*0.9m*1.2m，实心段la*lb*h=0.6m*0.9m*0.6m，支架一纵一横（计算单元）支架自重。名称单位0.9m*0.9m*1.2m0.6m*0.9m*0.6m立杆N28*56.9=1593.228*56.9=1593.2横杆N25*1.8*43.67=1965.1548*1.5*43.67=3144.24剪刀撑N712646合计KN4.275.38（3）模板及棱条自重 0.5KN/m23.1.2.可变荷载（4）施工人员及设备荷载 1.0KN/m2（5）振捣混凝土时产生的荷载 2.0K

4、N/m2（6）倾倒混凝土产生的冲击力2KN/m23.2.荷载效应组合根据规范要求，在计算脚手架强度和稳定性时，必须对所受荷载进行荷载效应组合，具体组合为：计算纵、横水平杆强度立杆稳定性：永久荷载+施工均布荷载验算挠度时只使用永久荷载。3.3.横杆计算在第二次箱梁砼浇筑时，第一次浇筑的箱梁砼至少已经达到80的设计强度，足够承受顶板荷载和抵抗变形，故横杆验算仅考虑第一次箱梁砼浇筑。3.3.1.验算主棱3.3.1.1.底板（120*120枋）底板下立杆按900*900mm布置，次棱间距250mm。钢筋砼传递给每根次棱的荷载F1=0.2*0.9*0.250*26=1.17KN每根次棱传递给主棱的永久荷

5、载组合：GK=1.2*(1.17+0.5*0.9*0.25)=1.539KN每根次棱传递给主棱的可变荷载组合：QK=1.4*(1+2+2)*0.9*0.25=1.575KNa.强度验算：W120*1202/6=288000mm3 ；Mmax=-1107323N.mm，如下图所示： =Mmax/W=1107323/288000=3.84Mpa fw=13Mpa(丽江云杉抗弯强度)故主棱强度满足要求。b.挠度验算：EI9000*120*1203/12=1.555*1011N.mm2；按每根次棱传递给主棱的永久荷载1.539KN进行计算。第一跨最大挠度V=0.15mm，位于跨中，如下图所示：V0.1

6、5mm900/500=1.8mm故挠度满足要求。另外按均布荷载计算强度和挠度同样满足要求。3.3.1.2.实心段（120*120枋）实心段下立杆按600*900mm布置，次棱间距150mm。钢筋砼传递给每根次棱的荷载F1=1.85*0.6*0.15*26=4.329KN每根次棱传递给主棱的永久荷载组合：GK=1.2*(4.329+0.5*0.6*0.15)=5.249KN每根次棱传递给主棱的可变荷载组合：QK=1.4*(1+2+2)*0.6*0.15=0.630KNa.强度验算：W120*1202/6=288000mm3 ；Mmax=-3366522N.mm，如下图所示： =Mmax/W=33

7、66522/288000=11.69Mpa fw=13Mpa(丽江云杉抗弯强度)故主楞强度满足要求。b.挠度验算：EI9000*120*1203/12=1.555*1011N.mm2；按每根次棱传递给主棱的永久荷载5.249KN进行计算。最大挠度V=0.9mm，如下图所示：V0.9mm900/500=1.8mm故挠度满足要求。另外按均布荷载计算强度和挠度同样满足要求。3.3.1.3.斜腹板（120*120枋）立杆间距900*900mm，次棱间距250mm。钢筋砼传递给每根次棱的荷载F1=0.333*0.9*0.250*26=1.948KN每根次棱传递给主棱的永久荷载组合：GK=1.2*(1.9

8、48+0.5*0.9*0.25)=2.473KN每根次棱传递给主棱的可变荷载组合：QK=1.4*(1+2+2)*0.9*0.25=1.575KN荷载布置如下图所示：a.强度验算：W120*1202/6=288000mm3 ；Mmax=-1654183N.mm，如下图所示： =Mmax/W=1654183/288000=5.74Mpa fw=13Mpa(丽江云杉抗弯强度)故主棱强度满足要求。b.挠度验算：EI9000*120*1203/12=1.555*1011N.mm2；按永久荷载进行计算。最大挠度V=0.2mm，位于跨中，如下图所示：V0.2mm900/500=1.8mm故挠度满足要求。另外

9、按均布荷载计算强度和挠度同样满足要求。3.3.2.验算次楞（48*3.5钢管）3.3.2.1.底板（间距250）q1=1.2*(0.2*26+0.5)*0.25=1.71KN/mq2=1.4*(2+2+1)*0.25=1.75KN/ma.强度验算(按二等跨连续梁进行验算)：W5080mm3 ；Mmax=Km.q.l2=0.125*3.46*9002=350325N.mm， =Mmax/W=350325/5080=68.96Mpa 205MPa故次楞强度满足要求。b.挠度验算：EI206000*12190025111400000N.mm2；以永久荷载组合计算Vmax=Kw.q.l4/(100EI

10、)=0.521*1.71*9004/(100*25111400000)=0.23mm900/500=1.8mm,故次楞挠度满足要求。3.3.2.2.实心段(间距150)q1=1.2*(1.85*26+0.5)*0.15=8.748KN/mq2=1.4*(2+2+1)*0.15=1.05KN/ma.强度验算(按二等跨连续梁进行验算)：W5080mm3 ；Mmax= Km.q.l2=0.125*9.7983*9002=992078N.mm， =Mmax/W=992078/5080=195.29Mpa 205MPa故次楞强度满足要求。b.挠度验算：EI206000*121900=2511140000

11、0N.mm2；以永久荷载进行计算Vmax= Kw.q.l4/(100EI)=0.521*8.748*9004/(100*25111400000)=1.19mm900/500=1.8mm故次楞挠度满足要求。3.3.2.3.斜腹板（间距250）q1=1.2*(0.333*26+0.5)*0.25=2.747KN/mq2=1.4*(2+2+1)*0.25=1.75KN/ma.强度验算(按二等跨连续梁进行验算)：W5080mm3 ；Mmax=Km.q.l2=0.125*4.497*9002=455321N.mm， =Mmax/W=455321/5080=89.63Mpa205Mpa。故次楞强度满足要求

12、。b.挠度验算：EI206000*121900=25111400000N.mm2；以永久荷载进行验算Vmax= Kw.q.l4/(100EI)=0.521*2.747*9004/(100*25111400000)=0.37mm900/500=1.8mm,故次楞挠度满足要求。3.4.模板验算箱梁模板选用1200mm*2400mm*12mm的I类覆膜木胶合板。在第二次箱梁砼浇筑时，第一次浇筑的箱梁砼至少已经达到80的强度，具有足够的强度抵抗第二次砼的荷载和变形，故模板验算仅考虑第一次箱梁砼浇筑。3.4.1.底板q1=1.2*(0.2*26+0.5)*0.001=0.00684KN/mq2=1.4*

13、(2+2+1)*0.001=0.007KN/ma.强度验算(按二等跨连续梁进行验算)：Wbh2/6=1*122/6=24mm3 ；Mmax=Km.q.l2=0.125*0.01384*2502=108.13N.mm， =Mmax/W=108.13/24=4.51Mpa 落叶松静曲顺纹强度26Mpa横纹强度20MPa故强度满足要求。b.挠度验算：EI5500*1*123/12792000N.mm2；以永久荷载进行验算Vmax=Kw.q.l4/(100EI)=0.521*0.00684*2504/(100*792000)=0.18mm250/500=0.5mm,故挠度满足要求。3.4.2.腹板(间

14、距150)q1=1.2*(1.85*26+0.5)*0.001=0.05832KN/mq2=1.4*(2+2+1)*0.001=0.007KN/ma.强度验算(按二等跨连续梁进行验算)：Wbh2/6=1*122/6=24mm3；Mmax= Km.q.l2=0.125*0.06532*1502=183.71N.mm， =Mmax/W=183.71/24=7.65Mpa 落叶松静曲顺纹强度26Mpa横纹强度20MPa故强度满足要求。b.挠度验算：EI5500*1*123/12792000N.mm2；以永久荷载进行验算Vmax= w.q.l4/(100EI)=0.521*0.05832*1504/(

15、100*792000)=0.19mm150/500=0.3mm故次楞挠度满足要求。3.4.3.斜腹板（间距250）q1=1.2*(0.333*26+0.5)*0.001=0.011KN/mq2=1.4*(2+2+1)*0.001=0.007KN/ma.强度验算(按二等跨连续梁进行验算)：Wbh2/6=1*122/6=24mm3 ；Mmax=Km.q.l2=0.125*0.018*2502=140.63N.mm， =Mmax/W=140.63/24=5.86Mpa 落叶松静曲顺纹强度26Mpa横纹强度20MPa故强度满足要求。b.挠度验算：EI5500*1*123/12792000N.mm2；以

16、永久荷载进行验算Vmax=Kw.q.l4/(100EI)=0.521*0.011*2504/(100*792000)=0.28mm250/500=0.5mm故挠度满足要求。3.5.立杆计算3.5.1.底板在第二次箱梁砼浇筑时，底板每根立根承受的荷载是0.45*0.9*0.9*26=9.477KN。N=1.2*（4.27+0.5*0.9*0.9+9.477）+1.4*5*0.9*0.9=22.65KN30KN(横杆步距1.2m的允许承载力)A=4.89cm2L0=h+2a=1.2+2*0.3=1.8m,u0=1.8/1.2=1.5(按扣件式钢管架)u=0.9325.u0=0.9325*1.5=1

17、.39875，L=u.h=1.39875*1.2=1.6785i=1.58cm（回转半径）=L/i=167.85/1.58=106 故稳定系数=0.544N/A =22.65/0.544/4.89=8.515KN/cm2即85.15MPaf=180Mpa故立杆承载力和稳定性满足要求3.5.2.实心段A.在第一次箱梁砼浇筑时，每根立根承受的荷载是1.85*0.9*0.6*26=25.97KNN=1.2*（5.38+0.5*.6*0.9+25.97）+1.4*3*0.6*0.9=40.212KN40KN(横杆步距0.6m的允许承载力，混凝土厚度大于1m不计顷倒冲击力)B.在第二次箱梁砼浇筑时，第一

18、次砼已具有足够的强度，故在第二次箱梁砼浇筑时，所有荷载均匀分布在每根立杆上。(1) 墩顶横隔梁：(30.395*3*26+0.5*0.6*0.9)*1.2+1.4*3*0.6*0.9)/27/6=17.6KN40KN(2) 腹板(按最大断面0.9m长计算)：(（3.08*0.9*26+0.5*0.6*0.9）*1.2+1.4*3*0.6*0.9)/3=29.78KN40KN故立杆承载力和稳定性满足要求3.5.3.斜腹板N=1.2*（4.27+(26*0.583+0.5)*0.9*0.9）+1.4*5*0.9*0.9=26.02KN30KN(横杆步距1.2m的允许承载力)A=4.89cm2L0=

19、h+2a=1.2+2*0.3=1.8m,u0=1.8/1.2=1.5(按扣件式钢管架)u=0.9325.u0=0.9325*1.5=1.39875，L=u.h=1.39875*1.2=1.6785i=1.58cm（回转半径）=L/i=167.85/1.58=106 故稳定系数=0.544N/A =26.02/0.544/4.89=9.781KN/cm2即97.81MPaf=180Mpa故立杆承载力和稳定性满足要求3.5.4整体验算一联桥195m3砼，即195*26=5070KN，承重立杆540根，平均每根立杆承受的荷载：(5070+0.5*16.1*25)*1.2+1.4*5*16.1*25)

20、/540=16.93KN30KN(横杆步距1.2m的允许承载力)故立杆承载力和稳定性满足要求3.6.支架基础3.6.1.地基承载力要求3.6.1.1.底板底板下每根立根传递给地基的集中荷载是22.65KN(见4.5.1)A=(0.1+2*0.2*tag45)2=0.25m2(20cm厚C20砼基础，底座直接置于砼面上)P=N/A=22.65/0.25=90.6Kpaf= Kfk(K是砂土的承载力降低系数)故，要求粉砂土地基承载力标准值fk90.6/K=90.6/0.4=226.5KPa3.6.1.2.实心段实心段每根立根传递给地基的集中荷载是40.212KN(见4.5.2)A=(0.27+2*

21、0.2*tag45)2=0.4489m2(20cm厚C20砼基础, 底座直接置于面积不小于0.27*0.27m2,厚度不小于0.25m的块石上)P=N/A=40.212/0.4489=89.579Kpaf= Kfk(fk是砂土的承载力降低系数)故，要求粉砂土地基承载力标准值fk89.579/K=89.579/0.4=223.9Kpa3.6.1.3.斜腹板斜腹板每根立根传递给地基的集中荷载是26.02KN(见4.5.3)A=(0.1+2*0.2*tag45)2=0.25m2(20cm厚C20砼基础, 底座直接砼面上)P=N/A=26.02/0.25=104.08Kpaf= Kfk(fk是砂土的承

22、载力降低系数)故，要求粉砂土地基承载力标准值fk104.08/K=104.08/0.4=260.2Kpa3.6.2.地基处理本项目桥位地形地质情况较为复杂，支架的基础处理对上部结构施工至关重要。根据现场沿线各桥跨具体的情况，碗扣式满堂落地支架基础按下列原则处理：（一）地基稳定、地势纵横高差不大，有条件用压路机碾压的地段，采用挖掘机平整场地，并用不小于18T的振动压路机振动碾压6-8遍，直至无明显轮迹为止，及时测定地基承载力标准值： fk260kN/m2时直接按4.6.1计算浇筑20cm厚C20混凝土；（二）陡坡或不能用压路机碾压的地段（1）首先人工削坡，清除坡面松土、杂土和其它垃圾，若坡面不稳

23、定则需修建挡护结构进行支挡；（2）采用60cm厚M7.5浆砌毛条石沿坡面台阶状护坡，台阶宽度20-30cm，条石强度不小于20Mpa。护坡原则：随夯随护随填，确保坡面密实、座浆饱满和墙背回填密实。(三)其它一般要求（1）挖机按纵横2%以内的单（双）向坡平场，以便立架，若高差较大可用M7.5浆砌毛条石找台阶；（2）填方边坡不陡于1:1，且填方坡顶超出支架的宽度不小于该处的填方高度，另外填方边坡应密实稳定；（3）挖（填）方边坡及支架两侧未硬化的土基应用1:3水泥砂浆封水；（4）严格地基承载力的检测，严格控制砼的浇筑厚度。3.7.支架变形与控制3.7.1.支架变形的观测支架变形分为非弹性变形和弹性变

24、形，其中非弹性变形在支架预压后基本消除。假定加载前模板标高为H1，沉降稳定后测得的模板标高为H2，卸载后测得的模板标高为H3，则有：弹性变形F1=H3H2非弹性变形F2=H1H3对首先施工的底板11.1m宽范围内采用砂袋等值预压，要求预压重量不少于永久荷载的110%，即(154*2.6+55.383+7.192)*1.1=510T，预压时间不少于72h。3.7.2.支架变形的控制支架搭建、铺设底模后观测一次，压载和卸载后各观测一次。逐块记录H1、H2、H3值，并在卸载后及时调整模板标高，并进行模板底标高复测，确保支架及模板的标高符合设计规定，弹性变形F1计入预拱度中。3.7.3.预拱度的控制3

25、.7.3.1.施工预拱度箱梁的施工预拱度包括节段张拉后的拱度（F3）及新浇段荷载引起的挠度（F4），支架及地基的弹性变形F1三部分组成。由于非弹性变形在预压后基本消除，并通过调节模板标高已解决，因此在预拱度中不考虑（对于进行了预压的部分，未进行支架预压的应该考虑），其中F3、F4设计单位明确不予以考虑。3.7.3.2.预拱度的设置与控制预拱度设置包括施工预拱度和设计预拱度，因此施工控制的标高H=H0F1F3F4fH0F1 (其中F3、F4及设计预拱度f设计单位明确不予以考虑)。其中,H0为设计标高。每跨箱梁钢筋砼：195*26=5070KN。支架立杆：540根，9.4KN/根(第二次砼浇筑完成

26、后)。实心段立杆按600*900*600mm布置，第一次砼浇筑高度1m，即N=0.6*0.9*26*1+4.27+0.5*0.6*0.9=18.58KN/根。L1=NL/(EA)=18.58*1000*28000/(2.06*105*489)=5.2mm支架基础的弹性沉降7mm，故弹性变形F1暂按15mm考虑，但应根据预压变形观测H3H2进行调整。因为工期紧，每联支架进行预压从时间上来看不现实，根据以往经验，综合弹性变形和非弹性变形，跨中最大预拱度按20-30mm（包含了支架的非弹性变形10mm和基础的沉降10mm）设置。3.7.3.3.沉降观测点的设置支架预载观测点布置: 箱梁模板上的测点布

27、置3个断面，即两端和跨中，每个断面分别在底板布设3个点。在垫木下的砼处设置观测点，布置方式与梁相同。预压时主要观测点的数据有：支架底座沉降地基沉降，卸载后顶板各恢复量以及支架的侧位移量和垂直度，按测得的沉降量及设计标高，重新调整模板标高。测量时，依据工程测量规范按要求进行观测，并用悬线重锤测支架水平位移量。沉降稳定卸载后算出地面沉降，支架的弹性和非弹性变形具体数值为多少，并在卸载后全面测得各点的回弹量。根据各点对应的弹性、非弹性变形数值及设计梁体挠度来调整模板的高程，通过支架顶部微调装置进行调整、加固。4.8.支架布置每联桥的支架布置如上图所示：（1）横桥布置：3*90+1*60+3*90+2

28、*60+2*90+2*60+3*90+1*60+3*90计20排立杆；（2）顺桥向布置：12*90+3*60+12*90计27排立杆；支架步距1200mm(实心段步距600mm)，若支架顶部自由高度1200mm，而900mm，则在600mm处加设一层水平横杆，自由端长度不应300mm。剪刀撑设置：纵横竖向剪刀撑按4.5-6m（双个方向）间距，与水平面夹角60度从底到顶连续设置。3.8总体安排由于工期紧，本程主桥组织左、右两幅碗扣架，以确保2012年1月底前拆除全部支架并桥面系施工。 4. 安全保证体系图及组织机构图4.1.安全保证体系安全保证体系群众保证制度保证工作保证组织保证安全生产宣传教育

29、建立安全生产责任制开工前检查安全生产委员会专（兼）职安全员十二项安全生产制度1.安全生产责任制 2.班前安全讲话制 3.周一安全活动制 4.安全设计制 5.安全标准工地建筑制 6.安全教育制 7.安全技术交底制 8.安全交接班制 9.安全操作挂牌制 10安全生产检查制 11.安全事故报告制 12.安全生产奖惩 积极开展群众性安全活动施工过程中检查竣工检查目标：无死亡事故，无重伤事故 4.2.组织机构图（见下页）公司项目主管常务副工区长（陈广）施工组组长（牟晓东）劳务责任人（田贵阳）技术负责人（周韬）公司质量主管工区长(谭雪峰)桥梁工程师（权家勇）测量工程师（李会）专职质检员（陈磊）试验工程师（

30、孔凡林）材料管理员（包兴涛）5.劳动力机械设备组织计划组织普工8人负责支架基础土石方平整（配合挖机作业），和基础砼浇筑；架子工14人负责支架搭设和模板。6.碗扣架搭设注意事项6.1.接头组装接头应确保锁紧。组装时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆、斜杆等接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。如发现上碗扣扣不紧，或限位销不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两下碗扣是否在同一水平面上；下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否符合要求；横杆接头与横杆

31、是否变形；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无砂浆等杂物充填等；如是装配原因，则应调整后锁紧；如是杆件本身原因，则应拆除，并整修。6.2.杆件组装顺序在已处理好的地基或基垫上按设计位置安放立杆垫座，其上交错安装1.2m和1.8m长立杆，调整立杆可调座，使同一层立杆接头处于同一水平面内，以便装横杆。组装顺序是：立杆底座立杆横杆斜杆接头锁紧脚手板上层立杆立杆连接锁横杆。脚手架组装以3-4人为一小组为宜，其中1-2人递料，另外两人共同配合组装，每人负责一端。组装时，要求至多二层向同一方向，或由中间向两边推进，不得从两边向中间合拢组装，否则中间杆件会因两侧架子刚度太大而难以安装。6.3

32、.组装注意事项所有构件都应按设计及脚手架有关规定设置。在搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，要求整架垂直度小于1/500L，但最大允许偏差为100mm。在搭设、拆除或改变作业程序时，禁止人员进入危险区域。7.检验验收和使用管理7.1.构配件检验与验收碗扣式脚手架构件主要是焊接而成，故检验的关键是焊接质量，要求焊缝饱满，没有咬肉、夹碴、裂纹等缺陷。钢管应无裂缝、凹陷、锈蚀。立杆最大弯曲矢高不超过1/500L，横杆斜杆变形矢高不超过1/250L。可调构件，螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。7.2.整架检验与验收7.2.1.检查阶段 a.达到设计高度； b.大风和大雨之后； c.

33、停工超过一个月恢复使用前。7.2.2.检验主要内容 a.基础是否有不均匀沉陷；b.立杆垫座与基础面是否接触良好，有无松动或脱离情况；c.检验全部节点的上碗扣是否锁紧；d.斜杆及安全网等构件的设置是否达到设计和有关规定的要求。7.3.使用管理脚手架的施工和使用应设专人负责，并设安全监督检查人员，确保脚手架的搭设和使用符合设计和有关规定要求。在使用过程中，应定期对脚手架进行检查，严禁乱堆乱放，应及时清理各层堆积的杂物。不得将脚手架构件等物从过高的地方抛掷，不得随意拆除已投入使用的脚手架构件。7.4.架手架拆除当脚手架使用完成后，应从跨中向两边对称拆除。拆除前应对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物

34、件，并设立拆除区，禁止人员进入。拆除顺序自上面下逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。拆除的构件应吊下、或人工弟下，严禁抛掷。拆除的构件应及时分类堆放，以便运输、保管。8.安全防护8.1.搭设和拆除作业中的安全防护a.作业现场应设安全围护和警示标志，禁止无关人员进入危险区域。b.对尚未形成或已失去稳定结构的脚手架部位加设临时支撑或拉结。c.在无可靠的安全带扣挂物时，应拉设安全绳。d.设置材料提上或吊下的设施，禁止投掷。8.2.作业面的安全防护a.作业面均不得少于2块脚手板，脚手板之间不留孔隙。b.作业面的外侧立面的防护采用2道栏杆满挂立安全网。8.3.人行和运输通道的防护a.贴近或穿过脚手架的人行和运输通道必须设置板篷。b.上下脚手架的有高度差的入口应设坡道或踏步，并设栏杆防护。9.提高安全工作水平的主要措施a.加强对施管人员的安全教育和培训工作。b.不断加强和完善安全管理和监督体制，把安全工作落实到实处，消除死角。c.认真执行有关安全工作的规程、规定和文件。d.杜绝违章指挥和违章作业。e.完善安全防护设施，提高现场人员的自我保护素质。f.严肃认真地处理事故，记取教训，举一反三地改进安全工作。g.加强总结和积累资料以及经验交流工作，不断提高安全工作的科学化和实用化水平。