聚合物基复合材料层压板压缩性能标准试验方法(D 3410 剪切加载).doc

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1、ASTM D 3410/D 3410M-03e1剪切加载无支持工作段的聚合物基复合材料压缩性能标准试验方法本试验方法由ASTM的复合材料委员会D30审定，并由单层和层压板试验方法专业委员会D30.04直接负责。当前版本于2003年6月10日批准，2003年8月出版。最初于1975年批准，上一版本为：D 3410/D3410M，于1995年批准。本标准以固定的编号D 3410/D 3410M出版；编号后的数字表示最初采用的或最近版本的年号。带括号的数据表明最近批准的年号。上标（e）表明自最近版本或批准以后进行了版本修改。注e1编号D 6641/D 6641M于2001年12月修订为双重标准。本标

2、准已经被美国国防部批准使用。1 范围1.1 本试验方法用于测定高模量纤维增强的聚合物基复合材料的面内压缩性能。复合材料形式限定于连续或不连续纤维增强的复合材料，其弹性性能相对于试验方向是正交各向异性的。本试验标准通过楔形夹头接触面的剪切将压缩力引入到试件中。这种压缩力的传递方式不同于试验方法D 695，D 695通过端部加载方式将压缩力传递到试件中，D 6641/D 6641M中的压缩力是以剪切和端部组合加载的方式传递的，而D5467/D5467M则采用四点弯曲方法将压缩力传递到薄蒙皮蜂窝夹层梁中。1.2 本试验方法适用于由单向带、湿纤维束铺放、纺织物（例如织物）、短纤维制成的复合材料，或类似

3、的产品形式。某些产品形式可能与本试验方法的要求有所不同。1.3 以国际单位（SI）或英制单位（inchpound）给出的数值可以单独作为标准。正文中，英制单位在括号内给出。每一种单位制之间的数值并不严格等值，因此，每一种单位制都必须单独使用。由两种单位制组合的数据可能导致与本标准不一致。注1其他测量树脂基复合材料压缩性能的方法见试验方法D 695,D 5467/D 5467M和D 6641/D 6641M。1.4 本标准并未打算提及，如果存在的话，与使用有关的所有安全性问题。在使用本标准之前，本标准的用户有责任建立合适的安全与健康的操作方法，以及确定规章制度的适用性。2 参考文献2.1 AST

4、M标准D 695刚性塑料压缩性能试验方法 Annual Book of ASTM Standards, Vol 08.01.Test Method for Compressive Properties of Rigid PlasticsD 792置换法测量塑料密度和比重（相对密度）试验方法2Test Methods for Density and Specific Gravity (Relative Density) of Plastics by DisplacementD883与塑料相关的术语2Terminology Relating to PlasticsD 2584弯曲增强树脂燃烧质量损

5、失试验方法 Annual Book of ASTM Standards, Vol 08.02. Test Method for Ignition Loss of Cured Reinforced ResinsD 2734增强塑料空隙含量试验方法3Test Method for Void Content of Reinforced PlasticsD 3171复合材料组分含量测试方法 Annual Book of ASTM Standards, Vol 15.03.Test Method for Constituent Content of Composite MaterialsD 3878复合

6、材料术语4Terminology of Composite MaterialsD 5229/D 5229M聚合物基复合材料吸湿性能及平衡状态调节试验方法4Test Method for Moisture Absorption Properties and Equilibrium Conditioning of Polymer Matrix Composite MaterialsD 5379/D5379M采用V形缺口梁方法的复合材料剪切性能试验方法4Test Method for Shear Properties of Composite Materials by the V-Notched B

7、eam MethodD 5467/D5467M采用夹层梁的单向聚合物基复合材料压缩性能试验方法4Test Method for Compressive Properties of Unidirectional Polymer Matrix Composites Using a Sandwich BeamD 6641/D 6641M用联合加载压缩（CLC）试验夹具测量聚合物基复合材料压缩性能的试验方法4Test Method for Determining the Compressive Properties of Polymer Matrix Composite Materials Using

8、 the Combined Loading Compression (CLC) Test FixtureE 4试验机载荷标定方法 Annual Book of ASTM Standards, Vol 03.01.Practices for Force Verification of Testing MachinesE 6与力学试验方法相关的术语5Terminology Relating to Methods of Mechanical TestingE83引伸计分类及标定的操作规程5；Practice for Verification and Classification of Extenso

9、meters5E 111 杨氏模量、正切模量及弦向模量试验方法5；Test Method for Youngs Modulus, Tangent Modulus, and Chord ModulusE 122 选择样本尺寸用以估计批次或工艺质量测量的操作规程 Annual Book of ASTM Standards, Vol 14.02.；Practice for Choice of Sample Size to Estimate a Measure of Quality for a Lot or ProcessE 132 室温下泊松比试验方法5；Test Method for Poisso

10、ns Ratio at Room TemperatureE 177 ASTM试验方法中各项精度和偏差的使用的操作规程6；Practice for Use of the Terms Precision and Bias in ASTM Test MethodsE 251 粘贴式金属电阻应变片特性试验方法5；Test Methods for Performance Characteristics of Metallic Bonded Resistance Strain GagesE 456 与质量和统计有关的术语6；Terminology Relating to Quality and Stati

11、sticsE 1237 粘贴式电阻应变片安装指南5；Guide for Installing Bonded Resistance Strain GagesE 1309数据库中纤维增强聚合物基复合材料的标识指南4Guide for the Identification of Fiber-Reinforced Polymer Matrix Composite Materials in DatabasesE 1434数据库中纤维增强聚合物基复合材料的力学性能试验数据记录指南4Guide for Recording Mechanical Test Data of Fiber-Reinforced Co

12、mposite Materials in DatabasesE 1471计算机材料性能数据库中纤维、填料及蜂窝芯材料的标识指南4Guide for the Identification of Fibers, Fillers, and Core Materials in Computerized Material Property Databases2.2 ASTM附件压缩夹具， D 3410方法B 2.3其他文件ANSI Y14.5M-1982 来源于美国国家标准研究所(ANSI), 25 W. 43rd St.,4th Floor, New York, NY 10036.ANSI/ASME

13、B46.1-198583 术语3.1 术语D 3878定义了与高模量纤维及其复合材料有关的术语。术语D 883定义了与塑料有关的术语。术语E 6定义了与力学试验有关的术语。术语E 456和操作规程E 177定义了与统计有关的术语。当各个标准定义的术语之间发生矛盾时，术语D 3878优先于其他标准。3.2 本标准专用术语定义：3.2.1 名义值仅存在于名称中，出于便于表示的目的，指定了一个可测量的性能。公差可能被作为一个名义值，用于为性能确定一个可接受的范围。3.2.2 正交各向异性材料具有下列特性的材料：在每一个给定的点处均有三个互相垂直的对称平面，并以此定义主材料坐标系。3.2.3 主材料坐

14、标系轴线与材料内部对称平面垂直的坐标系。3.2.4 参考坐标系用于定义铺层方向的层压复合材料的坐标系。参考坐标系中的一条轴线被定义为参考轴（通常为x轴），用于指定位置；相对于参考轴，在层压板的每一个单层中引入一个主轴，用以定义该层的铺层方向。3.2.5 特殊正交各向异性对主材料坐标系中观察到的一种正交各向异性材料的一种描述。在层压复合材料中，从参考坐标系中观察到的特殊正交各向异性层压板是0i/90jns族的对称均衡的层压板，即应力-应变关系的弯曲耦合项为0。3.2.6 过渡应变，etransition在双线性应力应变或应变应变曲线上的两个基本线性段之间的过渡区中间范围的应变值。（横向应变-纵向

15、应变曲线用于测量泊松比）。3.3 符号：3.3.1 A试样最小横截面面积。3.3.2 By试样弯曲百分比。3.3.3 CV给定性能的样本的离散系数（以百分数表示）。3.3.4 E试验方向上的弹性模量。3.3.5 Fcu极限压缩应力（压缩强度）。3.3.6 Gxz厚度方向的剪切弹性模量3.3.7 h试样厚度。3.3.8 i,j,n铺层代码，材料中的一个铺层或一组铺层的重复数。3.3.9 Lg引伸计标距。3.3.10 n每个样本的试样数。3.3.11 P试样承受的载荷。3.3.12 Pf试样破坏时承受的载荷。3.3.13 Pmax试样破坏前承受的最大载荷。3.3.14 s铺层代码，表明代码前面的铺

16、层相对于试件中面是对称重复的3.3.15 sn-1给定性能的样本的标准差。3.3.16 w试样宽度。3.3.17 xi给定性能在一个样本中单个试样的试验结果。3.3.18 给定性能在一个样本中的平均值或均值（估计平均值）。3.3.19 应变传感器或引伸计上读出的正应变值。3.3.20 压缩泊松比。3.3.21 压缩正应力。4 试验方法概述4.1 具有一个恒定矩形截面的平坦条状材料，试件的示意图如图1-4所示，通过沿夹块的剪切力承受压缩载荷。采用如图5-7所示的专用夹具的楔形夹块施加剪切力。楔形夹块的设计对夹具特性的影响将在6.1中将讨论。4.2. 为了得到压缩试验结果，将试件安装于试验夹具中，

17、并将夹具放置于试验机的两个平台之间，施加压缩载荷。采用该试验夹具和试件，由破坏前承受的最大载荷可以确定材料的极限压缩应力。采用应变或位移传感器测量应变，可以确定材料的应力-应变响应，从而可以得到材料的极限压缩应变、压缩弹性模量、压缩泊松比和过渡应变。5 意义与用途5.1 制定本试验方法是为了得到用于材料规范、研究与开发、质量保证以及结构设计和分析的压缩性能数据。影响压缩特性并应该在报告中给出的因素包括：材料、材料制备和铺贴方法、试件铺层顺序、试件制备、试件状态调节、试验环境、试件对中和夹持、试验速度、在某一温度下的时间、孔隙含量和增强体的体积百分比。本试验方法可以得到的试验方向的性能参数包括：

18、5.1.1 极限压缩强度；5.1.2 极限压缩应变；5.1.3 压缩弹性模量（线性或弦向）；5.1.4 压缩泊松比；5.1.5 过渡应变。注：1. 图纸标注与ANSI Y14.5M-1982和ANSI/ASME B46.1-1985一致；2. 宽度、厚度、工作段长度、加强片长度和总长度的推荐值见试验标准的第8节和表2、表3；3. 材料、铺层方向、加强片的使用、加强片材料、加强片角度及加强片胶粘剂的值见试验标准；4. 相对于-A-的铺层方向的公差为0.5。图1 压缩试件图（SI制，含加强片）注：1. 图纸标注与ANSI Y14.5M-1982和ANSI/ASME B46.1-1985一致；2.

19、宽度、厚度、工作段长度和总长度的推荐值见试验标准的第8节和表2、表3；3. 材料、铺层方向的值见试验标准；4. 相对于-A-的铺层方向的公差为0.5。图2 压缩试件图（SI制，无加强片）注：1. 图纸标注与ANSI Y14.5M-1982和ANSI/ASME B46.1-1985一致；2. 宽度、厚度、工作段长度、加强片长度和总长度的推荐值见试验标准的第8节和表2、表3；3. 材料、铺层方向、加强片的使用、加强片材料、加强片角度及胶粘剂的值见试验标准；4. 相对于-A-的铺层方向的公差为0.5。图3 压缩试件图（英制，含加强片）注：1. 图纸标注与ANSI Y14.5M-1982和ANSI/A

20、SME B46.1-1985一致；2. 宽度、厚度、工作段长度和总长度的推荐值见试验标准的第8节和表2、表3；3. 材料、铺层方向的值见试验标准；4. 相对于-A-的铺层方向的公差为0.5。图4 压缩试件图（英制，无加强片）图5 压缩试验夹具示意图 图6 压缩试验夹具照片图7 压缩试验夹具照片需要一个合适高度的标准块对试件与夹块对中。图8 夹具箱体外试件与楔形夹块对中的两种夹具（其它对中方法见7.2.2）6 影响因素6.1 试验夹具特性本试验方法通过带锥度的矩形楔形夹块将力传递到试件上。矩形楔形夹块的设计是为了消除本试验方法最初采用的所谓Celanese压缩试验夹具(1) 括号内数字表示本试验

21、方法参考文献的序号。的圆锥形楔形夹块的间隙问题。包含了Celanese压缩试验方法细节的本试验方法的早期版本，包括试验方法D 3410/D 3410M-95，仍然有效。楔形夹块组件的匹配表面经过表面抛光的其他的夹具对试验结果有显著影响。因为这些表面要承受滑动接触，所以表面必须过打磨、润滑和无刻痕（11.5.1节）。注2可以接受的楔形夹块匹配表面的光滑度的范围为2-12min. rms，平均值为7min. rms。6.1.1 在特殊使用时，楔形夹块的试件夹持面通常比较粗糙。例如，锯齿状（7-8个锯齿/cm）或热喷涂碳化钨颗粒（100粒）的夹持面（见8.3.3）。6.2 试验方法的敏感性对于单一的

22、的材料体系，不同的试验方法会得到不同的压缩强度。这种差异可能来源于试件对中度的影响、试件几何尺寸的影响和夹具的影响，即使将此影响减少到最小。参考文献(1，2)中给出了不同试验方法之间试验结果的差别的实例。6.3 材料和试件制备较差的材料制造方法、不恰当的试件加工导致的损伤以及纤维准直度失控都会对压缩模量，特别是极限压缩应力，造成影响。应尽可能仔细地维持相对于试件坐标系的纤维准直度，虽然没有标准的工艺规程确保这种准直度。可靠的工艺规程包括如下：在靠近与纤维方向平行的一条侧边处将固化后的单向层压板切开，以确定0方向，或者在平行于0的方向上铺设一条具有对比颜色的小支数纤维束（在碳纤维层压板中铺设芳纶

23、纤维，在芳纶或玻璃纤维层压板中铺设碳纤维），并作为预浸带制造或壁板制造的一部分。6.4 加强片和公差本试验方法的试验结果数据受加强片的平整度和平行的影响，因此，应确保满足试件的公差要求。加强片与试件粘贴后，通常要求对加强片表面进行精细打磨。6.5 厚度和工作段长度的选择本试验方法的工作段段是无支持的，因此，对试件工作段长度和试件厚度的选择需要折衷考虑。工作段长度必须足够短，以消除欧拉（柱）弯曲；由于夹持的影响，工作段长度也必须足够长，以使应力衰减到单轴压缩，并使泊松效应最小化。8.2.3节给出了最小厚度的要求。6.6 夹持高百分比的夹持引起的破坏，特别是与材料数据的高分散性一起出现时，表明试件

24、的夹持有问题。6.7 系统对中度过大的弯曲将导致试件提前破坏以及错误的弹性模量测定值。应尽力消除试验系统的弯曲，弯曲的发生可能有下列原因：(1)不对中（或超差）的夹头或夹具(2)不合适的试件安装，或(3)较差的试件制备。6.8 角铺层层压板的边缘效应含有偏轴层的层压板的边缘软化会导致过早的破坏和较低的刚度。因为这些原因，角铺层层压板的强度和模量可能会偏低。对于准各向同性层压板和0层百分比很高的层压板，边缘影响很小。7 设备7.1 千分尺采用一个合适直径的千分尺，其球形面放在不规则表面一侧，例如层压板真空袋一侧表面，平的基准面放在机加边或很光滑的模具一侧表面。仪器的精度应是其最小读数在试件宽度和

25、厚度尺寸的1%以内。对于典型试件的几何尺寸，精度为2.5m0.0001in的仪器能满足对试件厚度的测量；精度为25m0.001in的仪器能满足对试件宽度的测量。7.2 压缩夹具：7.2.1 夹具夹具使用矩形楔块并且适用于不同宽度和厚度的试件。夹具的剖面图及照片如图5-7所示。每一组夹持试件的楔形夹块组成一组配对的楔形块，并与上下楔形箱体相匹配。使用不同厚度的楔形块，该试验夹具可以进行不同厚度试件的试验。如图5所示，楔形夹块有时在外端部开槽，以安装端部挡块。当上紧夹块的螺钉时，试件的端部可以紧靠挡块，以确保每一对楔形夹块所夹持的试件长度相等。挡块可以在试验前移去，或者保留在原有位置以提供不同于剪

26、切加载试件的一定程度（不可调节的）端部载荷。在试件加载时，挡块可以确保每一对楔形块的位移相等，从而减少试件的弯曲。通常情况下，下楔形箱体放置于试验机的下平台上，而上楔形箱体则与试验机的上衡量接触。7.2.2 试件对中装置本试验方法得到的压缩试验结果对于试件与试验夹具楔形块纵轴的对中度很敏感。试件的对中可以采用对中装置或在楔形箱体外侧用机械方式固定试件采用一个标准度量块（如图8所示），或者在试件安装于夹具箱体的楔形夹块中后，使用特制的装置或直角尺。对于其他不同的对中装置和方法，如果能达到相同的效果，则可以接受。7.3 试验机试验机应与操作规程E 4相一致，并满足以下要求：7.3.1 试验机加载头

27、试验机应有两个加载头，其中至少有一个可以沿试验机的轴线移动。7.3.2 夹具附件夹具的上部分通常和试验机上横梁直接相接，下横梁的平台用于支撑夹具的下部分。平台的厚度至少为20 mm0.75in.。夹具应与试验机匹配，而试验机应带有一个能消除角度约束的接头，如试验机上的半球与半球形凹槽配套。注3本试验方法可以采用能消除角度约束的接头，例如半球，和刚性且相互平行的两个衡量(3)。为了确定最佳的试验夹具结构形式，采用无加强片的铝试件和背对背式粘贴应变片的方法对试验夹具进行检验，可以确定结构形式对试验结果精度和重复性的影响。7.3.3 传动机构试验机的传动机构应当能使可移动的加载头相对于固定加载头具有

28、一个可控制的位移速率。可移动的加载头的位移速率按照11.3节的规定调节。7.3.4 载荷指示器试验机的载荷传感器应能指示试件承受的总载荷。该装置应在规定的试验速率下无惯性滞后，且在整个载荷范围内给出的载荷精度应在显示值的1%以内，如E4的规定。涉及的载荷范围对于模量计算可能偏低，而对于强度计算可能偏高，或者两者同时存在。注4同一试验中，为了在一个大范围内获得精确的载荷数据，例如同时确定弹性模量和极限载荷时，可以对于载荷单元及其标定提出特殊要求。对于某些设备可能要求特殊的标定方法。对于某些材料和载荷单元的组合，不可能同时精度地测量弹性模量和极限强度，此时，模量和强度的测量必须通过独立的试验，并对

29、每一个试验采用不同的载荷单元范围来实现。7.4 应变指示装置应同时测量试件正反两面的纵向应变，以便对试件的弯曲效应进行修正并能发现欧拉（柱）屈曲。本试验方法所允许的最少试件数量为5件时，应对所有5个试件均进行背对背的应变测量。如果试验的试件多于5个，只要所有的试件均使用同一个试验夹具并在试验中采用相同的载荷框架（见注5），在整个试验过程中没有对试件或试验方法进行改进，而且最初5个试件的弯曲效应满足11.9.1节的要求，那么对编号大于5的试件则可采用单个应变指示装置。如果不满足这些条件，那么所有的试件必须背对背地安装应变测量装置。测量泊松比时，应对试件安装横向的应变测量装置。因为试件的工作段较短

30、，所以推荐使用应变片。应变指示装置与试件的粘贴不应导致试件表面损伤。注5试验夹具的两部分应可以从加载框架中移走，如11节的要求。7.4.1 粘贴式电阻应变片的选择应变片基于试验方法和试验材料类型而折衷选择。应变片的有效丝栅长度为3mm0.125in或更小（1.5mm0.063in更合适）。应变片的标定应遵循试验方法E 251。对于机织物层压板试验，应变片的选择应该考虑到应变片的有效长度至少应等于机织物的特征重复单元。关于复合材料的应变片使用的指南如下文所述，文献(4，5)对此进行了讨论。7.4.1.1 与操作规程E 1237相一致的纤维增强的复合材料的表面处理，可能穿透基体材料并损伤增强纤维，

31、从而导致不正确的试件破坏。表面处理过程中，不能使增强纤维裸露或损伤。应变片制造商应提供关于表面处理的指南和推荐用于复合材料的胶粘剂。7.4.1.2 应选择较大电阻的应变片，以减少低导电率材料的热影响，最好使用350或更高电阻的应变片。另外，应使用与预期精度（推荐12V）一致的尽可能小的应变片激励电压，以进一步降低应变片的能耗。应变片导致试样发热可能直接影响材料的性能，或者由于应变片温度补偿系数与试件材料热膨胀系数之间的不同，而影响应变的显示值。7.4.1.3 即使是在标准实验室大气环境下进行试验，也推荐采用温度补偿。非室温环境试验要求进行温度补偿。如果可能，可以使用具有相同铺层和相同应变片方向

32、的随炉试件（模拟标定试件）进行热应变补偿。7.4.1.4 应变片的选择应考虑应变片的横向敏感性。应变片制造商应给出横向敏感性的修正方法。这对于采用横向应变片测量泊松比尤其重要，如注15所述。7.4.2 引伸计引伸计至少应满足操作规程E 83中B-2级有关应变范围的要求，且应在与操作规程E 83相符的整个应变范围内进行标定。对于特别硬的材料，或对于横向应变的测量，B-2级引伸计允许的系统误差可能太大。在给定的试验速度下，引伸计不能有惯性滞后。7.5 调节箱在非试验室环境下调节材料时，要求采用温度/湿度可控的环境调节箱，并能将温度保持在所要求温度的3C5F以内，湿度保持在所要求湿度的5%以内。调节

33、箱的环境条件在正常范围内应能连续自动或手动控制。7.6 环境试验箱对于不同于大气环境的试验室条件的试验环境，要求采用环境试验箱。在力学试验中，环境试验箱能将试件工作段的温度保持在所要求温度的3C5F以内。另外，试验箱应该能维持试验所要求的环境条件，如液体暴露或相对湿度。8 取样和试件8.1 取样对每种试验情况至少应进行5个试件的试验，除非利用较少的试件可以得到有效的结果，如设计试验的情况。为了得到具有统计意义的数据，应参考操作规程E 122中所述的方法，并给出取样方法。注6如果试件要经过环境调节达到平衡，且具有相同的类型或几何尺寸，但通过称量试件本身的重量并不能正确测量试件的重量变化（例如有加

34、强片的试件），这时，可采用具有相同名义厚度和适当尺寸的随炉件（无加强片）来确定需调节的试件是否达到平衡。8.2 几何形状试件应具有恒定的矩形横截面，试件宽度的变化不超过1%，厚度的变化不超过2%。试件的几何尺寸要求如表1所示，推荐的几何尺寸如表2所示。有加强片和无加强片、包含尺寸公差的试件示意图分别如图1和图2（国际单位）以及图3和图4（英制单位）所示。试件的宽度和厚度应包含足够数量的纤维或纱，使其在统计上代表整个材料，否则，本试验方法不能用于材料的试验。表1 压缩试件几何尺寸要求（如果不同应注明）参 数要 求试件要求形状恒定矩形截面试件总长度按要求A试件工作段长度按要求A试件宽度按要求A试件

35、厚度见表3试件宽度公差宽度的1%试件厚度公差厚度的2%加强片要求（如果使用）加强片端部的试件厚度偏差厚度的1%8.2.1 试件宽度推荐的试件名义宽度如表2所示。8.2.2 试件厚度试件厚度、工作段长度及宽度的关系如式(1)所示。预计的模量越低，预计的极限压缩应力越高，为了防止试验段发生欧拉（柱）屈曲，试件的厚度就越大。对于由试件和夹具公差引起的弯矩而产生的梁-柱影响，可以采用式(1)对欧拉屈曲简支条件的保守假设进行补偿。使用背对背的应变测量要求（7.4节）可以对试件稳定性和试验结果的质量作出最终的评价。表3给出了最小试件厚度的计算值，其中，最小试件厚度的计算值是关于加载方向上预计模量和极限压缩

36、应力的一个函数，计算时采用的工作段长度为12，20和25mm0.5，0.75和1.0in，Gxz假设为4GPa600000psi（也可用D5379/D5379M确定Gxz）。 (1)其中：Ec=纵向弹性模量，GPapsi，Fcu=极限压缩应力，MPapsiGxz=厚度方向的剪切模量，GPapsih=试件厚度，mminlg=工作段长度，13mm0.50in注7式(1)中，对于欧拉屈曲的简支条件的保守假设基于线弹性材料响应。常用的复合材料的剪切特性为高度非线性，即使对于夹持条件，非弹性屈曲计算得到的屈曲载荷也并不总是高于弹性简直条件。采用背对背的应变片可以确保式（1）得到的厚度值足以防止欧拉屈曲的

37、发生。背对背的应变测量也显示出由于误差而引起的而次弯曲效应。表2 压缩试件几何尺寸推荐值纤维方向宽 度mm(in)工作段长度mm(in)加强片长度mm(in)总长度mm(in)加强片厚度mm(in)0单向10(0.5)10-25(0.5-1.0)65(2.5)140-155(5.5-6.0)1.5(0.06)90单向25(1.0)10-25(0.5-1.0)65(2.5)140-155(5.5-6.0)1.5(0.06)特殊正交各向异性25(1.0)10-25(0.5-1.0)65(2.5)140-155(5.5-6.0)1.5(0.06)表3 要求的试件最小厚度，mm(in)10mm(0.5

38、in)工作段长度所要求的最小厚度，mm(in)纵向模量GPa(Msi)预计的压缩强度FCU，MPa(ksi)300(50)600(100)900(150)1200(200)1500(250)1800(300)25(5)1.27(0.058)1.89(0.087)2.45(0.114)3.02(0.142)3.64(0.174)4.36(0.214)50(7)1.00(0.049)1.33(0.074)1.73(0.096)2.14(0.120)2.58(0.147)3.08(0.180)75(10)1.00(0.041)1.09(0.062)1.41(0.081)1.74(0.101)2.10

39、(0.123)2.52(0.151)100(15)1.00(0.040)1.00(0.050)1.22(0.066)1.51(0.082)1.82(0.101)2.18(0.123)200(20)1.00(0.040)1.00(0.044)1.00(0.057)1.07(0.071)1.29(0.087)1.54(0.107)300(30)1.00(0.040)1.00(0.040)1.00(0.047)1.00(0.058)1.05(0.071)1.26(0.087)400(50)1.00(0.040)1.00(0.040)1.00(0.040)1.00(0.045)1.00(0.055)1

40、.09(0.068)500(70)1.00(0.040)1.00(0.040)1.00(0.040)1.00(0.040)1.00(0.057)1.00(0.057)20mm(0.75in)工作段长度所要求的最小厚度，mm(in)纵向模量预计的压缩强度FCU，MPa(ksi)GPa(Msi)300(50)600(100)900(150)1200(200)1500(250)1800(300)25(5)2.53(0.087)3.77(0.131)4.90(0.171)6.04(0.214)7.28(0.262)8.72(0.320)50(7)1.79(0.074)2.67(0.111)3.46(0

41、.145)4.27(0.180)5.15(0.221)6.17(0.271)75(10)1.46(0.062)2.18(0.092)2.83(0.121)3.49(0.151)4.21(0.185)5.04(0.226)100(15)1.27(0.05)1.89(0.075)2.45(0.099)3.02(0.123)3.64(0.151)4.36(0.185)200(20)1.00(0.044)1.33(0.065)1.73(0.086)2.14(0.107)2.58(0.131)3.08(0.160)300(30)1.00(0.040)1.09(0.053)1.41(0.070)1.74(

42、0.087)2.10(0.107)2.52(0.131)400(50)1.00(0.040)1.00(0.041)1.22(0.054)1.51(0.068)1.82(0.083)2.18(0.101)500(70)1.00(0.040)1.00(0.040)1.10(0.046)1.35(0.057)1.63(0.070)1.95(0.086)25mm(1.0in)工作段长度所要求的最小厚度，mm(in)纵向模量预计的压缩强度FCU，MPa(ksi)GPa(Msi)300(50)600(100)900(150)1200(200)1500(250)1800(300)25(5)3.17(0.11

43、6)4.72(0.174)6.12(0.228)7.55(0.285)9.10(0.349)10.91(0.427)50(7)2.24(0.098)3.33(0.147)4.33(0.193)5.34(0.241)6.44(0.295)7.71(0.361)75(10)1.83(0.082)2.72(0.123)3.53(0.161)4.36(0.201)5.26(0.247)6.30(0.302)100(15)1.58(0.067)2.36(0.101)3.06(0.132)3.77(0.164)4.55(0.201)5.45(0.247)200(20)1.12(0.058)1.67(0.0

44、87)2.16(0.114)2.67(0.142)3.22(0.174)3.86(0.214)300(30)1.00(0.047)1.36(0.071)1.77(0.093)2.18(0.116)2.63(0.142)3.15(0.174)400(50)1.00(0.040)1.18(0.055)1.53(0.072)1.89(0.090)2.28(0.110)2.73(0.135)500(70)1.00(0.040)1.05(0.047)1.37(0.061)1.69(0.076)2.04(0.093)2.44(0.114)8.2.3 试件总长度和工作段长度通过加强片长度和选取的工作段长度来

45、确定试件总长度和工作段长度，具体要求如表1，图1和图2所示。试件工作段长度的选择要权衡考虑，即，工作段长度必须足够短，以消除欧拉（柱）弯曲；由于夹持的影响，工作段长度也必须足够长，以使应力衰减到单轴压缩，并使泊松效应最小化(6，7)。在剪切加载的压缩试件中，允许应力衰减所要求的距离随着试件厚度和比的增加而增加。对于典型的碳/环氧试件（Ex=138.6GPa20.1Msi，Gxz=4.6GPa0.67Msi，h=2.4mm0.05in），在2.4mm0.094in处达到均匀单轴压缩应力状态。对于这种材料，结果表明12 mm0.5in.的工作段长度足以满足应力衰减。文献(4)的数据表明，对于单轴硼纤维或玻璃纤维增强的环氧，允许应力衰减的工作段长度为12mm0.5in。对于能使复合材料具有较高比值（例如玻璃/PTFE聚四氟乙烯，=406）的基体材料，这一工作段长度并不足以达到应力衰退。文献(8)的试验研究表明，剪切加载类型试件对工作段长度的敏感度低于临界