48 80 48连续梁挂篮计算书详解.docx

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1、6附件6.1墩顶0#块膺架计算书6.1.1计算依据连续梁施工设计图结构力学、材料力学、桥梁工程铁路桥梁钢结构设计规范(TB10002.2-2005)路桥施工计算手册(周兴水等著，人民交通出版社)铁路桥涵设计基本规范(TB10002.1-2005)铁路混凝土工程施工技术指南(TZ210-2005)铁路混凝土与砌体工程施工规范(TB10210-2001)6.1.2支架结构材料参数1) 木材(A-2红杉木)：顺纹弯应力L13Mpa弯曲剪应力口 = Z0MPa弹性模量E = 104MPa2) Q235钢材(依据现行铁路桥梁钢结构设计规范 (TB10002.2-2005)取值)：拉压应力 = 135MP

2、a弯曲应力=140MPa剪应力t = 80MPa弹性模量E = 2.1 x105 MPa6.1.3基本资料0#块长度12m(4.5+3.0+4.5m)，墩顶处箱梁高6.65m，端头箱梁高5.958m，箱梁底板宽6.7m，顶板宽12.0m, 0#块砼重192.5t, 1#块分别重112.6t。0#块重约650t。6.1.4支架结构支架结构见下图：面主勤号蚣架赡嘲阳艇图6.1.5计算荷载种类及组合(1) 计算荷载种类 新浇砼容重按26kN/m3计算，超灌系数取1.05； 模板、支架自重：按实际材料、尺寸计算； 施工人员、施工料具堆放、运输荷载：2.5KN/m2 倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2 KN

3、 / m2 振捣混凝土产生的荷载：2KN / m2(2) 荷载组合：计算强度时:Pj+计算刚度时：P=+26.1.6支架结构检算(1)方木计算采用红衫木，纵桥向间距45cm，偏安全按简支梁计算，腹板下方木计算跨度L=0.3m，底板下计算跨度L=0.5m。1)腹板下方木计算混凝土重：q=26X6.65X0.45X 1.05=81.7kN/m 1模板重：q2 = 3kN/m施工人员、运输荷载等：q3 = 2.5X0.45 = 1.125 kN/m倾倒混凝土时产生的冲击荷载：q4 = 2.0X0.45 = 0.9 kN/m振捣混凝土产生的荷载：q5 = 2.0X0.45 = 0.9 kN/m检算强度

4、时：Q =q+ q+ q+ q+ q=87.6 kN/m112345检算刚度时：Q2 = q1+ q2 =84.7 kN/m方木截面抵抗矩：150 x 100 26=250 x 103mm 3 1 ，跨中最大弯矩 M =_ ql 2 = 0.125x 87.6x 3002 = 985.5x103N - mm :8方木横截面的最大正应力:=M = 9Sn5= 39MPa5=13MPa （满足要求） VY 匕。方木横截面的最大剪力:T7 Ql 87.6 x 300V = % = 13.14 x103 N22方木横截面的最大剪应力:3V 3 x13.14 x103t = 一 = 1.314MPa I

5、r J= 2MPa （满足要求）2A2x150x1002)底板下方木计算混凝土重：q =26 X （0.4+1.0） X 0.45 X 1.05=17.2kN/m 1模板重：q2 = 3kN/m 施工人员、运输荷载等：q3 = 2.5X0.45 = 1.125 kN/m 倾倒混凝土时产生的冲击荷载：q4 = 2.0X0.45 = 0.9 kN/m 振捣混凝土产生的荷载：q5 = 2.0X0.45 = 0.9 kN/m检算强度时：Q =q+ q+ q+ q+ q=23.125 kN/m 112345 1 ，跨中最大弯矩.M =_ql2 = 0.125x23.125x5002 = 722.7x10

6、3N-mm 8方木横截面的最大剪力:TZ Ql 23.125 x 500V = % = 5.78 x103N22弯矩及剪力均小于腹板下方木承受的弯矩及剪力，安全!(2)方木下次分配梁计算次分配梁承受模板及混凝土重量，采用I30b。腹板下间距为30cm, 底板下间距为50cm。1)腹板下次分配梁计算腹板混凝土由3根I30b承受。腹板混凝土重：:q =26 X 6.65 X 0.9 X 1.05=163.4kN/m1模板重：q2 = 3kN/m施工人员、运输荷载等：q3 = 2.5X0.9 = 2.25 kN/m倾倒混凝土时产生的冲击荷载：q4 = 2.0X0.9 = 1.8 kN/m振捣混凝土产

7、生的荷载：q5 = 2.0X0.9=1.8 kN/m检算强度时：Q =q+ q+ q+ q+ q =172.24 kN/m112345检算刚度时：Q2 = q1+ q2 =166.4 kN/m计算模型：InLj 1rir1111111F11r1暂 1rir 1ri弯矩图:剪力图:正应力： = M = 86MPa b= 140MPa （满足要求） max W剪应力：t =丝= 36MPa tu= 80MPa （满足要求） max bl挠度图(mm):fm=4mm f=L/400=1100/400=3mm，刚度满足要求！2)底板下次分配梁计算底板I30b间距为50cm承受，单根工字钢承受的线荷载为

8、：混凝土重：q=26X (0.4+1.0) X0.5X1.05=19.11kN/m 1模板重：q2 = 3kN/m施工人员、运输荷载等：q3 = 2.5X0.5 = 1.25 kN/m倾倒混凝土时产生的冲击荷载：q4 = 2.0X0.5 = 1 kN/m振捣混凝土产生的荷载：q5 = 2.0X0.5 = 1 kN/m检算强度时：Q =q+ q+ q+ q+ q =25.36 kN/m 112345检算刚度时：Q2 = q1+ q2 =22.11 kN/m该荷载远远小于腹板下单根工字钢承受的荷载，故安全！(3) 钢管立柱上横梁计算钢管立柱上横梁采用2I50b,按4跨连续梁计算，承受上部传递下来的

9、全部荷载。计算模型：弯矩图:剪力图:正应力： 。=41 MPa b= 140 MPa （满足要求）max W剪应力:t =竺=41MPa r= 80MPa （满足要求） max bl挠度图（mm）:fm=0.4mm f=L/400=3600/400=9mm，刚度满足要求!(4) 钢管立柱计算钢管立柱直径？ 600mm，壁厚10mm，按轴心受压构件计算，承受由上横梁传递的集中荷载。上横梁传递的集中荷载:取最大值902kN计算，钢管长度为13.63m。 600X10钢管截面特性截面积：A=18535.4mm2弹性模量:E=2.1X105MPa回转半径：i=208.62mm钢管架自重：N2=1.45

10、5X13.63=19.83kN荷载组合：N=N1+N2 =921.83kN长细比:入二l0/i=13630/208.6=65.3查表得拆减系数可=0.861钢 管 应 力 a =N/A=921.83X103/18535.4=49.7MPa a =120.5 MPa所以立柱强度及稳定均满足要求。6.2挂篮计算书第一章设计计算说明1. 1设计依据1、连续梁施工图；2、公路桥涵施工技术规范JTJ041-2000；3、钢结构设计规范GBJ17-88；4、路桥施工计算手册；5、桥梁工程、结构力学、材料力学；6、机械设计手册；7、铁路桥梁钢结构设计规范；1. 2工程概况本主桥为连续箱梁，主桥桥跨组成为48

11、+80+48m的单箱单室连续 梁。箱梁顶宽12m，翼缘板长2.65m，支点处梁高6.65m，跨中梁高 3.85m,梁高及底板厚按二次抛物线变化。腹板厚90cm（支点）48cm， 底板厚度为100（支点）40cm，顶板厚度40 cm。箱梁0#块梁段长度为12m，合拢段长度为2.0m,边跨直线段长度 为7.75m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为1#块，其重量为136.882t， 计算时取为140t。该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。1. 3挂篮设计1. 3.1主要技术参数 、砼自重G =26kN/m3；C 、钢弹性模量Es = 2.1X105MPa； 、材料强度设计值：Q235钢。=140Mp,

12、 o w=145Mp, t =85MpQ345 钢o =200N/mm2, o w=210Mp, t =120 N/mm21.3.2挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形桁片由232a#普通热轧槽钢组成的方形截 面杆件构成，前横梁由双40a#普通热轧工字钢组成，底篮前托梁由 236a#普通热轧槽钢组成，底篮后托梁由236a#普通热轧槽钢组成， 底篮腹板下纵梁为工32a#普通热轧工字钢。主桁系统重11.17t、前 横梁2.8t、底托系统11.4t、侧模及底模重11.8t、内模系统重3.0t、 端模重0.5t （估算）， 吊带及吊具重8.0t （估算），整个挂篮系统 重48.67t，挂篮自重与最大结块比值为

13、0.347： 1。1.3.3挂篮计算设计荷载及组合 、荷载系数混凝土浇筑时超灌系数：1.05；挂篮空载行走时的冲击系数1.05；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。 、作用于挂篮主桁的荷载箱梁荷载：箱梁荷载取1#块计算。1#块段长度为2.7m，按140t计算载荷；施工机具及人群荷载：2.5kN/m2；挂篮自重：48.67t； 、荷载组合荷载组合I：混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载组合II：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合I用于主桁承重系统强度和稳定性计算，荷载组合II用于挂篮系统行走算。1.3.4内力符号规定轴力：拉力为正，压力为负；应力：拉应力为正，压应力

14、为负；其它内力规定同结构力学的规定第二章挂篮底篮及吊杆计算2.1腹板下纵梁的计算取1#块计算，1#块梁段长度为2.7m，施工机具及人群荷载2.5MPa。混凝土超灌系数为1.05。经计算，混凝土重量与钢筋重量之和可按混凝土比重自重G =26kN/m3 C近似。梁段两端高度分别为5.958m和5.590m，加强纵梁间腹板宽0.9m（每边由4片纵梁承担）。腹板处混凝土线荷载为：q =球8 + 559）乂 箜 乂 27 x 26 x 1.05 = 141.87伽 / m12x 2.7为便于计算，除侧模外，模板重量按1kN/m2计，模板荷载为：q 2 = 1 x 0.9 = 0.9kN / m人群及机具

15、荷载为：q3 = 2.5 x 0.9 = 2.25kN / m倾倒和振捣混凝土产生的荷载；q 4 = 4 x 0.9 = 3.6kN / m加强纵梁上的均布荷载为：q = q + q + q + q = 148.62kN / mi 1234每根加强纵梁上的均布荷载为：q = q /n = 148.62/4 = 37.16kN/m底纵梁的受力及计算模型如图2-1所示图2-1支点反力分别为R=37.16cos7 80 X 2 . 72 5X( 1.177+2 . 72 5x0 . 5) /4. 44=57 . 38kN A,R=37.16cos7 80 X2.725 X(0.538+2.725x0

16、.5) /4.44=42.94kN B,最大弯矩Mmax37.16 x cos 7.80 x 2.725 x 2.54444x (0.538 +2.725 x 2.542 x 4.44)=75.61kN / m腹板处纵梁选用32a#工字钢，截面特性参数为:A = 6100mm 2W = 534285.714285714mm 3I = 74800000mm 4尤尤弯曲应力：a = M = 75.61 x 106 = 141.50的 f=145Mp，满足要求。-W 534285.714285714根据上述模型计算结果可得，纵梁在荷载作用下产生的最大竖向挠度为:人 37.16x cos7.8。x 2

17、.725x 2.54“4 x 2.542 2.7252、. .2.13 (2.1 - 0.538)4A =(4 x 4.44 ) x 2.1 - 4 x + 24EI4.444.444.44 2.725 x 2.54=0.9km444/400=1.11cm，满足整体变形要求。由以上计算可知，腹板下纵梁应力强度和变形条件均满足要求。2.2底板下纵梁的计算计算普通纵梁强度取1#块计算，1#块梁段长度为2.7m，底板荷载由7根普通纵梁承受。底板混凝土荷载：q = (0921 + 873)x 49 x 27 * 26 x 1.05 = 20kN / m12 x 2.7模板重量按1kN/m2计，模板荷载

18、为：q 2 = 4.9 x 1 = 4.9kN / m人群及机具荷载：q3 =4.9 x 2.5 = 12.25kN / m倾倒和振捣混凝土产生的荷载：q = (2 + 2) x 4.9 = 19.6kN / m4普通纵梁上的均布荷载为：q = q + q + q + q = 156.75kN / m i 1234每根普通纵梁上的均布荷载为：q = q /7 = 156.75/7 = 22.39kN/m计算模型如图2-2所示：支点反力分别为R=22.39cos7 80 X2.725 X( 1.177+2.725x0.5) /4.44=34.57kN A,R=22.39cos7 8o X2.72

19、5X(0.538+2.725x0.5) /4.44=25.88kN B,最大弯矩Mmax22.39xcos7.8o x2.725x2.54444x (0.538 +2.725 x 2.542 x 4.44)=45.55kN / m图2-2底板处纵梁选用32a#工字钢，截面特性参数为：A = 6100mm 2W = 534285.714285714mm 3I = 74800000mm 4尤尤弯曲应力：a = M =钉55x 106 = 85.26Mp f=145Mp，满足要求。-W 534285.714285714根据上述模型计算结果可得，纵梁在荷载作用下产生的最大竖向挠度为:a22.39x c

20、os7.80 x 2.725 x 2.54s.” 4x 2.542 2.7252、 / 2.13(2.1 -0.538)4A =(4 x 4.44) x 2.1 - 4 x + 24EI4.444.444.442.725 x 2.54=0.57cm444/400=1.11cm,满足整体变形要求。由以上计算可知，底板下纵梁应力强度和变形条件均满足要求。2.2 1#块段重量作用下各横梁计算2.2.1底模前托梁荷载：由普通纵梁的计算可知，支座反力 R34.57KN , R25.88KN，一 =2588一 x 100% = 43%。RA + RB 34.57 + 25.88因此前托梁承担底部荷载的43

21、%，后托梁承担底部荷载的57%。对于前托梁:腹板处每根底纵梁的集中荷载：J48.6： x 2.7 + 2.65) x 43% = 44.28 kN/m 底板处的荷载：(156.7； x 2.7 + 2.65) x 43% = 27.14 kN/m采用SM-Slover计算前托梁受力分析如图44.28KN27.14KN44.28KN图2-3前托梁计算简图图2-4前托梁弯矩图（单位:kN m）124.96-124.96图2-5前托梁剪力图（单位:kN）前托梁采用2I36a普通热轧槽钢，截面形式如图2-7所示，362063图2-6两个36a#表面焊接-10mm盖板组焊成箱形结构，查表知36a#槽钢

22、组成的箱形结构截面特性参数为:I = 467515371.875mm 4A = 18851.8mm 2W = 2460607.22mm 3弯曲应力：q = M = 48.65X106 = 19.78MP f = 145Mp，满足要求。-W 2460607.22单元4中心位移值A =0.18mm 13500/1000 = 13.5mm 满足要求。最大剪应力：t =旦=124.96 X103 = 6.63Mp 85Mp，满足要求。 max A 18851.8设前托梁所有荷载只由腹板两侧吊杆承担，则每根吊带受力为:R = 44.28 X 8 + 274X 7 = 136.06kN，吊杆用 0 32m

23、m 精轧螺纹钢筋。验算吊杆强度Q = R = 136.06X103 = 169.26Mp 560Mp，满足要求;A 803.842.2.2底模后托梁对于前托梁:腹板处每根底纵梁的集中荷载：（148.62 X 2.7 + 2.65） X 57% = 58.70 kN/m 底板处的荷载：（156.7； 2.7 + 2.65） x 57% = 35.98 kN/m采用SM-Slover计算前托梁受力分析如图58.70KN35.98KN58.70KN图2-7图2-8图后托梁弯矩图（单位:kNm）46 42105.12_46.42-70.98.28-70-129.68-165.66S9.9589.95W

24、；.9F4&-165.6653.97丁 .刊17.99-17.99 1： 4 ：1165.66165.66129.6870.9812.287i ).9812J Li T 口J 53.97-89.955-89.956-105.12图2-9图后托梁剪力图（单位:kN）两个36a#表面焊接-10mm盖板组焊成箱形结构，查表知36a槽钢组成的箱形结构截面特性参数为:A = 18851.8mm 2W = 2460607.22mm 3=467515371.875mm 4弯曲应力:q = M = 64.49X106 = 20.89Mp f = 145Mp，满足要求。-W 2460607.22挠度A =0.2

25、4mm 13500/1000 = 13.5mm 满足要求。最大剪应力：t =巴=151.86 x103 = 8.05Mp 85Mp，满足要求。 max A 18851.8设后托梁所有荷载只由腹板两侧吊杆承担，则每根吊带受力为:R = 5&70x8 + 35院已=捋。，吊杆用W 32mm精轧螺纹钢筋。4验算吊杆强度q = R = 180,37X103 = 224.39Mp 560Mp，满足要求。 A 803.842.2.3前横梁P1= 6.14X26X43%X0.5X1.05+3.634X10X0.25=45.12KNP2= 14.03 X 2 X 26 X 1.05 X 43% X 0.5=1

26、64.7KNP =11.87X26X 1.05X43%X0.5=69.67KN 3P4= P5= 3.6 X 26 X 1.05 X 43% X 0.5=22.77KNP=13.773X10X43%X0.5=29.61KN 6P=8.74X10X43%X0.5=18.79KN7初选材料：2工40a表面覆-6mm通长盖板。查表可知截面参数：A=20215.0221mm2I =482306094.8594mm4W=2593043.5207mm3图 2-10弯矩及支点反力由力学求解器计算得见图2-11图2-11前横梁弯矩图（单位:kN m）209.82209.82163.61163.61-163.6

27、1-209.32-209.82图2-12前横梁剪力图（单位:kN）4S-40-71.1793 9471.17 ft48.40T51791 13.73-93.94Mmaxw283.93 x 1062593043.5207= 109.5Mp V145Mp最大剪应力：t = Q = 209.82X103 = 10.38N/mm2 85N/mm2，满足要求。图2-13前横梁位移图（单位:cm）max A 20215.0221根据公路桥涵施工技术规范允许最大变形量为20mm。由力学求解器 计算解得，杆端的纵向位移值v=4mm20mm，满足要求。第三章挂篮主桁架计算取1#块计算，1#块梁段长度为2.7m，

28、重量为136.882t,按140 吨计算结构受力。施工机具及人群荷载2.5kN/tf，混凝土超灌系数 1.05。1 .浇筑1号块时受力计算 混凝土重量+超载：G = 140 x 10 x 1.05 = 1470kN前吊点近似承担混凝土荷载的43%,即：g1470X43%=632kN 挂篮荷载：前横梁重 3.255x10=32.55KM ；前吊点承担底篮、侧模、内模、端模、操作平台的43%荷载：P =33.647 X 10 X43%=144.68 kN1 前吊点承担人群和机具荷载的43%,P=2.5X2.7X12X 43%=34.83kN2 倾倒和振捣混凝土荷载的43%,P=4X2.7X12X

29、43%=55.73kN3 单片主桁前吊点荷载P = (G + 32.55 + P + P + P )/2 = (632 + 32.55 +144.68 + 34.83 + 55.73)/2 = 450kN1123主桁架受力简图如下图所示：p 25mm的精轧螺纹钢筋抗拉强度为298KN,采用9根钢筋后锚，F=298x9=2682KN,设后锚力为Q，则: 468x4.4二Qx4.4 解得：Q=468KN 2682KN 安全系数 S=2682/468=5.732 .挂篮空载行走时受力计算 行走受力计算挂篮空载前移时，只靠反扣轮及配重平衡其倾覆力，每个反扣轮 的极限承载力为70KN。挂篮的底模系、侧模

30、、内模、端模、吊带系 统以及操作平台等总重33.647吨，故作用于主构架前吊点的荷载为: P1=33.647X50%=16.82t，挂篮前进时冲击荷载系数取1.3,单个前吊点荷载为：P=16.82X10X1.3/2=110kN主桁结构计算简图如下图所示，I.r:i -J设反扣力为Q,则：125x4.44=Qx4.44解得：Q=110KN每片桁架后有两对反扣轮，则每个轮子承载的压力为： 110/4=27.5KN2.0，符合要求。反扣轮轮压的局部影响及计算行走轨道为225b槽钢上焊有-12mm盖板及-4mm厚不锈钢板，下焊有 -10mm盖板，且两槽钢之间有横向加强筋，集中轮压P在腹板上边缘 引起的

31、局部挤压力悬臂梁计算：最大弯矩 M=Px=27.5 X 0.08=2.2KN m弯曲应力 c = M = 2.2x106 = 67.32Mpa 145Mpa，满足要求。W 326783.杆件内力计算3.1杆件稳定性计算主桁各杆件均由普通热轧232a槽钢组成图3-2所示的截面形状， 截面特性如下：A = 9124mm 2 I = 102368000mm 4尤主桁构件截面示意图计算简图轴力图AC和CD杆件均受拉，AC的内力较大，故应力为:N = 784.55 x 103 = 86 地（满足要求）A 9124BC和BD杆件均为受压杆件，杆件长度分别为3.3m和5.305m，且BD号杆件的轴压力大于B

32、C号杆件，故在此只验算BD号杆件的压杆稳定性，其轴力为784.55KN。BD杆件的惯性半径为：/. = 119.1473mm=44.52. 山 1 x 5305A, i 119.1473min查表并用插入法查得中=0.91 由稳定条件b =p g 可知:b = 一眼55 x 103 = 65.36MPa 140MPa，故 BD 杆稳定性满足要 p g 0.91 x 13191.3467求。3.2变形量计算 根据公路桥涵施工技术规范允许最大变形量为20mm。按1.2倍荷载进行预压，则主构架前端受力为：P=1.2X450KN=540KN由力学求解器计算解得，CD杆D端的纵向位移值v=9mm20mm

33、，由于 各杆件均为铰接，其杆端位移值均在杆件的弹性形变范围内。吊杆的 形变量在做挂篮的混凝土荷载实验时，应记录相关数据，作为浇注各 混凝土时的位移提前量的依据，每次浇注时，应将吊杆的形变量计算 在千斤顶所调节吊杆高度数值以内，由此抵消吊杆因受拉变形而引起 的杆端位移值变化。3.3主构架销轴计算销轴采用40Cr,其许用剪应力t =234,销轴直径采用D=79mm1. 销轴抗剪强度验算：t = 16 Q = 16x05x784.55x 13 =106.75MP 234MP 满足要求。 max 3 nd 23 x 3.14 x 7922. 抗弯强度计算：按简支梁计算 M = Pa = 0.5 x 7

34、84.55 x 0.020 = 7.85KN mnd 3 3.14 x 793W = 48379.45mm 33232q = M = 785 x 106 = 162.26Mp 406Mp，所以满足要求。-W 48379.453. 销孔拉板的计算销孔的直径是 D=80mm，P=784.55/2=392.28KNq =P = 392.28x 103 = 1.4q = 1.4x 140 = 196MP，解得：6 =25mm庆80S由于是两边同时承受力，所以一边销孔拉板厚度是13mm，安全系数 不小于2.0,每边销孔拉板的厚度设为36mm，因此20mm厚节点板外焊 接-16mm厚补强板，槽钢壁厚不小于

35、拉板厚度，因此腹板处焊接-10mm 方形补强板和-16mm厚圆形补强板。4 .侧面吊架的计算侧面吊架上弦杆由120*120*6方管，下弦杆由220槽钢，腹杆 由120*60*6方管组焊而成。侧面吊架在挂篮行走时主要承受后托梁 及相应的模板的重量。荷载为P=33.647X10X1.3/4=110KN，侧面吊 架与主构架之间是采用销轴连接。计算简图如下：a下弦杆计算弯应力 q = M = 28.08*106 = 73.36Nmm2 140Nmm2，满足要求。 -W 382740-;剪应力 t = Q = 6&25 乂103 = 10.39 N;.mm 2 80 N：mm 2，满足要求。A 6566

36、验算下弦杆的压杆稳定性，其轴力为P=206.42KN，下弦杆的惯性半径为：i = 76.35mm，长细比业=113675 = 48.13mini 76.35min查表并用插入法查得中=0.90由稳定条件q =P q 可知：稳定性满足要求。q = p = 206.42 X103 = 32.30Mpa q = 135MPa， p g 0.90 x 6566弯矩图腹杆计算_N _ 147.23x 1032016=73.03 N： mm2 135 N： mm2上弦杆计算_N _ 121.47 x 1032736=44.40 N： mm2 135 N mm2经验算符合要求。d位移计算轴力图位移计算图由力

37、学求解器计算得纵向最大位移值为4.5mm3675/400=9.18mm,所 以满足要求。e销轴强度计算抗剪强度计算：销轴采用40Cr,其许用剪应力t=234,销轴直径采用 D=39mm16 Q0.5 x 206.42 x 103 16c, 潇电再为曲由t = x =x = 115.26M 234Mp，满足受力要求。3 冗D23.14 x 3923抗弯强度计算：按简支梁计算 M = Pa = 0.5 x 206.42 x 0.015 = 1.55KN mn d 33.14 x 393W = 5821mm 33232 = M = L55x 106 = 266.28Mp 406Mp，所以满足要求。-

38、W 5821f销孔拉板的计算销孔壁承压应力验算销孔的直径是 D=40mm，P=206.42/2=103.21KN。=马=103.21；103 = 1.4 x 140 = 238MP庆405解得：8 =11mm由于是两边同时承受力，所以一边销孔拉板厚度是6mm，安全系数不 小于2.0，每边销孔拉板厚度设为16mm，槽钢壁厚不小于拉板厚度， 故腹板焊接10mm厚补强板。5 .挂篮倒退时前横梁的受力计算挂篮倒退时，前横梁前横梁各承担底托系统、外侧模及提吊系统的荷 载的 12.5%，冲击荷载系数取 1.05，P=32X10X1.05X12.5%=42KN受力简图弯矩图84 血84.0012.00 42

39、.00U |H I I 12；4-42.00 -42.00-34.00-34.00剪力图弯曲应力：q = M = 296.69乂106 =114.42Mp f = 145Mp，满足要求。-W 2593043.5207最大剪应力：K=T= 84X103 = 4.16Mp 85Mp，满足要求。max A 20215.0221倒退时，前横梁杆端位移值最大值为18.7mm20mm，符合要求。6、挂篮倒退时前、后托梁的受力计算冲击荷载系数取1.05底模模板荷载 G = 2.3 X50% X 1.05 =1.81kN/m调节支撑位置各承担侧模重量的12.5%, G =10t X 10 X 12.5% X2

40、1.05=13.125kN/m底纵梁荷载 G3 = 0.265 x 10 x 50% x 1.05=1.39kN/m1.81KN/M13.125KN/M1h n nh n13.125KN/M111.3KN/Mnin11 I1/Jl,0 200 200 200 250800800800800800800250 200 200 20010030016801420900490090014201680300670013500受力计算简图位移计算采用236a前、后托梁采用236a,表面覆-10mm通长盖板，杆件的截面性质如下：A = 16092.6933mm 2W = 1913429.3281mm 3I

41、 = 325282985.7813mm 4尤尤荷载条件不变，则弯曲应力：q = M = 94.29X106 = 49.27Mp f = 145Mp，满足要求。-W 1913429.3281最大剪应力：t=更=2962X103 =1.84Mp 85Mp，满足要求。max A 16092.6933最大变形在单元2处，杆件型变量（mm）坐标系：x方向0.00000Y 方向 0.024757、行走轨道锚固间距为1000mm时计算挂篮行走时，冲击荷载取1.05，每侧轨道承担的荷载为：P=32X10X1.05X25%=84KN行走轨道采用225b，轨道锚固钢筋采用0 25mm精扎螺纹钢筋。轨道截面性质：A

42、 = 14654.9673 mm 2W = 1471481.43 84mm 3 I = 185862968. 0816 mm 41000270460270计算简图弯矩图剪力图弯曲应力：q = M = 11.34x106 = 77.06Mp f = 145Mp，满足要求。-W 1471481.4384最大剪应力：T=旦=42x103 = 2.87Mp 85Mp，满足要求。max A 14654.9673支座反力为R=42KN验算轨道锚固钢筋强度Q= R = 42x 103 = 85.61MP，满足要求。A 490.6258、主构架节点板焊缝强度计算焊缝剪应力按下式计算：T =J T2al PP一节点板焊缝所受力；a一般取 0.7K,为 4.2K一焊缝高度mm,最小板材厚度为32a的腹板厚度9.5mm，则K=0.7x9.56mml焊缝长度mm；t 一角焊缝许用剪切应力，取118MP。前节点板焊缝计算t = P = 784.55X103 = 54.94MP 118MP，满足焊缝的受力要求。2al 2 x 4.2 x 1700中上节点板焊缝计算t = P = 629.67x 103 = 44.62MP 118MP，满足焊缝的受力要求。