毕业设计论文表面处理对管线钢焊接接头的疲劳行为的影响.doc

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1、西安石油大学本科毕业设计（论文）毕业设计（论文）题 目： 表面处理对管线钢焊接接头的 疲劳行为的影响 院 （系）： 材料科学与工程学院 专 业： 材料物理 班 级： 材料物理 0501 班 学生姓名： 指导教师： 评 阅 人： 设计论文所在单位： 西安石油大学 完成时间：2009年6月31毕业设计（论文）任务书题 目表面处理对管线钢焊接接头的疲劳行为的影响学生姓名学号专业班级材物0501班设计（论文）内容及基本要求1 意义及目的应充分认识毕业设计（论文）对自己全面素质培养的重要性，要以严肃认真的态度进行工作，虚心接受教师的指导。要充分综合运用所学知识积极探索，勇于创新，独立完成毕业设计（论文）

2、。2 内容采用SMAT（surface mechanical attrition treatment）方法对退火和未退火的X70管线钢埋弧焊缝（包括热影响区）试样进行表面处理，通过试验研究得到不同的表面处理工艺（表面处理时间）与试样的高应力低频疲劳行为之间的规律。3 要求毕业设计分3个阶段：第一阶段完成开题报告；第二阶段完成实验；第三阶段总结并完成论文写作。最后通过答辩。开题报告要求：开题报告的字数不少于1000汉字；完成与本专业有关的外文资料翻译不少于15000印刷符号。论文字数应在20000字以上，其中包括文献综述（最多不超过正文的1/3字数），查阅资料15篇以上（外文资料2篇以上）。毕业

3、设计（论文）的撰写要符合西安石油大学本科毕业设计（论文）撰写规范的要求。设计（论文）起止时间2007年 月 日 至 2007 年 月 日设计（论文）地点西安石油大学指导教师签名年 月 日系（教研室）主任签名年 月 日学生签名年 月 日表面处理对管线钢焊接接头的疲劳行为的影响摘 要：本文采用表面机械研磨处理（SMAT）方法，应用SNC-1金属材料表面纳米化试验机对退火和未退火的X70管线钢埋弧焊接接头试样进行表面处理，通过试验研究得到不同的表面处理工艺（表面处理时间分别为30分钟和60分钟）的试样，应用电液伺服疲劳试验机对试样进行高应力幅低频疲劳试验，研究退火和未退火处理工艺对表面处理试样的低频

4、疲劳行为的影响，最后用扫描电镜观察疲劳试样断口并进行分析。研究结果表明：X70管线钢焊接接头试样经过SMAT处理后，其高应力低频疲劳寿命有所下降，表面处理30分钟和表面处理60分钟试样的差异也较明显，前者高应力低频疲劳寿命高于后者。同时，对比了退火和未退火试样，表明经过去应力退火的试样其疲劳寿命也有所变化，退火后的试样高应力低频疲劳寿命低于未退火的试样。通过光学金相显微镜和扫描电子显微镜对比观察表面处理和未处理试样的微观组织，发现经过表面处理后的组织晶粒细小，但其表面微裂纹也增多。这也是导致表面处理后疲劳性能下降的主要原因。关键词：X70管线钢；焊接接头；SMAT；疲劳The Influenc

5、e of Surface Treatment on Fatigue Behaviorof Welded Joints of Pipeline Steel Abstract: Surface mechanical attrition treatment (SMAT) was used for surface treatment on X70 pipeline steel welded joints after annealed and unannealed by SNC-1 nano-set. Samples experienced different surface treatment for

6、 30 min or 60 min was obtained, which were tested for evaluating the effect of different surface treatment on high-stress and low-frequency fatigue properties by electro-hydraulic servo fatigue testing machine. The fatigue fracture micrographs were also analyzed by SEM.The study results show that hi

7、gh-stress and low-frequency fatigue life of X70 pipeline steel welded joints treated by SMAT decreases. The high-stress and low-frequency fatigue life of X70 pipeline steel welded joints experienced 30 min surface treatment is longer than that of treated for 60 min. Furthermore, high-stress and low-

8、frequency fatigue life of X70 pipeline after annealed is shorter than that of unannealed ones. The grain size of the sample after SMAT is fine. In addition, the micro-crack of surface amount increases after SMAT treatment, which is considered to be the main reason for the decrease of high-stress and

9、 low-frequency fatigue life of X70 pipeline steel welded joints.Key words: X70 Pipeline steel; Welded joints; Surface mechanical attrition treatment; Fatigue目 录1 绪论11.1 研究背景及意义11.2 文献综述11.2.1 管线钢研究现状和发展动向11.2.2 SMAT原理方法及处理后的结构特性21.2.3 疲劳行为及机理41.2.4 表面处理对疲劳寿命的影响72 试验材料及方法92.1 试验材料92.2 试验设备92.3 试验方法10

10、2.3.1 SMAT工艺参数选定102.3.2 退火处理112.3.3 光学显微镜显微组织观察112.3.4 显微硬度测量122.3.5 静力拉伸试验122.3.6 疲劳试验122.3.7 扫描电镜显微组织和疲劳断口观察132.4 本章小结133 试验结果与分析153.1 静力拉伸试验结果153.2 显微硬度分析163.3 光学显微镜显微组织观察结果163.4 扫描电镜显微组织和疲劳断口观察结果183.5 疲劳断口的特点和分析203.5.1 疲劳断口的宏观形貌观察与分析213.5.2 疲劳断口的微观形貌观察与分析213.6 疲劳试验结果讨论与分析243.6.1 引言243.6.2 结果的讨论与

11、分析264 结论28参考文献29致谢311 绪 论1.1 研究背景及意义随着国内能源结构的调整和环境保护力度的加强，以石油天然气替代煤炭作为主要能源是21世纪发展的必然趋势。目前，国家已把发展石油天然气长输管道列入全国重点基础建设项目，今后10年，国内将构筑连接全国乃至国外的油气大动脉，形成全国性的大管网和“亚洲石油大陆桥”，石油天然气长输管道建设将进入高峰期1。为了提高输送效益、降低能耗、减少投资，长输管线向高压、大口径输送发展已成为大趋势，并对管线用钢提出高强度高韧性的要求，管线钢的生产技术也得到了快速发展2。随着我国“西气东输”和陕京输气管线的建成与投产，国家油气管道工程建设也得到了快速

12、的发展。由于石油与天然气是危险的化学品，因此其输送安全性作为一个重要的课题被许多国家的科研机构所重视。高等级管线钢的开发与利用有效地降低了管道工程建设成本和难度。管道在输送天然气过程中，由于用户用气量的不断变化，管道的输气量就处于变化的状态，这样就造成管道所承受的压力处于缓慢的波动状态，势必造成管道承受循环载荷的作用。因此，管道在服役过程中可能产生疲劳损伤，疲劳破坏将成为威胁管道安全的潜在因素3。在长距离的管道中，其焊接接头由于焊接时产生残余应力和缺陷，使其较母材相比更容易产生疲劳破坏，导致严重后果。因此，提高焊接接头处和热影响区的疲劳性能可大大改善管线钢的使用寿命。管线钢焊接接头处易产生疲劳

13、破坏，对其表面处理可以改善性能，提高管线钢使用寿命对我国石油管道输送发展起到关键作用。本文研究的X70管线钢焊接接头对退火和未退火条件下，表面SMAT处理对焊接接头的高应力低频疲劳行为的影响。通过对经过SMAT处理和高应力低频疲劳试验的试样进行光镜显微组织观察、扫描电镜的显微组织和断口形貌的观察，总结不同时间的SMAT处理对X70管线钢焊接接头高应力低频疲劳行为的规律及影响。1.2 文献综述1.2.1 管线钢研究现状和发展动向由文献4可知，光学显微镜下X70管线钢典型的微观组织表现为多种类型组织混合存在。主要有多边形铁素体、块状铁素体、针状铁素体、粒状贝氏体和珠光体。对光学显微镜下的微观组织定

14、量分析表明，冷却速度为2 /s时，组织中约有60%多边形铁素体、26.1%粒状贝氏体、13.9%珠光体及微量的其组织；冷却速度为15/s时，组织中约有20%不规则块状铁素体、50%针状铁素体、25 %粒状贝氏体及微量的其它组织4。从国内油气生产和消费结构以及西部大开发战略综合考虑，长距离、大口径、高压力、耐腐蚀是国内油气管道发展的必然趋势，这就对管线钢的强度和韧性提出了更高的要求。首先要求提高管线钢的钢级。每提高一个钢级，可节约建设成本7%左右。近年来，在世界范围内管道工程均以使用X70管线钢为主，X80也已批量用于管线建设中；其次，在加紧开发高级管线钢的同时，要注重提高钢材韧性，兼顾材质的高

15、强度和高韧性1。由文献1可知，国际上钢级X70的高强度高韧性管线钢在长输管线上已使用多年，而国内对批量生产和工程使用该种钢的经验较为缺乏。随着“西气东输”管线和拟建“中俄”管线向大口径、高压输送发展的建设需要，也将对X70钢的高强度高韧性管线钢提出一定的需求。因此，国内应在已有的X65管线钢的经验基础上尽早地进行X70管线钢的研制工作，进行小批量的试制和部分试验段应用，做好工程的前期技术准备工作1。国内X80钢课题于2000年立项。迄今为止，宝钢根据管线的发展需求，进行了X80管线钢7.9mm，14.6mm和15.3mm厚规格热轧板卷的研制。产品满足APT标准对X80强度等级的要求，冲击韧性和

16、焊接性能优良。武钢采用控制轧制和强制加速冷却工艺生产了15.3 mm和17.5 mm厚度的X80热轧板卷，其成分设计以APT标准为基础，符合国内对高钢级管线钢高纯净度、高韧性、低的脆性转变温度以及优良的焊接性和抗HTC能力等要求。钢中夹杂物级别不超过2级，且球化分布均匀，组织为针状铁素体和少量弥散分布的岛状组织。除了以上两家企业外，还有鞍钢和舞阳钢铁公司也已经试制了X80热轧钢板。虽然鞍钢和舞阳钢铁公司的X80管线钢性能各有不同，但是都己经达到了APT标准要求。华北和宝鸡石油钢管厂也相继完成了1016mm14.6mm、1016mm17.5mm、1016mm15.3mm钢管和弯管的试制和生产，取

17、得了阶段性成果，但在焊接工艺、轧制工艺等方而还需要进一步的研究、试验和优化1。1998年，TransCanada开始着手X100管线钢开发及应用等方而的研究。2001年，英国BP公司与日本钢铁公司和德国的欧洲钢管进行合作。在美国阿拉斯加气田开发中使用X100钢管。2002年，TCPL在加拿大建成了一条管径1219mm，壁厚14.3mm的X100钢的1km试验段。同年，新版CSZ245-1-2002首次将Grad690（X100）列入了加拿大国家标准。目前，新日铁成功地开发了具有划时代意义的热影响区细晶粒超高强韧技术（HTU FF），生产了具有高HAZ韧性和高均匀延伸率型的X100钢管。欧洲钢管

18、公司生产出了几百吨X100级管线钢钢板厚度可达25.4mm，用来制造口径为914mm的钢管。1996年，Exxon Mobil公司分别与新日铁和住友金属签订了联合开发X120管线钢的协议。2001年已经全面完成5。1.2.2 SMAT原理方法及处理后的结构特性在服役环境下，金属材料的失稳多始于表面，因此只要在材料上制备出一定厚度的纳米结构表层，即实现表面纳米化，就可以通过表面组织和性能的优化提高材料的整体性能和服役行为。表面纳米化技术和表面纳米化材料有许多独特之处：首先，表面纳米化采用常规表面处理方法（或对常规表面处理方法进行改性）即实现，在工业上应用不存在明显的技术障碍；其次，表面纳米晶组织

19、与基体组织之间不存在明显的界面，不会发生剥层和分离；第三，表面纳米化既适用于材料的整体，又可用于局部的表面改性。由于表面纳米化既着眼与目前的科技水平，又面向实际工程应用，因此有可能为利用纳米技术明显地提高传统工程金属材料的性能和使用寿命提供一条切实可行的途径6。由文献7可知，大量实验结果表明，纳米材料的力学行为和性能通常优于传统粗晶材料，因此对粗晶材料进行晶粒细化处理使其晶粒达到纳米级（简称纳米化）将是一种不改变材料化学成分而提高其综合性能的新方法。实际上，材料的失效大多发生在表面，表层的结构和性能直接影响着工程金属材料的综合性能指标。所以表面改性技术成为一项重要的提高材料综合性能的实用技术利

20、用金属纳米材料的优异性能对传统工程金属材料进行表面结构改良，即制备出一层具有纳米晶体结构的表面层，将可能改善工程材料的综合力学性能及环境服役行为，在工业应用上具有重要价值7。我们注意到金属零件源于表面的失效占绝对多数，由此发展了金属材料的表面纳米化技术，目前有涂层法和非涂层法两种：非涂层法金属材料表面纳米化是一种自身表面纳米化，系利用高能量表面机械处理来获得纳米化效果，如超音频喷丸、研磨、超音速轰击等，材料表面局部强烈塑性变形的结果是形成纳米晶表面层，业已在有色金属和钢铁（含不锈钢，高、低碳钢）表面获得纳米层，纳米层与基体之间不存在明显界面和成分的明显变化，故不易剥落8。我们可以采取表面机械加

21、工法实现表面自身纳米化，它是一种非平衡处理方法，即外加载荷重复作用于材料表面，增加多晶体金属材料表面的自由能，使表面组织产生不同方向的强烈塑性变形而逐渐将材料表层的粗晶组织细化至纳米量级。主要通过塑性变形以及位错的运动来细化晶粒。塑性变形只发生在试样的表层，并由表及里逐渐减小，通常变形层的深度为几十至几百微米，只有表面层结构发生变化并细化为纳米晶，而材料内部仍保持原始的组织结构9。SMAT（Surface Mechanical Attrition Treatment）方法技术（表面机械研磨处理）：SMAT技术是使材料表面产生往复强烈塑性变形的表面机械处理技术。利用SMAT技术实现工业纯钛的表面

22、纳米化，再通过X-射线衍射、透射电镜等试验手段对钛的表面纳米化机理进行探讨，用显微硬度仪对表面纳米化后钛的硬度进行测定，研究随处理时间的不同表面硬度的差异。在外加载荷的重复作用下，材料表面的粗晶组织通过不同方向产生的强烈塑性变形而逐渐细化至纳米量级。这种由表面机械加工处理导致的表面自身纳米化的过程包括：材料表面通过局部强烈塑性变形而产生大量的缺陷，如位错、孪晶、层错和剪切带；当位错密度增至一定程度时，发生湮没、重组，形成具有亚微米或纳米尺度的亚晶，另外随着温度的升高，表面具有高形变储能的组织也会发生再结晶，形成纳米晶；此过程不断发展，最终形成晶体学取向呈随机分布的纳米晶组织10。由文献11可知

23、，表面SMAT处理后的结构特征：在表面机械加工处理过程中，外加载荷以不同的方向重复地作用于材料的表面，每次接触的瞬间都会在材料表面的局部区域产生一个应力场，使材料发生局部塑性变形。由于应力值随深度的增加而逐渐减小，因此材料的变形量和晶粒尺寸沿厚度方向呈梯度变化。变形量随着深度的增加而逐渐减小，最大变形深度可达80m，其中强烈塑性变形主要发生在表面到40m深度的范围11。材料表面经过SMAT处理后，很可能得到纳米晶表层，进而由材料表层的改性提高材料的疲劳性能。图1-1为低碳钢经过60分钟的SMAT后硬度沿厚度方向的变化，图1-2为硬度与d-1/2 （d为晶粒尺寸）的关系。可以看出，由于表面形成了

24、纳米晶组织，低碳钢表面的硬度明显提高，与未发生变化的心部组织相比，表面硬度提高了两倍以上。由纳米晶层（从表面到约40m深度）到亚微晶层（4080m深度），硬度逐渐减小，并逐渐趋于稳定。如图1-1所示，对于单相材料来说，表面硬度的提高可归因于晶粒细化和加工硬化两种效应的共同作用。然而取硬度与d-1/2作图可以发现，硬度随d-1/2增大几乎呈线性增加，如图1-2所示，这种现象与传统的HallPetch关系Hv=Ho+Kd-1/2一致，也与其他超细晶材料的力学性能研究结果相符，由此可以确定表面纳米化对材料表面的强化有一定的贡献15。图1-1 低碳钢经过60分钟的SMAT后硬度沿着厚度方向的变化1.2

25、.3 疲劳行为及机理当材料或结构受到多次重复变化的载荷作用后，应力水平虽然没有超过材料的强度极限，甚至比弹性极限还低的情况下就可能发生破坏，这种在交变载荷重复作用下，材料或结构的发生破坏的现象，就叫做疲劳破坏。材料或构件疲劳性能的好坏是用疲劳强度来衡量的，所谓疲劳强度就是指材料或图1-2 低碳钢经过60分钟的SMAT后硬度与d-1/2的关系构件在交变载荷作用下的强度。疲劳强度的大小是用疲劳极限来衡量的，所谓疲劳极限就是指在一定循环特征R下，材料或构件可以承受无限次应力循环（或指定应力循环）而不发生疲劳破坏的最大应力幅，一般用表示。因材料的疲劳极限随加载方式和应力比的不同而异，通常以对称循环下的

26、疲劳极限作为材料的基本疲劳极限。疲劳寿命是疲劳失效时所经受的应力或应变的循环次数，一般用N表示。试样的疲劳寿命取决于材料的力学性能和所施加的应力水平，一般来说，材料的强度极限越高，外加的应力水平越低，试样的疲劳寿命就越长；反之，疲劳寿命就越短。表示这种外加应力水平和试样疲劳寿命之间关系的曲线称为材料S-N曲线。实际构件的疲劳破坏过程总可以明显分为裂纹萌生，裂纹扩展，最终断裂三个过程。由于应力集中，裂纹在此处萌生，称为疲劳源；形成疲劳裂纹后，裂纹慢速扩展，由于间歇加载或载荷幅度变化，在整个裂纹扩展区可以留下贝壳或海滩状条带，它们实际上是裂纹经过多次张开和闭合，表面相互摩擦而留下的一条条的光亮的弧

27、线标记，即疲劳裂纹的前沿线；最后是疲劳断裂区，它和静态下带尖锐缺口的断口相似，塑性材料的断口是纤维状，脆性材料的断口是结晶状。宏观疲劳裂纹是零件在循环载荷的服役条件下由萌生的小裂纹（如由缺口处）逐渐长大而成的。而疲劳微观裂纹都是由不均匀的局部滑移和显微开裂引起的，主要方式有表面滑移带开裂，第二相、夹杂物或其界面开裂，晶界或亚晶界开裂等。疲劳微裂纹萌生后即进入裂纹扩展阶段，根据裂纹扩展方向，裂纹扩展可分两个阶段。第一阶段是从个别侵入沟（或挤出脊）先形成微裂纹，然后再沿最大切应力方向向内扩展，在扩展过程中多数裂纹会成为不扩展裂纹，只有个别微裂纹会扩展为25个晶粒范围。由于第一阶段的裂纹扩展速率极低

28、，而且其扩展总进程也很小，所以该阶段的断口常常看不到什么形貌特征，只有一些擦伤的痕迹。在一些强化材料中，有时可看到周期解理或准解理花样，甚至还有沿晶开裂的冰糖状花样。第二阶段是裂纹垂直拉应力方向扩展。由于晶界的阻碍作用，裂纹扩展方向逐渐转向垂直拉应力方向，直到最后形成剪切唇为止。该阶段的断口特征是具有略呈弯曲并相互平行的沟槽花样，称为疲劳辉纹，或称为疲劳条纹（条带）。它是裂纹扩展时留下的微观痕迹，每一条带可以视作一次循环的扩展痕迹，裂纹的扩展方向和疲劳条带方向相垂直。为什么金属疲劳时会产生破坏作用呢？这是因为从微观角度讲，金属内部结构并不均匀，从而造成对应力传递的不平衡，有缺陷的地方会成为应力

29、集中区。与此同时，金属内部的缺陷处还存在许多微小的裂纹，在力的持续作用下，裂纹会越来越大，材料中能够传递应力部分越来越少，直至剩余部分不能继续传递载荷时，金属构件就会全部毁坏，甚至在工作应力远低于许用应力的情况下突然断裂，发生所谓的低应力脆断4。在焊件的疲劳过程中，焊接残余应力会发生松弛现象。这是因为焊件在疲劳载荷和焊接残余应力的共同作用下，焊件的材质出现了损伤，使得材质的性能下降，从而使焊接残余应力在原有的变形情况下重新分配。即通常所说的应力松弛现象5。各类金属材料在常态下都是由处于微米或亚微米级的晶粒构成。通过特定的加工方法，可使金属表面层几十微米深度内晶粒由微米变为纳米。从而赋予材料更为

30、优异的理化与加工性能。金属材料表面自身纳米化，简单地说，是指对于具有多晶结构的金属材料，在外部球丸的持续冲击下，其表面可以由粗晶组织逐渐细化至纳米晶组织。表面自身纳米化后，金属材料的主要特征是：晶粒尺寸从表面起沿厚度方向逐渐增大；纳米结构表层与基体之间没有明显的界面。处理前后材料的外形尺寸基本不变6。表面纳米化可显著提高材料的综合性能，如耐磨性、疲劳强度、耐蚀性等，而且由于表面化学反应活性增人，易于实现材料表面的选择性化学反应8。表面SMAT处理为材料赋予了独特的结构，其可能的纳米结构表层能有效地抑制裂纹的萌生，而心部的粗晶组织又可以阻止裂纹的扩展，因此可用于提高疲劳件的疲劳强度和疲劳寿命。另

31、外，表面SMAT处理能够实现金属焊缝的组织均一化和性能均一化，能明显提高焊接接头的疲劳性能，可望在焊缝件上取得应用12。通常，焊接组织中的焊接接头和热影响区（HAZ）的晶粒较粗大、组织不均匀、容易出现夹杂物，是开裂的高发区。对焊接接头进行表面SMAT处理能够显著改善材料组织的不均匀性，进而提高其疲劳性能13。在其他强烈塑性变形的方式下，材料都是经过大量的宏观塑性变形后才形成了超细晶组织，但对于经过表面机械研磨处理的材料来说，横截面金相组织并未反应出大的宏观塑性变形量，例如晶界没有发生明显的相对位移，这说明材料在表面机械研磨处理过程中的形变机制与其他强烈塑性变形获得的超细晶材料存在一定的差异。图

32、1-3为低碳钢经过60分钟表面机械研磨处理后的金相组织。由横截面组织可以看出，低碳钢表面附近区域经过塑性变形后形成了流变组织，这与常规的冷加工组织相似，不同之处只是塑性变形沿厚度方向逐渐减小，如图1-3（a）所示。然而，由材料的正表面（即处理表面）观测却可以发现，在表面机械研磨处理方式下，材料表面附近任一小体积元内的塑性变形是沿各种方向随机发生的，如图1-3（b）所示。这种变形方式与经过常规冷加工的材料和由其他强烈塑性变形法制备的块体超细晶材料中，沿某特定方向发生的塑性变形有着明显的不同14。在表面机械研磨处理过程中，外加载荷重复地作用于材料的表面，每次作用都会在材料的表面附近产生一个应力场，

33、应力场内任何一个小体积元都会沿不同的方向产生塑性变形，如图1-4所示15。当后续载荷作用在材料表面的不同位置时，新产生应力场内的小体积元又会沿其他的方向产生塑性变形。这样，尽管材料的宏观变形量很小，但是任何一个小体积元沿不同方向的微观变形量的总和却非常大，通过这种特殊的塑性变形方式可以使材料表层附近的晶粒细化之纳米量级。（a） （b）图1-3 低碳纲经过60分钟SMAT后的金相组织：（a） 横截面 （b）处理表面图1-4 弹丸碰撞在材料表面附近产生的局部塑性变形1.2.4 表面处理对疲劳寿命的影响国内外有关学者对一些金属经过不同时间表面研磨（SMAT）处理后的横截面的金相组织观察，认为材料的变

34、形过程具有以下特点：（1） 表面处理初期，变形优先发生在一些特殊的晶粒中，晶界对塑性变形具有阻碍作用，使得同一层晶粒上的塑性变形呈现出不均匀性；（2） 塑性变形由表面开始，并逐渐向深层延伸，但是由于晶粒取向的影响，深层晶粒也可能优先发生变形，因此在沿厚度的方向上，塑性变形的演变也呈现出不均匀性；（3） 随着处理时间的增加，表面附近的塑性变形逐渐均匀，变形层的厚度也逐渐增大，并趋于恒定值16。由文献16可知，疲劳裂纹一般在构件的自由表面上形核，因此，构件制造过程中的表面制备方法对疲劳裂纹萌生寿命有决定性的作用。近年来的研究成果表明，许多表面处理方法，如渗碳、氮化、火焰淬火、感应淬火和喷丸等都使材

35、料的近表面区域局部获得高强度、高磨损阻力或高腐蚀阻力。此外，一些常用的机械加工方法，如磨削、抛光和铣削会使表面粗糙度发生变化。粗糙表面上的沟痕会引起应力集中，改变材料对疲劳裂纹形核的抗力。应力集中对疲劳强度的影响极大，并且是各种影响因素中起主要作用的因素，它大大降低了构件的疲劳性能。除表面粗糙度之外，表面处理引起的残余应力对疲劳寿命也有重要的影响。热处理、化学处理或机械处理都会在构件上产生残余应力16。当加工、表面处理和热处理产生的残余应力叠加到疲劳载荷上时，就会改变疲劳循环的平均应力和裂纹形核的疲劳寿命。一般说来，残余应力对材料疲劳行为的影响方式与叠加在循环应力幅上的静机械应力的影响方式相同

36、。因此，如果表面的残余应力是压缩的，可以提高疲劳抗力：如果是拉伸的，则起降低作用。对于高强度材料这一规律表现尤为明显。在大应力（低疲劳寿命）条件下，大幅度的应力交变容易使残余应力弛豫（在较软的材料上表现更为明显），因此表面处理引入的残余应力的有益作用变小。喷丸对疲劳寿命的提高两个有利因素为喷丸导致的表面的残余压应力和位错密度的增加，表面粗糙度的增加为疲劳寿命提高的不利因素。通常认为表面残余压应力是疲劳寿命提高的最主要原因。旋转弯曲疲劳和拉压疲劳是较常用的疲劳实验方法，喷丸产生的残余应力叠加外载荷后，材料表面所受拉应力值降低，疲劳裂纹将在表面以下残余拉应力区萌生，回避了表面对疲劳寿命影响的诸多不

37、利因素16。疲劳循环应力的增加，与残余应力叠加超过材料屈服强度后，会造成残余应力松弛，表面残余应力是不稳定的，循环第一周即减小，减小幅度最大，循环压应力更容易导致残余应力的松弛，残余应力在循环载荷作用下的松弛与循环周数成对数关系。对于疲劳，当应变幅较大时，残余应力可完全消除，喷丸使疲劳寿命降低，在应变幅较小时，残余应力可部分保持，疲劳寿命提高17。在高应力幅时,喷丸具有坏的影响，在低的应力幅时喷丸具有好的影响18。材料表层的残余应力状态对材料性能有显著的影响，已有很多研究成果证实，喷丸处理可以在试样表面形成一定厚度的压应力，最大压应力可超过。关于残余压应力的产生机理，一般认为是由于在弹丸每次撞

38、击力量的作用下，表面层会尽可能向四周展开，但是受底层材料的阻止，于是在塑性变形层就产生了压应力。喷丸压应力的产生机理进行了详细的分析，认为一个弹丸与待处理表面相互作用产生压痕，在压痕的中心部位产生拉应力，而压痕的周围产生压应力，喷丸处理后表面产生均匀一致的压应力是压痕周围压应力叠加的结果15。2 试验材料及方法2.1 试验材料本文研究的是目前国内“西气东输”所用石油天然气长输管道X70管线钢。对我国的石油天然气管道发展有促进作用。试验所用样品为宝鸡钢管厂使用的X70管线钢卷材为研究材料，取材为带有焊接接头的部分管道。为了满足试验要求，我们将含有焊接接头的原材试样经线切割机加工成预先设计大小，其

39、大小为 9595（mm2），厚度为3mm，进行表面SMAT处理区域为试样中部灰色区域6060（mm2），加工试样时尽可能将焊接接头保留至试样中心位置。如图2-1：图2-1 SMAT处理试样示意图表2-1为X70管线钢组织成分4：表2-1 X70管线钢组织成分（%）元素CSiMnPSNbV含量/%0.0660.201.560.0140.00120.0470.027元素TiCuNiMoNAl含量/%0.0210.180.190.220.00760.0522.2 试验设备（1） 采用箱式电阻炉SX2-5-12对X70管线钢焊接接头试样进行去应力退火。（2） 应用SNC-1金属材料表面纳米化试验机对试

40、样进行表面SMAT处理。（3） 应用机械万能试验机测得试样的。（4） 应用电液伺服疲劳试验机进行高应力低频疲劳试验。（5） 应用JSM-6390A扫描电子显微镜观察疲劳断口形貌及表面处理形貌。2.3 试验方法首先研究试样的初始组织形貌，截取部分试样，通过光学显微镜观察其金相组织。由于试验所取样品为管道卷材，其试样内部残余应力会影响疲劳性能，所以需要对比有无应力对疲劳行为的影响，所以采用箱式电阻炉SX2-5-12对试样进行去应力退火。然后，我们采用SMAT（Surface Mechanical Attrition Treatment）方法，应用SNC-1金属材料表面纳米化试验机对其退火和未退火的

41、X70管线钢埋弧焊接接头试样进行表面处理。将做完表面处理后的试样应用线切割机加工成疲劳试样。根据管道在输送天然气过程中所承受循环载荷的作用的背景，模拟实际管道在输送天然气过程中的受力状态，选择拉拉疲劳试验。进一步为了得到拉拉疲劳试验的最大负载荷，我们必须先测得试样的，所以应用机械万能试验机测得试样的。之后应用电液伺服疲劳试验机进行高应力低频疲劳试验。最后应用JSM-6390A扫描电子显微镜观察疲劳断口形貌及表面处理形貌，并进行分析。2.3.1 SMAT工艺参数选定根据图2-2形变层深度随表面处理距离的变化曲线得出，最佳SMAT距离为27mm19。球丸在U型缸的覆盖率在80%90%之间。应用SN

42、C-1金属材料表面纳米化试验机对其退火和未退火的X70管线钢埋弧焊接接头试样进行SMAT处理，表面处理时间分为30分钟和60分钟。采用输入频率为50Hz、球丸直径8mm、SMAT距离27mm的最佳参数。将不同热处理和表面机械研磨处理的试样标号。SNC-1金属材料表面纳米化试验机的示意图2-320。图2-2 SMAT样品表面形变层深度随表面处理距离的变化图2-3 SMAT处理设备示意图2.3.2 退火处理试样取样位置如图2-4，由于试验所取样品为管道卷材，其试样内部残余应力会影响疲劳性能，所以需要对比有无应力对疲劳行为的影响。将试样分成两部分，一部分应用箱式电阻炉SX2-5-12进行去应力退火。

43、去应力退火的温度较低（723），所以钢在去应力退火过程中并无组织变化，其内应力主要是通过500600保温后缓冷过程消除。所以我们取退火温度为600，根据X70管线钢去应力退火的热处理规范，保温时间为3分钟/mm，试样为3mm厚度，所以保温时间为9分钟，然后随炉冷却。图2-4 管线钢试样取样部位示意图2.3.3 光学显微镜显微组织观察SMAT强化处理之后，最显著的变化特点就是表层显微组织的变化。为反映SMAT前后表层显微组织的变化过程，在光学显微镜上对不同工艺参数的样品进行金相显微组织观察。将样品制作成金相分析试样，尽可能使焊接接头保留在样品中心位置，尺寸为15mm15mm20mm。为避免试样在

44、研磨过程中边缘出现圆角，影响观察效果，金相试样需要用镶嵌料进行镶嵌（环氧树脂：固化剂为31 41）。试样进行不同参数SMAT处理前后，切取的X70管线钢金相样品经机械研磨、抛光后用4%的硝酸酒精进行腐蚀，然后用光学显微镜对样品表面及横截面的微观组织特征进行初步观察。2.3.4 显微硬度测量硬度是衡量材料抵抗塑性变形能力大小的一个指标，可以从侧面说明表面处理SMAT后得到的组织可能为纳米晶组织。利用金相试样测得其表面处理前后焊接接头和热影响区的显微硬度。用显微硬度计测量系统测量，测量载荷为25g和50g，保荷时间为15s，物镜放大为40倍。表面SMAT机械研磨后，样品的表面硬度直接在被处理表面上

45、进行测量，显微硬度测量方法是：制备好样品界面的金相，从焊接接头中心开始测量，直到热影响区，多测量几组值，最后取平均值，求出平均显微硬度。2.3.5 静力拉伸试验根据管道在输送天然气过程中所承受循环载荷的作用的背景，模拟实际管道在输送天然气过程中的受力状态，选择拉拉疲劳试验3。为了得到拉拉疲劳试验的最大负荷，我们必须先测得试样的。静力拉伸实验在机械万能试验机上进行，加载速率为：0.501.50 mm/min。试件个数为1个。对未经过表面SMAT处理的试验进行拉伸实验，目的在于验证材料的基本力学性能指标抗拉伸强度，以此来确定疲劳实验所采用的应力水平。2.3.6 疲劳试验疲劳试验选择拉拉疲劳试验。试

46、验在电液伺服疲劳试验机上进行。预示应力=（0.60.8）；由表3-1，得=705MPa，取系数为0.7；最大加载载荷=S横=0.7705（7.53）=11 kN循环载荷波形为正弦波，最大加载载荷11kN，应力比为R=0.1，试验加载频率为15Hz，试验环境为常温和实验室大气环境。试件分为两组，一组为未退火SMAT处理的X70管线钢试件，另一组为退火SMAT处理的试件，每组试样分为SMAT处理时间30分钟、60分钟和未SMAT处理。在同一应力水平下，对两组试件进行疲劳对比实验。试样的制作严格按照国标，本试验依据国标（GB3075-82）23，结合原材的尺寸，我们采用矩形试样，试样尺寸要求如下表2-2：表2-2 疲劳试样尺寸标准dmmabmm2bmmrmmLcmmD2/d2或B/b标称尺寸公差面积标称尺寸公差58100.0230（26）a0.025d或5b3d或3b1.5选取 a=3mm；b=7.5mm；R=50mm，B=15mm，Lc=30mm本实验采用材料为3mm厚的X70管线钢板，加工时尽可能将焊接接头保留在试样中心并垂直与试样轴向方