05 隐框玻璃幕墙解析.docx

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1、第五部分、隐框玻璃幕墙结构计算（转角）第一章、何载计算一、基本参数计算高度：95.3 m计算位置：副楼北立面隐框玻璃幕墙幕墙最大分格：BXH=1.250X0.95 mB：玻璃宽度H：玻璃高度设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：C类作用荷载 石材面板 支撑龙骨 连接件 预埋件 主体结构。二、荷载计算1、水平风荷载标准值计算P gz:阵风系数，取8 gz=1.62按建筑结构荷载规范GB50009-2001 （2006年版）表7.5.1M S：风荷载体型系数，取|J s=-1.97M z：风压高度变化系数，取M z=1.64按建筑结构荷载规范GB50009-2001 （2006年版）表7.2.1W :

2、作用在幕墙上的风荷载基本值0.75 KN/m2 0按建筑结构荷载规范GB50009-2001 （2006年版）附表D.4 （按50年一遇）wk:作用在幕墙上的风荷载标准值Wk=P gz M S M Z W0=1.62X（-1.97）X 1.64X0.75=-3.925 KN/m2 （表示负风压）2、水平风荷载设计值计算rw：风荷载分项系数，取rw=1.4按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.2条W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=rw Wk=1.4X3.925=5.495 KN/m23、幕墙构件重量荷载玻璃采用6(low-e)+12A+6钢化中空玻璃Gak:幕墙构件自重标准值，取

3、0.45 KN/m2GA：幕墙构件自重设计值Ga=1.2XGak=1.2X 0.45=0.54 KN/m24、地震作用qEK :垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值(KN/m2)qE：垂直于幕墙平面的水平地震作用设计值(KN/m2)P E：动力放大系数，可取5.0a max:水平地震影响系数最大值，取0.08Gak:幕墙构件(包括玻璃和龙骨)的重量标准值，取0.45 KN/m2qEK邛e X a哑X。心=5.0 X0.08X0.45=0.18 KN/m2qE=Y EXqEK=1.3X0.18=0.234 KN/m25、风荷载和水平地震作用组合计算W W：风荷载的组合值系数，取W W=1.0按玻璃

4、幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.3条W E：地震作用的组合值系数，取W e=0.5按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.3条qK：风荷载和水平地震作用组合标准值qK=W w WJW E qEK=1.0X3.925+0.5X0.18=4.015 KN/m2q：风荷载和水平地震作用组合设计值q=W W W+W E qE=1.OX5.495+0.5X0.234=5.612 KN/m2第二章、玻璃面板计算一、计算说明玻璃面板选用6(low-e)+12A+6钢化中空玻璃，玻璃面板的最大分格尺寸为，a=950 mm, b=1250 mm。该玻璃幕墙的玻璃属于框支承体系，面板

5、四边固定，可将其简化为四边简支的面板计算 模型。二、外片玻璃面板强度校核校核依据：。=仞詈2n Wfg按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第6.1.2条1、计算说明根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第6.1.4条和第6.1.5条的规定，钢化中空玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别为q =i.iq4、q =q4。玻璃内外片均为钢化， 夕卜13 +t 3内 13 +t 31212所以根据以上的公式，可以看出在相同的条件下，内外片的玻璃承受的荷载不同，所以需要 分别验算内外片的玻璃是否满足强度条件要求。2、外片玻璃承受的水平风荷载t七、：钢化中空玻璃内外片玻璃的厚度，取t6 mmwk1

6、 :外片玻璃承受的水平风荷载标准值W =1.1W=1.1x3.925x-6 =2.159 KN/m2K1Kt； +1263 + 63w1：外片玻璃承受的水平风荷载设计值W =1.1W- =1.1x 5.495X 63 =3.022 KN/m2113 +t 363 + 63123、外片玻璃承受的水平地震荷载t七、钢化中空玻璃内外片玻璃的厚度，取t6mmgak :钢化玻璃面板自重面荷载标准值Gak=6X 10-3X25.6=0.154 KN/m2a max:水平地震影响系数最大值，取a max=0.08按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.3.4条P e：动力放大系数，取8 e=5.0

7、按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.3.4条qEKi :作用在钢化玻璃上的地震荷载标准值qEKi=a max 8 E Ggk=0.08X5.0X0.154=0.062 KN/m2rE:地震作用分项系数，取rE=1.3按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.2条qEi :作用在外片玻璃上的地震荷载设计值qEi=rE qEKi=1.3X0.062=0.081 KN/m24、外片玻璃风荷载和水平地震作用组合计算甲W：风荷载的组合值系数，取甲w=1.0按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.3条甲E：地震作用的组合值系数，取甲e=0.5按玻璃幕墙工程技术规范J

8、GJ102-2003第5.4.3条qKi:外片玻璃风荷载和水平地震作用组合标准值qKi=甲 w WKi+W e qEKi=1.0X2.159+0.5XO. 062=2.190 KN/m2% :外片玻璃风荷载和水平地震作用组合设计值q甲 w W+甲 e qEi=1.OX3.022+0.5X0.081=3.063 KN/m25、外片玻璃的强度折减系数0 :参数t:外片玻璃厚度，取t=6 mme =只=2.190 x IS X 954 =19.12Et 40.72 X105 X 64n :折减系数，取n =0.9235由0 =19.12,查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表6.1.2-2得

9、6、外片玻璃强度校核m:弯矩系数，取m=0.0672由?=整 =0.76，查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表6.1.2-1得 b 1250O :外片玻璃产生的最大应力 _ 6mq a 212_6 x 0.0672 x 3.063 x 10-3 x 9502=x 0.923562=28.6 N/mm2f =84.0N/mm2外片玻璃面板强度符合规范要求。三、内片玻璃面板强度校核校核依据：。=6mqa2 n Wf 12g按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第6.1.2条1、计算说明根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第6.1.4条和第6.1.5条的规定，钢化中空玻璃的

10、内外片玻璃承受的荷载分别为q =i.iq、q =q4。玻璃内外片均为钢化， 夕卜13 +t 3内13 +t 31212所以根据以上的公式，可以看出在相同的条件下，内外片的玻璃承受的荷载不同，所以需要分别验算内外片的玻璃是否满足强度条件要求。2、内片玻璃承受的水平风荷载t七、：钢化中空玻璃内片玻璃的厚度，取t6mmwk2：内片玻璃承受的水平风荷载标准值.2 = %-t1L- = 3.925x-6=1.963 KN/m2 12W：内片玻璃承受的水平风荷载设计值W =W = 5.495x63 =2.748 KN/m2 213 +t 363 + 63123、内片玻璃承受的水平地震荷载tt2、钢化中空玻

11、璃内片玻璃的厚度，取t6mmgak :钢化玻璃面板自重面荷载标准值Gak=6X 10-3X25.6=0.154 KN/m2a max:水平地震影响系数最大值，取a皿=0.08按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.3.4条P e：动力放大系数，取8 e=5.0按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.3.4条qEK2 :作用在钢化玻璃上的地震荷载标准值qEK2=a 咐 P e Ggk=0.08X5.OX0.154=0.062 KN/m2rE:地震作用分项系数，取rE=1.3按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.2条qE2 :作用在内片玻璃上的地震荷载设计值qE

12、2=rE-qEK2=1.3X 0.062=0.081 KN/m24、内片玻璃风荷载和水平地震作用组合计算甲W：风荷载的组合值系数，取甲W=1.0按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.3条甲E：地震作用的组合值系数，取甲e=0.5按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.3条qK2 :内片玻璃风荷载和水平地震作用组合标准值qK2=W W * WK2+W E qEK2=1.0X 1.936+0.5X0. 02=1.946 KN/m2q2 :内片玻璃风荷载和水平地震作用组合设计值q甲 w W2+甲 e qE2=1.0X 2.748+0.5X0. 081=2.789 KN/

13、m25、内片玻璃的强度折减系数0 :参数t：内片玻璃厚度，取t=6mm八 q a 41.946 x 10-3 x 95040 = =17.0Et 40.72 x 105 x 64n :折减系数，取n =0.932由0 =17.0，查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表6.1.2-2得6、内片玻璃强度校核m：弯矩系数，取m=0.0672由?= 黑 =0.76，查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表6.1.2-1得 b 1250O :内片玻璃产生的最大应力6mq a212_6 x 0.0672 x 2.789 x10-3 x 9502 八八“=x 0.93262=26.3 N/mm

14、2f =84.0 N/mm2内片玻璃面板强度符合规范要求。四、玻璃面板挠度校核校核依据：df=,号nf ；按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第6.1.4条1、计算说明根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.4条的规定，玻璃幕墙的玻璃面板的挠度，可不考虑组合效应，所以我们只需验算玻璃面板在风荷载作用下的挠度即可。2、玻璃刚度计算t：钢化中空玻璃的两片玻璃的等效厚度按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第6.1.5条t=0.95 313 +13 =0.95 X 363 + 63 =7.18 mm12D：玻璃刚度nEt30.72 x105 x 7.183D=2.3X1

15、06 Nmm12(1- v 2)12(1-02)3、玻璃的挠度折减系数0 :参数t：玻璃厚度，取t=7.18 mm9 =虹=3物 x 10-3 x 9504 =16.7Et40.72 x 105 x 7.184n :折减系数，取 n =0.9332由 0 =6.65，查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表6.1.2-2得4、玻璃挠度校核M :挠度系数，取 p =0.00651由a = 黑=0.76，查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表6.1.3得 b 1250df：玻璃产生的最大挠度W a43.925 x10-3 x95042.3 x 106df= k n = 0.00651

16、 xx 0.9332 =8.4 mma 950 df=8.4 mmdfii房=950=15.8 mm玻璃面板挠度符合规范要求。五、结构胶强度计算1、基本参数胶的短期强度允许值f1=0.2 N/mm2胶的长期强度允许值f2=0.01 N/mm2风荷载设计值W=5.495 KN/m2q=5.612 KN/m2 qG=0.185 KN/m2 a=950 mm水平风荷载和地震作用组合设计值幕墙玻璃的重力荷载设计值玻璃的短边长度玻璃的长边长度b=1250 mm2、结构胶在风荷载与地震作用组合下的粘结宽度q aCS1 = 2000f15.612 x 950=2000 x 0.20=13.33 mm3、硅酮

17、结构密封胶的粘结厚度tsts：结构胶的粘结厚度（mm）us：幕墙玻璃的相对于铝合金框的位移（mm）0：结构硅酮密封胶在地震作用下的变位承受能力，取0.25（厂家提供）。：最大弹性层间位移角限值，取1/550hg：玻璃分格高度，取950 mmUs=0-hg=1/550x950=1.727 mmUsts= v8（2 + 8）1.727=0.25 x （2 + 0萄=3.08 mm结构胶实际宽度16 mm，厚度8 mm。综上，结构胶设计满足要求，可以正常使用。第三章、半隐框玻璃幕墙立柱计算一、计算说明根据建筑结构特点，每根幕墙立柱简支在主体结构上，立柱高度H=3.0 m，最大横向计 算分格宽度B=1

18、.25 m。二、力学模型采用简支梁力学模型，荷载按均布线荷载计算。水平方向和竖直方向均承受矩形荷载。计算简图如下图:三、荷载作用值1、立柱所受的风荷载计算P gz:阵风系数，取8 gz=1.61按建筑结构荷载规范GB50009-2003表7.5.1p s：风荷载体型系数，A=BXH=1.25X 3.00=3.75 m2取p s=-1.59+(-0.2)=-1.79按建筑结构荷载规范GB50009-2003第7.3.3条该体形系数分别为一个垂直于幕墙方向向外的荷载值和一个垂直于幕墙方向相 里的荷载值，计算时，我们选择最不利的一种荷载进行组合，所以我们在计算时，选-1.79作为我们的计算风荷载体形

19、系数。p Z：风压高度变化系数，取p Z=L66按建筑结构荷载规范GB50009-2003表7.2.1W0：作用在幕墙上的风荷载基本值0.75 KN/m2按建筑结构荷载规范GB50009-2003附表D.4 (按50年一遇)wk:作用在幕墙上的风荷载标准值WK=P gz p S p zWo=1.61X（-1.79）X 1.66X0.75=-3.588 KN/m2 （表示负风 压）2、水平风荷载设计值计算rw：风荷载分项系数，取rw=1.4按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.2条W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=rW Wk=1.4X3.588=5.023 KN/m23、风荷载和

20、水平地震作用组合标准值计算W W：风荷载的组合值系数，取W W=1.0按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.3条W E：地震作用的组合值系数，取W e=0.5按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.3条qK=W W Wk+w E qEK=1.0X3.588+0.5X0.18=3.678 KN/m24、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=W W W+w e qE=1.0X5.023+0.5X0.234=5.140 KN/m21、立柱承受的竖直方向面荷载标准值 Ggk=0.45 KN/m2设计值 G =0.54 KN/m2 G2、立柱承受的水平方向面荷载（按龙骨从属

21、面积计算）标准值 qK=3.678 KN/m2设计值 q=5.140 KN/m23、立柱承受的水平线荷载标准值 q 线k=qKXB=3.678X 1.25=4.598 KN/m设计值 q =qXB=5.140X 1.25=6.425 KN/m4、立柱所受的弯矩M=1/8Xq 线 XH2=0.125 X 6. 42 5 X 32=7 . 228 KN m5、受力最不利处立柱承受的偏心拉力设计值（立柱中心处）N= Gg XBXH= 0.54X 1.25X3.0=2.025 KN四、立柱截面参数立柱截面积X轴惯性矩X轴抵抗矩Y轴抵抗矩塑性发展系数A=1345.8529mm20Ix=5358709.3

22、704mm4W=53300.7391mm3XW=25816.0094mm3yAh:J E t ： D . / G 11:35-09 一3ly839056.39071 -6J. 0CJi4. 一Wx （上）IQIV53300.7391存）厂i-.： .?；-.巍丫机i积范半用心*丈谖维:兵*1矣高右边廉距离形空离F地彖距高一:r.苑 115358709.371 /；：/. /：-,.；I：C.30Cj. j OCCCY =1.05五、立柱强度校核Wf =150 N/mm2、N M校核依据。=云+ A yW0 X按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第6.3.10条QmaxN M+A yW0

23、2.025 x1037.228 x106+ 1345.8529 1.0 x 53300.7391=137.1 N/mm2f =150 N/mm2立柱强度满足设计要求。六、立柱挠度校核由水平风荷载下引起的挠度线荷载标准值W 线k=Wk B =3.588X 1.25=4.485 KN/m水平风荷载下立柱的挠度u=5w K 线 H 4 =5 乂 4.485 渤河_=12.6 mm384EI384 x 70000 x 5358709.3704u=12.6 mmH/180=3000/180=16.7 mm20 mm立柱挠度满足设计要求。根据以上计算，立柱的各个构件均符合规范要求，满足设计要求，达到使用功

24、能，可 以正常使用。第四章、隐框玻璃幕墙横梁计算一、计算说明横梁选用（6063-T5）铝型材，根据建筑结构特点，每根幕墙横梁简支在立柱上， 双向受力，属于双弯构件，须对横梁进行强度和挠度校核，横梁的计算长度B=1250mm。 该横梁承受竖直方向荷载高度h=950 mm，。承受水平方向梯形荷载，荷载高度h475 mm， 承受水平方向梯形荷载，荷载高度h2=325 mm，横梁受力形式及计算简图如下。二、荷载计算1、横梁承受的竖直方向面荷载标准值 Ggk=0.45 KN/m2设计值 G =0.54 KN/m2 g2、横梁承受的水平方向面荷载标准值 qK=3.678 KN/m2设计值 q=5.140

25、KN/m2 3、横梁承受的竖向方向作用力P1 =0.54X0.95X 1.25/2=0.32 KN4、横梁承受的水平方向线荷载标准值qK线 i=qK h3.678X0.475=1.747KN/mqK线 2=qK - hi=3.678X0.325=1.195 KN/m设计值q 线 1=q*h1=5.140X 0.475=2.442 KN/mq 线2=qh5.140X0.325=1.671 KN/m5、横梁承受的竖直方向最大弯矩和剪力M x =0.32X0.3125=0.10 KN m匕=0.32 KN6、横梁承受的水平方向最大弯矩和剪力=aB2 3 - 40475)2 + 线2 3 - 4025

26、)22412502412502.442 x 1.25224475x 3 - 4 x ()212501.671xL252-4x(坚)2 =0.678 KNm125024q 线 1B(1- I +q线22 B 2B h = 2.442x1.25 x(0.475B21.67X1.25 八 0.325)+-x(1=1.719 KN1.2521.25三、横梁截面参数横梁截面积A=713.5075 mm2中性轴惯性矩Ix=237756.5898 mm4X轴抵抗矩W=5899.8687 mm3XY轴抵抗矩W=12838.2651 mm3Y中性轴惯性矩Iy=505522.8301 mm4塑性发展系数u =1.

27、0571 T f n 7 rIl9.419.237756.5898I、_ix18.2S44i25.617 714392.-2421L， .J 7i h / v J e * IJ_2838.?6. _培X却：rj 矩缔/轴面积矩35,12374.7014形心有下谜尊距高二；祝6主初1主御方向二,r.lJ.主耗顼节，- 1.、0.9四、横梁抗弯强度校核校核依据：b=虬+虬Wfy W y W aX)按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第6.2.4条_虬 M_ yW yWy= 0.10 x1060.678 x106+1.0 X 5899.8687 1.0 x 12838.2651=65.4 N

28、/mm2f =90 N/mm2横梁抗弯强度符合规范要求。五、横梁抗剪强度校核校核依据：t=丝WfavIt按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第6.2.5条1、竖直方向剪应力t：横梁壁厚，取t=3 mmT X:横梁承受的竖直荷载产生的剪应力T X= ,SxY=320 x 5341.7237756.6 x 3=2.4 N/mm2fav=55 N/mm22、水平方向剪应力t：横梁壁厚，取t=3 mmT Y：横梁承受的水平荷载产生的剪应力T Y= V5YYIt=1719 x 8765.4505522.8 x 3=9.9 N/mm2fav=55 N/mm23、横梁承受的最大剪应力 IVmax=

29、X +T Y =、v2.42 + 9.92 =10.2 N/mm2fav=55 N/mm2 横梁抗剪强度满足设计要求。六、横梁挠度校核校核依据：dfWdfiim= ML按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第6.2.7条1、竖直方向的挠度计算F1 =0.54X0.95X 1.25/2=0.32 KNd = Fi X 312.5 x3 x12502 - 4 x （312.5）2 f 24 x E x I LX且不大于3mm=1.1 mmd=B =些=6.9 mmf,lim 180 1802、水平方向线荷载计算、风荷载标准值W =3.588 KN/m2 K水平方向线荷载标准值WK线 1=WK

30、 h1=3.588X 0.475=1.704 KN/mWk线 2=Wk h3.588X0.325=1.166 KN/m3、水平方向的挠度计算df,Y：水平方向梯形荷载产生的挠度=4 奏-5 x （竺）2 + 2 x （竺）4 + 皿奏-5 x （竺）2 + 2 x （坚）4240EI812501250240EI 812501250成；x12504类-5 x 辛）2 + 2 x （竺）4 +240 x 0.7 x105 x 505522.8301 8125012501.166 x 1250425 -,-5 x （ 240 x 0.7 x105 x 505522.8301 8325、 ）2 + 2

31、 x （ 12503251250）4=2.08 mmd =2.08 mmd= B =冬=6.9 mmfYflim 180 180横梁刚度符合规范要求。根据以上计算，横梁的各个构件均符合规范要求，满足设计要求，达到使用功 能，可以正常使用。七、横梁竖直方向扭转屈曲校核1、杆件的扭转屈曲校在荷载设计值作用下，根据计算得出杆件的最大扭矩为T=(0.54X0.95X 1.25)X0.0755=0.05 KNmT2tA00.05 x1062 x 3 x 652.4= 12.8 N/mm2V=2590/2=1295 NM6不锈钢螺栓满足设计要求。3、铝合金角码局部承压能力NCb：铝合金角码局部承压能力NC

32、b=d t fab=6.0X4X120=2880 NV=2590/2=1295 N铝合金角码局部承压能力满足设计要求。二、铝合金托片计算一、计算说明铝合金托片(6063-T6)在工作中传递荷载，自身也受到荷载作用，如不能有效的承担这些荷载，就会影响幕墙的正常使用，所以下面我们对铝合金压板进行验算。二、铝合金托片计算1、计算说明铝合金托片承受玻璃面板传来的竖向荷载根据其受力形式，取100 mm的计算长度，可 将其看成一个在端部受集中力的悬臂梁，悬臂梁根部受力最不利，同时承受最大剪力和弯矩。 力臂长L=23mm。由于压板自重较轻，故不考虑自重影响。铝合金压板厚t=4mm。2、荷载计算(1) 铝合金

33、托片承受竖直方向集中力标准值 Fk= (6+6)X25.6X 10-3 X0.95X 1.25/2=0.18 KN设计值 F=1.2X0.18 =0.216 KN(2) 铝合金托片受到的最大弯矩和剪力弯矩 M=F L=216X 23=4968 N mm剪力 V=F=216 N3、铝合金托片截面参数4、铝合金托片抗弯强度校核校核依据：。=：Wf=150 N/mm2 yWaXb=巴-=4968 =18.6 N/mm2f =150.0 N/mm2 yW 1.0x 266.7aX铝合金托片抗弯强度满足设计要求。5、铝合金托片抗剪强度校核校核依据：t .嵌0七85 N/mm2T =V = 216 =0.

34、54 N/mm285 N/mm2一 A 一 4 x100铝合金托片抗剪强度满足设计要求。6、铝合金托片挠度校核校核依据：dfWd盖d = FkL =216 x 233=0.02 mmd =也=223 =0.26 mmf 3EI 3 x 0.7 x 105 x 533.3f，lim 180180铝合金托片挠度满足设计要求。第六章、幕墙预埋件计算一、立柱连接螺栓强度计算使用2个M12不锈钢螺栓连接立柱与埋件支撑件，M12螺栓图示与截面参数如下:公称面积：A =113.1 mm2 1有效面积：A =84.3 mm22竖向荷载作用在每个螺栓上的剪力:V1 =1/2XN=1/2X2.025=1.013

35、KN水平荷载作用在每个螺栓上的剪力：V2 = (1/2XqXBXH) /2= (1/2X5.14X1.25X3.0) /2=4.819 KN每个螺栓承受的最大剪力V= 匕2 + 匕2 =，.0132 + 4.8192 =4.924 KN作用在每个螺栓上的最大剪应力：1=工=4.924 X103 =21.8 N/mm2245 N/mm2一2A 2 X113.1立柱承受的最大挤压应力：立柱的壁厚，取t=2.5 mm。=E_ = 4曲 x103 =82.1 N/mm2161 N/mm22 x 2.5x12 2 x 2.5 x12L125X80X8钢角码连接件承受的最大挤压应力：钢角码的壁厚，取t=8

36、 mm。=工=4.924 X103 =51.3 N/mm2305 N/mm212 x 812 x 8所以使用2个M12不锈钢螺栓满足设计要求。二、M16不锈钢螺栓强度计算使用2个M16不锈钢螺栓连接预埋件与主体结构，M16螺栓图示与截面参数如下:公称面积：A201.2 mm2有效面积：A =156.7 mm2 2水平荷载作用在每个螺栓上的拉力：N =4.819 KN竖向荷载作用在每个螺栓上的剪力：V =1/2XN=1/2X2.025=1.013 KN作用在每个螺栓上的最大拉应力：b = N = 4.819 x103 =30.8 N/mm2320 N/mm2A2156.7作用在每个螺栓上的最大剪

37、应力：T = E = L013 x103 =5.03 N/mm2245 N/mm2一4 201.2槽式埋件承受的最大挤压应力：槽式埋件的壁厚，取t=4 mm。= =L013 xl3 =15.8 N/mm2305 N/mm2 16 x 416 x 4所以使用2个M16不锈钢螺栓满足设计要求。三、槽式埋件承载力计算槽式埋件如果要保证不被破坏，首先要保证，槽式埋件上的三个受力的工字型锚筋不被 破坏，为此，我们需要计算，在外荷载下，工字型锚筋的承载力。1、荷载计算单个工字型锚筋承受的拉力N= (1/2XqXBXH) /3= (1/2X5.14X 1.25X3.0) /3=3.213 KN单个工字型锚筋承受的剪力V=2.025/3=0.675 KN2、工字型锚筋的力学性能横梁截面积A=96 mm2X轴惯性矩IX=128 mi|X轴抵抗矩WX=64 mm3Y轴惯性矩IY=4608 mm4Y轴抵抗矩WY=384 mm33、工字型锚筋承载力计算Areci = :9ly=: I0J8.Og = :3 l O齐=孕I.Oa =N/A=3213,96=33.5 N/mm2fa=215 N/mm2T =V/A=675,96=7.03 N/mm29.638 KN由计算可知，槽式埋件满足设计要求。