北京某大型图书馆钢结构提升施工方案鲁班奖地面拼装整体提升.docx

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1、一 工程概况1建筑大体情形建设单位：工程名称：建设地址：建筑规模： 基地面积约22000m2，总建筑面积约81310 m2；其中地上建筑面积：37231 m2 ，地下建筑面积：44079 m2；建筑高度：27 m；建筑层数：地上5层，地下3层工程地质勘探单位：结构设计单位：监理单位：施工总承包单位：方案参加编制单位：2工程概况 *二期暨*工程由地下3层和地上5层组成，该大楼东西方向长120m，基座区宽90m，屋顶宽116m。大楼屋顶高，基座顶高。结构分成沉稳的基座部份和4、5层的钢结构部份，其特点是在建筑顶部两层采纳大跨度巨型钢桁架体系。其中一二层采纳钢筋混凝土框架筒体结构体系，利用建筑垂直交

2、通单元组成的六个钢筋混凝土筒体作为本建筑物要紧抗侧力构件，三层以上采纳巨型钢桁架这一新型结构体系，由36根钢柱经受其重量，同时将6个钢筋混凝土筒体升至屋面。南北向设有6榀巨型钢桁架*，南北向巨型钢桁架之间设置四道柱间支撑组成东西向2榀钢桁架，结构的整体性好。主桁架的立柱、弦杆、腹杆均采纳箱型截面。钢板厚度要紧为4080mm，材质要紧为Q345C，其中4060mm Z向性能要求知足Z15，大于60mm板材Z向性能要求知足Z25。由于本工程钢结构体型庞大，单个杆件重量大，空中组拼难度较大。为保证钢结构整体安装质量和精度，本工程整体施工方案采纳逆作法施工，四层至顶层钢结构地面拼装完成后，再进行土方开

3、挖，施工地下三层结构。钢结构采纳“地面拼装，整体提升”的施工方案，利用结构体系中的六个钢筋混凝土核芯筒做为要紧提升平台。为减缓施工进度压力，钢结构要紧构件HJ-一、HJ-二、HJ-3、HJ-4、HJ-5和主悬臂梁、主连系梁在图书馆基础结构施工前，在地面拼装完成以后进行整体提升，一些次要构件在整体提升完毕以后，砼结构施工期间在空中穿插散拼。最终确信整体提升重量约为10400吨。要紧施工流程见节钢结构施工工艺流程。二提升施工特点、难点分析及应付方法.1 提升吊点的确信 本工程整体提升重量大，需提升结构面积广，钢结构构造复杂，杆件刚度不同较大，如何合理布置提升吊点，确保提升施工平安和被提升构件应力和

4、变形在标准予诺范围内，是本提升施工的方案的重中之重。应付方法应用运算机有限元计算分析软件，顺序模拟提升施工各工况，结合工程设计状况通过计算分析确信最正确提升吊点位置和提升吊点所需提升力。 提升重量重，提升结构面积大，平安性要求高本工程总的提升重量达到10200吨，在国内以前的工程中还前所未有。以前国内提升重量最重的是上海大剧院钢结构屋架整体提升工程，提升重量为6075吨；本工程提升钢结构的尺寸为116m106m，面积约12300m，面积庞大。应付方法 1多布置的吊点依照结构的特点，通过计算分析利用六个核芯筒和四副门式钢架布置提升吊点，共布置28个提升吊点；操纵系统具有极高的同步操纵性能。2多利

5、用的提升油缸在28个提升吊点上，共布置64台提升油缸，其中44台350吨提升油缸，20台200吨提升油缸；所选用的操纵系统具有较强的操纵能力，足以操纵64台提升油缸和18台液压泵站的和谐动作。3平安系数储蓄大64台提升油缸整体提升能力达到19400吨，提升油缸的整体平安储蓄系数为，钢绞线的平安系数为。 同一提升平台上各点的载荷在提升进程中波动较大在同一核芯筒上，各吊点之间的距离近，结构刚度大，对位置同步操纵极为灵敏。只要位置误差稍有不同，各点的负载将从头分派而发生较大的波动，可能引发结构的不平安。应付方法1采纳位置同步与载荷分派相结合的操纵策略在运算机操纵系统软件设计时，在每一个核心筒各吊点之

6、间采取负载分派同步操纵策略，使提升结构在每一个核心筒位置上各吊点的负载与理论计算大体一致。位置同步与载荷分派相结合的操纵框图见附图10。2选用高精度压力传感器 在每一个提升吊点，选用高精度的压力传感器；这种压力传感器的测量精度在千分之五内。3液压系统的保证在利用的液压系统中，利用入口比例阀进行提升速度的操纵。利用这种电液比例阀，同步伐剂精度高。4、运算机操纵系统的保证 本运算机操纵系统操纵精度高、操纵能力强。 同步操纵要求高 在提升进程中，各吊点之间的同步操纵要求在10mm内；同时，同一核心筒上各吊点的载荷要操纵在与理论计算大体一致的范围内。应付方法一、采纳位置同步操纵策略在运算机操纵系统软件

7、设计时，在六个核心筒上28个提升吊点之间采取位置同步同步操纵策略，使提升结构的位置保证同步，同步误差操纵在5mm之内，知足本结构的要求。位置同步操纵框图见附图9。二、传感器系统的保证在测量钢结构位置时，利用20米长距离传感器。在20米的测量范围内，测量精度可达。3、液压系统的保证在利用的液压系统中，利用入口比例阀进行提升速度的操纵。利用这种电液比例阀，同步伐剂精度高。4、运算机操纵系统的保证 本运算机操纵系统操纵精度高、操纵能力强。2. 整体下放600距离长，下放就位精度高依照施工工艺，在结构就位前，需要将结构整体下放600mm。下放进程中，钢结构需要准确落位到钢骨柱上，就位精度要求高。整体提

8、升是主动加载进程，整体下放是被动加载进程，一旦下放同步操纵不行，将造成某点的负载超载而引发结构破坏；因此整体下放比整体提升难度更大，危险性更高。关于本工程而言，10200吨结构、28个吊点和64台油缸整体下放，在国内外还从未有先例。就位前的整体下放，是本工程的关键所在，必需采取方法予以平安保证。应付方法1采取位置同步与载荷分派相结合的操纵策略 在操纵系统中，采取位置同步与负载分派相结合的操纵策略，以确保整体下放进程中各点之间的位置同步和载荷合理分派。2高精度的传感器 利用高精度的长行程传感器和压力传感器别离测量钢结构位置和各点的载荷。3提升油缸的爱惜 在提升油缸上，安装节流阀，操纵提升油缸的缩

9、缸速度，避免提升油缸失控，保证同步；安装溢流阀，操纵提升油缸的负载，避免提升油缸超载。4液压系统的爱惜在利用的液压系统中，利用入口比例阀进行提升速度的操纵。利用这种电液比例阀，同步伐剂精度高。5运算机操纵系统的保证 本运算机操纵系统操纵精度高、操纵能力强。 空中悬停时刻长钢结构提升到位后，需要在空中悬停30天左右，进行其它工序施工；在其它工序施工完成后，再整体下放就位。应付方法1机械锁定 将负载转换到下锚上，提升油缸进入平安行程，锁定上锚。另外在提升油缸下部增设平安锚具，确保平安。2防风方法在核心筒与桁架之间安装楔形块，避免晃动。3提升塔架的平安l 提升塔架与核心筒采纳桁架连接，以减小塔架长细

10、比，提高塔架承载力；l 操纵整体提升速度，幸免提升结构晃动防撞塔架。 钢结构在提升进程中与核心筒间距近钢结构在提升进程中，其桁架与核心筒之间的最小间距仅5cm；要求提升设备的安装必需保证较高的定位精度。应付方法采取先依据轴线安装提升平台提升油缸埋件，后依照埋件实际位置向下投点准确信位提升吊耳位置，在进行焊接，确保提升地锚支架和提升油缸安装时的定位准确，二者的垂线误差小于5mm。三提升施工整体部署人员组织机构1成立提升施工领导小组2提升施工专业分包施工人员组织机构项目下设结构计算组、提升监控组、技术顾问组、操纵操作组、提升油缸组、液压泵站组、现场操作组、平安治理等部门。钢结构施工工艺流程钢结构施

11、工工艺流程：拆除地面拼装支撑桩土方平整钢结构地面拼装基础施工拼装支撑桩施工钢结构地面就位拼装主体结构土方施工核心筒施工及提升平台施工提升塔架安装提升设备安装调试提升塔架加工提升塔架基础施工试提升试下降，检查各提升设施状况提升吊耳焊接提升吊耳加工提升设备出厂检验提升设备制备提升吊架加工提升厂家确认正式提升安装第三节钢骨柱安装Y形支撑第一次下放，焊接Y形支撑上口第二次下放，焊接Y形支撑下口拆除提升设备本工程钢结构提升施工以理论科学计算为依据，钢结构在提升工况下应力及变形、提升平台、提升塔架、提升吊耳等均以理论设计计算为依据。经多方反复讨论，确信钢结构提升以核心筒为要紧提升结构，提升吊点确信在钢结构

12、主桁架上弦杆件节点处。由于TG-3、TG-4轴桁架，重心超出核心筒范围，特在这两个桁架端部对称增设提升钢门式塔架辅助提升。因此钢结构提升吊点共计28个，经初算各提升吊点反力和拟采纳提升油缸布置如下：核芯筒编号钢桁架编号提升点编号提升点反力（单位kN）提升油缸布置提升能力（单位：kN）油缸储备系数/利用系数钢绞线安全系数核芯筒1HJ1HJ2A4,854235012009000B3,260135012005500C3,92223507000D6,689435014000核芯筒3HJ1HJ2A4,891235012009000B3,202135012005500C4,03723507000D6,66

13、5435014000核芯筒4HJ1HJ2A4,880235012009000B3,210135012005500C4,02823507000D6,655435014000核芯筒6HJ1 HJ2A4,861235012009000B3,249135012005500C3,91223507000D6,679435014000核芯筒2TG3轴上HJ3 E2,573135012005500F1,81313503500G2,21522004000TG4轴上HJ3E2,533135012005500F1,83313503500G2,26222004000核芯筒5TG3轴上HJ3 E2,5341350120

14、05500F1,85313503500G2,25022004000TG4轴上HJ3E2,533135012005500F1,85313503500G2,20722004000合 计101,4544435020200194000吊点布置及提升构件平面布置见附图1-11-4；提升油缸外形尺寸见附图2。 提升设备布置 依照核心筒和钢结构的特点，在核心筒一、核心筒3、核心筒4、核心筒6上各布置A、B、C、D四个吊点，在核心筒二、核心筒5上各布置2排E、F、G六各吊点，共28个提升吊点。共采纳64台提升油缸、18台液压泵站。 具体布置参见附图3、4、五、六、7。 提升施工要紧施工机械设备表序号机械或设备

15、名称型号规格数量国别产地制造年份额定功率（KW）生产能力用于施工部位备注1提升油缸350吨45中国0205350吨提升备用2台2提升油缸200吨22中国0205200吨提升备用2台3液压泵站80L/min18中国030450KW80 L/min提升4计算机控制柜同步控制型3中国03提升备用1台520米长距离传感器20米30中国04提升备用2台6油压传感器30德国04提升备用2只7油缸行程传感器68中国04提升备用4台8锚具传感器135中国04提升备用7只9地锚锚具350吨44中国0205提升10地锚锚具200吨20中国0205提升11安全锚具350吨44中国05提升12安全锚具200吨20中国

16、05提升13监控仪器1套中国提升 监控 钢绞线 钢绞线选用低松弛高强度预应力钢绞线，强度品级1860Mpa，直径，符合国家标准。 设备性能表千斤顶型号350吨200吨配用泵站80型额定提升吨位(KN)35002000额定油压(MPa)25活塞行程(mm)250250流量(L/分钟)80活塞面积m2质量(kg)2000额定油压(MPa)2525外形尺寸(mm)1200*1100*1700外形尺寸(mm)635 H1770510 H1700钢绞线根数3119穿心孔径(mm)270190提升速度(M/小时)55质量(kg)20001000千斤顶安装尺寸635 H1770510 H1700 操纵设备技

17、术规格与要求。操纵系统配备多种先进的传感器，以检测提升进程中的系统状况。序号种类工作电压安装要求重量功能描述1主控柜交流220V无30kg处理传感器信号，发控制信号给泵站220米长距离传感器24V（泵站提供）安装在提升吊点附近20kg实时测量提升结构的空间位置3油压传感器24V（泵站提供）注意安装插头防止损坏测量油缸的工作压力4油缸行程传感器24V（泵站提供）做好防雨措施10kg实时测量油缸行程5锚具传感器要安装可靠检测油缸的锚具状态四提升施工理论计算分析 整体提升施工计算分析 (一) 分析依据1中华人民共和国国家及行业标准建筑结构靠得住度设计统一标准（GBJ086-2001）建筑抗震设防分类

18、标准（GB50223-2004）建筑结构荷载标准（GB50009-2001）混凝土结构设计标准(GB50010-2002)钢结构设计标准（GB50017-2003）建筑抗震设计标准（GB50011-2001）建筑地基基础设计标准（GB50007-2002）高层民用建筑钢结构技术规程（JGJ99-98）型钢混凝土组合结构技术规程(JGJ138-2001) 建筑地基处置技术规程(JGJ79-2002)地下工程防水技术规程(GB50108-2001)高层建筑箱型与筏形基础技术标准(JGJ6-99)2北京市标准北京地域建筑地基基础勘探设计标准(DBJ01-501-92)3工程建设标准强制性条文衡宇建筑

19、部份 2002年版4由*勘测设计研究院提供的*二期暨*岩土工程地质勘探报告5风载荷 本工程的大体风压m2，风压高度转变系数依照地面粗糙度类别为C类取值。6地震相关参数： 本工程抗震设防烈度为8度，设计大体地震加速度为，场地土类别为类，设计地震分组为第一组，场地特点周期为秒。考虑到施工周期相关于设计利用年限较短，施工时期抗震验算时取10年一遇的地震烈度值进行验算。7施工时期温差取值：30摄氏度8计算程序由于本工程结构的特殊性与复杂性，采纳复杂建筑结构有限元分析软件Etabs 进行整体分析计算。按振型分解反映谱法计算，而且考虑扭转藕联振动的阻碍。对提升平台结构，同时采纳三维空间有限元分析软件SAT

20、WE进行校核分析计算，结构设计时取两种程序计算结果的包络值，确保平安靠得住。另外，关于重要的提升主梁等关键构件，再采纳理正工具软件进行计算复核。（二）计算分析采纳的施工时期工况介绍工况1：钢结构地面拼装完成后基坑开挖完毕，基础底板尚未施工前的工况。现在，钢屋架搁置在支撑桩上，计算模型中支撑桩一端为铰接，一端为刚接。工况2：提升进程中的工况。现在，六个核心筒及提升平台已施工完毕，钢屋架悬吊在提升平台上，吊杆两头铰接。工况3：提升完毕后搁置于提升平台上的工况。现在钢屋架搁置在提升平台上，混凝土结构已施工至地下一层。工况4：提升施工终止，型钢柱安装完成，混凝土-13层结构上为施工的工况。现在钢屋架的

21、自重通过36根型钢柱向下传递，计算模型中型钢柱下端为刚接。各工况均进行了竖向荷载、水平地震作用、风载荷等荷载工况的分析，其中工况一、3、4还进行温度作用的分析。（三）施工时期温差取值 温差取值依据及说明：（1） 说明：（1）各项温度取值大体数据均来自中国气象局气象信息中心统计的北京地域19712003年“典型气象年逐时参数”。（2）考虑到施工周期相关于气象参数统计年限较短，季节温差未取用30年一遇夏日极端最高温度（）与30年一遇冬季极端最低温度（）的差值（68）；也未取用30年一遇夏日极端最高温度平均值（）与30年一遇冬季极端最低温度平均值（）的差值（）；（3）尽管结构构件表面温度与环境温度存

22、在延迟效应，计算时假定该延迟效应付温差相对值阻碍很小，能够忽略。（4）日夜温差取“日干球温度”中“日最高温度()”与“ 日最低温度()”的差值；（5）季节温差取施工时刻段内“最热月干球温度”中“日最高温度()”与“最冷月干球温度”中“ 日最低温度()”的差值；依照拟定的施工总进度打算，各工况对应的施工时刻段及对应的日夜温差、季节温差取值如下：工况1：基坑开挖完毕，基础底板尚未施工前的工况。现在，钢屋架搁置在支撑桩上，计算模型中支撑桩一端为铰接，一端为刚接。施工时刻段：；日夜温差最大值：（5月4日）；季节温差最大值：（6月21日，2月9日）工况2：提升进程中的工况。现在，六个核芯筒及提升平台已施

23、工完毕，钢屋架悬吊在提升平台上。吊杆两头铰接。施工时刻段：；日夜温差最大值：（8月29日）工况3：提升完毕后搁置于提升平台上的工况。现在，钢屋架搁置在提升平台上，混凝土结构已施工至地下一层，六个核芯筒及提升平台已施工完毕。施工时刻段：；日夜温差最大值：（9月24日）；季节温差最大值：（9月1日35，10月4日）工况4：提升完毕，型钢柱安装完成，混凝土-13层结构尚未施工的工况。现在，钢屋架的自重通过36根型钢柱向下传递，计算模型中型钢柱下端为刚接，为保证36根型钢柱形成的钢框架结构体系具有必然的抗侧刚度，在23层各层楼面标高处用型钢梁把他们连系起来。施工时刻段：；日夜温差最大值：（10月21日

24、）；季节温差最大值：（10月7日，11月6日）另外，施工时期还要考虑两个温度作用较为不利的工况：工况5：提升完毕，型钢柱安装完成，浇筑36根型钢柱外围混凝土，使得36根型钢混凝土柱与核芯筒形成整体的时期。该时期核芯筒已对钢屋架形成约束，可能产生必然的温度应力，需验算各相关结构构件的承载力。施工时刻段：；日夜温差最大值：（10月21日）；季节温差最大值：39（10月7日，12月4日）工况6： 四层屋面层组合楼盖结构施工完毕，至建筑围护结构施工完毕，整个钢屋架部份形成室内环境的时期。该时期核芯筒、楼面结构等对钢屋架的约束完全形成，由于仍处于室外暴露环境，在温度作用下，可能产生较大的温度应力，需验算

25、各相关结构构件的承载力。施工时刻段：；日夜温差最大值：（5月4日）；季节温差最大值：（6月21日，1月19日）2)施工时期各工况温差取值表施工时间段昼夜温差季节温差备注工况1工况2工况3工况4工况5工况6另外：(1).钢屋架就位（与36根型钢柱完成对接）宜在接近利历时期温度（即空调设计温度1826）时进行。(2)工况6：假设施工时刻段缩短为：；日夜温差最大值：（5月4日）；季节温差最大值：（5月6日，1月19日） 若施工时刻段缩短为：；日夜温差最大值：（4月12日）；季节温差最大值：（4月6日28，1月19日） 若施工时刻段缩短为：；日夜温差最大值：（3月20日）；季节温差最大值：（3月20日

26、，1月19日） 从温差来看该工况施工时刻段尽可能缩短，同时采取其它有助于减小温差的方法。（四） 其他理论计算分析条件1. 假定提升开始时，六个核芯筒已施工至屋面。其中，一层（设计标高）以下的核芯筒（含36根型钢混凝土柱）按原设计施工图施工完毕；一层三层（设计标高）的核芯筒（不含36根型钢混凝土柱）施工完毕。其他部份按原图施工；三层以上的核芯筒按原设计施工图施工完毕。同时，在原设计核芯筒顶面标高以上（比原设计顶标高高）增设的提升平台也施工完毕。2. 提升点布置如下：主钢桁架HJ一、HJ2在桁架节点位置别离设置4个提升点；主钢桁架HJ3除在桁架节点位置设置4个提升点外，在靠近桁架悬挑端位置增设两个

27、提升点，增设提升点的竖向力通过提升横梁传至提升塔架，再由提升塔架传至桩基础，提升塔架采纳截面的钢格构柱。3. 提升平台采纳钢筋混凝土梁板结构。部份受力较大的提升主梁采纳型钢混凝土梁，与其相连的核芯筒端柱内设构造钢骨。详见提升平台结构施工图。4. 提升总重量约10200吨（不含提升设备自重），即钢屋架自重。未计入施工时期活荷载。5. 提升总高度约17m。（五）计算分析结论：1. 施工时期，在竖向荷载作用下，六个核芯筒的承载力、紧缩变形均知足标准要求。2. 施工时期，在风荷载作用下，六个核芯筒的承载力及整体位移值均知足标准要求。3. 施工时期，在地震作用下，六个核芯筒的承载力及整体位移值均知足标准

28、要求。4. 提升进程中钢屋架结构构件的承载力及变形知足标准要求。5. 提升进程中提升平台结构构件的承载力及变形知足标准要求。6. 计算分析说明，提升平台的刚度对竖向荷载反力在各个提升点之间的散布有较大阻碍，各个提升点的反力值会随着提升平台的刚度的转变而从头分派。选用提升设备时，应考虑上述因素，留有充分的平安储蓄。7. 工况1温度作用下结构内力与变形均较大（角点Y向水平位移达21mm），工况二、3温度作用下结构变形较大（角点水平位移达21mm），工况4温度作用下结构变形较大（角点水平位移达21mm）（钢屋架未与核芯筒靠得住相连时）。8. 工况五、工况6（两个温度作用较为不利的工况）由于季节温差较

29、大，产生的温度应力也较大，依照计算分析结果，除采取以下方法：即三层混凝土楼板连成整体，二层及二层以下的后浇带待围护结构形成室内环境后封锁之外，尚应采取有效的减小季节温差及温度应力的方法。9. 在提升进程中，对钢屋架结构各提升点的载荷及位移误差应当有实时监测手腕，并能够集中监视和操纵；所有提升点的载荷及位移误差应当在设计许诺范围之内。（六） 要紧计算分析结果摘录1 提升点平面布置图（见附图1-1）2 提升点立面布置图（见附图1-21-4）3 理想水平条件下提升点反力表（表1）4 施工时期结构整体分析总信息一览表（表2）表1 提升点反力表核芯筒编号钢桁架编号提升点编号提升点反力（单位：kN）提升平

30、台结构安全系数核芯筒1HJ1HJ2A5601B3635C2777D6798核芯筒3HJ1HJ2A5601B3573C2843D6842核芯筒4HJ1HJ2A5588B3622C2810D6833核芯筒6HJ1HJ2A5609B3591C2790D6792核芯筒2TG3轴上HJ3E2801F1433G2302TG4轴上HJ3E2815F1401G2418核芯筒5TG3轴上HJ3E2808F1401G2419TG4轴上HJ3E2802F1432G2299注：此表是经详细计算后得出，与初步验算时不尽一致。表2 施工时期结构整体分析总信息一览表电算数据工况1工况2工况3工况4自振周期(秒)(考虑耦联)

31、T1 T2 T3 剪重比X向Y向最大层间相对位移风X向1673199991999919999Y向1779199991999919999地震X向1435121961315712847Y向1445115531471511661提升工况计算分析（一）计算依据建筑结构荷载标准（GB50009-2001）钢结构设计标准（GB50017-2003）华东院钢结构设计图纸：结施-13结施-20，节点详图DS-1DS-6总包提升构件平面布置图计算分析程序：ANSYS、SP2000。（二）计算分析内容1提升吊点设计计算；2提升钢塔架验算；3采纳不同支座条件下模型的支座反力计算分析；4整体提升时Y形支撑柱位移及恢复

32、力计算分析；5某一提升吊点油缸退出工作时力的分派计算分析；6各提升吊点之间的相对刚度统计计算分析；7采纳钢绞线模拟支座时各提升吊点相对A点许诺最大位移计算分析；8钢屋架提升进程桁架应力计算；（三）计算分析结论1本工程提升吊点吊耳板共计采纳40个，其中2350t吊耳12个；200t+350t吊耳8个，2200t吊耳4个；1350t吊耳12个；1200t吊耳4个。经计算分析均知足标准要求。提升吊耳设计图见附件3：同济大学建筑设计研究院提升吊点设计图。2提升钢塔架体会算知足标准要求。提升塔架设计图见附件4：提升塔架布置图3不同支座条件下模型的支座反力计算，共分析三种模型。通过反复分析对照，能够发觉采

33、纳不同的边界条件模拟油缸整体提升模型的支座形式，支座反力会有不同。本次分析采纳了三种边界条件来模拟实际提升时的支座情形，别离为：（1）各提升点采纳三向固定支座（即限制提升点x、y、z向的平移，不限制转角）；（2）G点采纳三向固定支座，A-F点采纳单向（限制z向位移）支座；（3）各提升点采纳模拟钢绞线形式。即各个提升点采纳一段长度为10m的圆钢，圆钢直径和弹性模量的选用别离依如实际的钢绞线的总面积和钢绞线的弹性模量。模型只考虑了倍的自重（实际载荷情形）。采纳不同支座形式的模型的支座反力如下表3。表3 不同支座形式的模型的支座反力（KN）及位移（mm）提升点各点三向固定支座G点三向A-F单向钢绞线

34、模拟钢绞线模拟下的竖向位移A543756784781B335635342801C238321753033D632261976824E225922802256F131712591478G196320802074当对结构整体进行提升使结构离开地面，而未对钢绞线进行竖向位移调剂时，支座反力最接近第三种工况，即采纳钢绞线模拟支座工况，现在各节点之间有相对的竖向的位移。以A点为基准点，B、C、D、E、F、G点与A点的竖向位移差值别离为1mm、。慢慢调剂各点与A点的位移差，当各点与A点均在同一水平面上时，由于实际提升时支座不能提供水平反力，因此实际提升节点的反力值接近第二种支座形式下的支座反力，即G点三向

35、支座，A-F点单向支座。从表1数据能够看出，采纳单向支座与采纳三向支座情形下支座反力的不同不太大。在所有分析中，除分析各吊点相对A点许诺最大位移分析时采纳钢绞线模拟支座外，其余均采纳第二种支座形式，即G点三向支座，A-F点单向支座。4整体提升时Y形支撑柱位移及恢复力由于当屋架提升到位下放时，需依托屋架下弦平面36根柱子（以下称y形柱）与核心筒连接。但在提升进程中，36个Y形柱会发生水平及竖向的位移，这将对其整体下降归位施工产生重大阻碍。假设Y形柱提升到位时，水平位移超过预留许诺位移，那么需对Y形柱进行水平方向的校正。对Y形柱水平位移进行校正所需的水平力称为“答复力”。答复力的计算目的是分析一旦

36、由于施工等误差致使下降复位显现困难时，采纳人工干与时所需要的载荷，例如利用手拉葫芦等。分析时模型采纳G点三向固定支座，A-F点单向固定支座形式，倍自重。同时分析了两种情形下Y形柱的位移情形：（1）Y形柱上无横梁；（2）Y形柱上有横梁。针对已发生水平位移的Y形柱，计算水平向校正5mm所需的答复力。经计算分析两种情形下，Y型柱最大水平位移不超过5mm。水平位移恢复力不大于10t 。提升方案可行。5某一提升吊点油缸退出工作时力的分派在提升进程中，若是有油缸卸载特殊情形发生，那么支座反力将从头分派。对此工况，需要对现在整体提升结构体系的平安进行分析。别离令支座A一、B一、C一、D一、E一、F一、G1点

37、油缸退出工作，不考虑系统压力设定及油缸溢流爱惜时，其余点支座反力分派见下表：表4 某一油缸退出工作时其余支座力分派正常提升反力A1点退出工作B1点退出工作C1点退出工作D1点退出工作E1点退出工作F1点退出工作G1点退出工作卸载位移（mm）A156786935548610270563856735859B13534561548983031356735553832C1217515874703183826252921942014D161971114587167742612061936121G12083230023012017199513242528G2203220762072201920021928

38、20372667F11247120013431298122034574159F212591220121912591268137713211296E1228121842333255621102960761E222802276226722772287285823162078B335983580359825953610358635903659A357025359569457105791569956975742C321152145211521022110211821152088D361156212612461106031611761166089D4618755066028632575066185618

39、76162C421711890191024892572220021722140A456955897576656025061569356955709B435353652360733923288352735343549E322782277227122962276227922822274E422742274227522812282228222752279F312491247124512511249126012421271F412571255125612591262125912561261G320832100209420682051207720862067G420232027202420192013202120232017C621542169215621652173216821552153D662206256622062236175622162206213B635703564357035683569356735703571A6557855615574558156115576