【资料】钢结构隐框玻璃幕墙计算.doc

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1、00设计计算书计算：校核:审核：设计公司名称：克莱斯科(北京）门窗有限公司二一三年三月二十一日目录第一部分、计算书1第一部分、 强度计算信息产品结构一、 计算依据及说明1、 工程概况说明工程名称：00工程所在城市:北京市工程所属建筑物地区类别：C类工程所在地区抗震设防烈度:八度（0。2g)工程基本风压：0。45kN/m2工程强度校核处标高:110m2、 设计依据序号标准名称标准号1建筑工程用索JGT330-20112铝合金门窗工程技术规范JGJ214-20103混凝土结构设计规范GB5001020104吊挂式玻幕墙支承装置JG13920105建筑抗震设计规范GB5001120106点支式玻幕墙

2、支承装置JG13820107天然花岗石建筑板材GB/T18601-20098石材幕墙接缝用密封胶GB/T23261-20099铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求YS/T437-200910浮法玻璃GB11614.2-200911建筑抗震加固技术规程JGJ/T116-200912公共建筑节能改造技术规范JGJ176-200913建筑用安全玻璃防火玻璃GB15763.1200914建筑陶瓷薄板应用技术规程JGJ/T172-200915夹层玻璃GB15763.3-200916建筑玻璃应用技术规程JGJ113-200917平板玻璃GB11614-200918铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材GB/T

3、5237.2200819耐候结构钢GB/T4171-200820干挂空心陶瓷板JC/T1080200821搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带GB/T13790200822铝合金建筑型材隔热型材GB/T5237.6200823铝合金建筑型材氟碳漆喷涂型材GB/T5237.5-200824半钢化玻璃GB/T17841200825铝合金建筑型材电泳涂漆型材GB/T5237.3200826陶瓷板GB/T23266200827铝合金建筑型材基材GB/T5237.1200828中空玻璃稳态U值（传热系数)的计算和测定GB/T22476-200829塑料门窗工程技术规程JGJ103200830建筑玻璃采光顶JG/T2

4、31-200831建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程JGJ/T151200832铝合金建筑型材粉末喷涂型材GB/T5237.4200833热轧型钢GB/T706-200834建筑物防雷检测技术规范GB/T21434-200835小单元建筑幕墙JG/T217200836铝合金门窗GB/T8478-200837冷弯型钢GB/T6725-200838建筑外门窗保温性能分级及检测方法GB/T8484-200839中国地震烈度表GB/T17742200840普通装饰用铝塑复板GB/T22412-200841不锈钢棒GB/T1220-200742不锈钢和耐热钢牌号及化学成份GB/T20878200743民用建筑

5、能耗数据采集标准JG/T154200744建筑用不锈钢绞线JG/T200-200745建筑幕墙GB/T21086-200746铝合金结构设计规范GB50429-200747百页窗用铝合金带材YS/T621200748建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法JGJ/T211200749中空玻璃用复合密封胶条JC/T1022200750建筑幕墙用瓷板JG/T217-200751建筑结构荷载规范GB50009-200652混凝土加固设计规范GB50367200653铝及铝合金轧制板材GB/T3880-200654建筑设计防火规范GB50016200655绿色建筑评价标准GB/T50378-2006

6、56建筑用硬质塑料隔热条JG/T174-200557钢化玻璃GB15763.2-200558公共建筑节能设计标准GB50189-200559建筑隔声评价标准GB/T50121-200560建筑结构用冷弯矩形钢管JG/T178-200561干挂饰面石材及其金属挂件JC83018302200562建筑用隔热铝合金型材穿条式JG/T175-200563混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-200464混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓JG160-200465玻璃幕墙工程技术规范JGJ102200366钢结构设计规范GB50017200367建筑钢结构焊接技术规程JGJ81-200268中空玻璃GB/T1

7、1944200269建筑幕墙抗震性能振动台试验方法GB/T18575200170玻璃幕墙工程质量检验标准JGJ/T139-200171混凝土接缝用密封胶JC/T881-200172全玻璃幕墙工程技术规程DBJ/CT014200173幕墙玻璃接缝用密封胶JC/T882200174中空玻璃用弹性密封胶JC/T486200175建筑结构可靠度设计统一标准GB50068200176点支式玻璃幕墙工程技术规程CECS127200177建筑制图标准GB/T50104200178建筑用铝型材、铝板氟碳涂层JC133200079紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱GB3098。6-200080紧固件机械性能自

8、攻螺钉GB3098.5200081建筑幕墙平面内变形性能检测方法GB/T18250200082紧固件机械性能螺母细牙螺纹GB3098。4-200083紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱GB3098。1200084紧固件机械性能螺母粗牙螺纹GB3098。2-200085紧固件机械性能不锈钢螺母GB3098.15-200086螺纹紧固件应力截面积和承载面积GB/T16823。119973、 基本计算公式（1).场地类别划分:根据地面粗糙度，场地可划分为以下类别：A类近海面，海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村，丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密

9、集建筑群且房屋较高的城市市区;00按C类地区计算风压（2).风荷载计算：幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范GB5000920128.1.1-2采用风荷载计算公式:=其中：作用在幕墙上的风荷载标准值（kN/m2）-瞬时风压的阵风系数,按建筑结构荷载规范GB500092012条文说明8.6.1取定根据不同场地类型，按以下公式计算：=1+2g(）(-）其中g为峰值因子取为2。5，I10为10米高名义湍流度,为地面粗糙度指数A类场地：=0。12，=0。12B类场地：=0.14,=0。15C类场地:=0.23，=0.22D类场地:=0。39，=0.30-风压高度变化系数，按建筑结构荷载规范GB

10、500092012取定，根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地:=1.284（)0.24B类场地:=1.000（）0.30C类场地:=0。544（）0.44D类场地：=0。262()0.60本工程属于C类地区-风荷载体型系数,按建筑结构荷载规范GB500092012取定基本风压,按全国基本风压图,北京市地区取为0.45kN/m2（3）.地震作用计算：=其中:-水平地震作用标准值-动力放大系数，按5。0取定-水平地震影响系数最大值，按相应设防烈度取定：6度（0.05g）:=0。047度(0.1g):=0.087度（0。15g）：=0.128度(0。2g):=0。168度（0.3g)：=0。2

11、49度（0.4g)：=0。32北京市地区设防烈度为八度(0.2g）,根据本地区的情况,故取=0。16-幕墙构件的自重(N/m2）(4）。荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力）作用方向,选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：+各项分别为永久荷载：重力；可变荷载:风荷载、温度变化;偶然荷载：地震水平荷载标准值：=+0。5，维护结构荷载标准值不考虑地震组合水平荷载设计值:q=1。4+0。51.3荷载和作用效应组合的分项系数，按以下规定采用:对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；

12、对有永久荷载效应控制的组合,取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0;可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4二、 荷载计算1、 风荷载标准值计算:作用在幕墙上的风荷载标准值（kN/m2)z：计算高度110m:110m高处风压高度变化系数(按C类区计算)：（GB500092012条文说明8。2。1）=0。544（)0。44=1。56247：10米高名义湍流度,对应A、B、C、D类地面粗糙度,分别取0。12、0.14、0。23、0。39。（GB500092012条文说明8.4.6）:阵风系数：（GB50009-20128.1。12)=1+2g（)（)（GB50009-

13、2012条文说明8。6.1)=1+22.50.23()(-0.22）=1。67856:局部正风压体型系数：局部负风压体型系数，通过计算确定：建筑物表面正压区体型系数，按照(GB50009-20128.3。3)取1:建筑物表面负压区体型系数,按照（GB50009-20128。3.3-2）取1对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，按照(GB5000920128。3.5)取-0.2或0。2:立柱构件从属面积取9m2:横梁构件从属面积取3m2：维护构件面板的局部体型系数=+0.2=1。2=-0.2=-1.2维护构件从属面积大于或等于25m2的体型系数计算=0.8+0.2(GB50009-20128.3。4

14、）=1=0。8-0。2（GB50009-20128。3。4)=1对于直接承受荷载的面板而言，不需折减有=1。2=-1。2同样，取立柱面积对数线性插值计算得到=+(0.8)+0.2=1+（0.8-1）+0.2=1。06368=+(0。8-)0。2=-1+（-0.8)-(-1）-0.2=-1。06368同样，取横梁面积对数线性插值计算得到=+(0。8)+0.2=1+（0。81）+0。2=1.13184=+（0。8-)0。2=-1+（-0。8)（1）)0。2=1。13184按照以上计算得到对于面板有:=1。2=-1.2对于立柱有:=1。06368=1.06368对于横梁有:=1.13184=1.13

15、184面板正风压风荷载标准值计算如下=(GB5000920128.1。12)=1。678561.21。562470.45=1.41626kN/m2面板负风压风荷载标准值计算如下=（GB50009-20128。1。1-2)=1.67856（1.2)1.562470。45=-1.41626kN/m2同样,立柱正风压风荷载标准值计算如下=(GB5000920128.1.12)=1.678561。063681。562470。45=1.25537kN/m2立柱负风压风荷载标准值计算如下=（GB50009-20128.1.1-2)=-1。25537kN/m2同样，横梁正风压风荷载标准值计算如下=(GB50

16、00920128。1.12)=1。33582kN/m2横梁负风压风荷载标准值计算如下=(GB50009-20128。1。1-2)=-1.33582kN/m22、 风荷载设计值计算W：风荷载设计值：kN/m2w：风荷载作用效应的分项系数：1.4按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-20035.1.6条规定采用面板风荷载作用计算Wp=wWkp=1。41.41626=1。98277kN/m2Wn=wWkn=1.4(-1.41626）=-1。98277kN/m2立柱风荷载作用计算Wvp=wWkvp=1。41。25537=1.75752kN/m2Wvn=wWkvn=1。4(1.25537)=-1.7575

17、2kN/m2横梁风荷载作用计算Whp=wWkhp=1。41.33582=1.87015kN/m2Whn=wWkhn=1。4（-1.33582）=1.87015kN/m23、 水平地震作用计算GAK:面板和构件平均平米重量取0.3072kN/m2max：水平地震影响系数最大值：0。16qEk：分布水平地震作用标准值(kN/m2)qEk=EmaxGAK(JGJ10220035.3。4）=50.160。3072=0.24576kN/m2rE：地震作用分项系数：1。3qEA：分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA=rEqEk=1。30.24576=0。319488kN/m24、 荷载组合计算幕墙承

18、受的荷载作用组合计算,按照规范,考虑正风压、地震荷载组合：Szkp=Wkp=1。41626kN/m2Szp=Wkpw+qEkEE=1.416261。4+0.245761.30.5=2.14251kN/m2考虑负风压、地震荷载组合:Szkn=Wkn=-1。41626kN/m2Szn=WknwqEkEE=-1。416261。40.245761.30。5=-2.14251kN/m2综合以上计算,取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为1。41626kN/m2面板荷载组合设计值为2.14251kN/m2立柱荷载组合标准值为1。25537kN/m2横梁荷载组合标准值为1。33582kN/m

19、2三、 玻璃计算1、 玻璃面积B:该处玻璃幕墙分格宽:1。5mH：该处玻璃幕墙分格高：2mA：该处玻璃板块面积:A=BH=1.52=3m22、 玻璃板块自重：中空玻璃板块平均自重（不包括铝框）：玻璃的体积密度为:25。6（kN/m3)（JGJ102-20035.3.1）BL_w：中空玻璃外层玻璃厚度:6mmBL_n:中空玻璃内层玻璃厚度:6mm=25。6=25.6=0.3072kN/m23、 玻璃强度计算选定面板材料为：6（TP)+12+6（TP)中空玻璃校核依据：q:玻璃所受组合荷载：2。14251kN/m2a：玻璃短边边长:1.5mb：玻璃长边边长:2m:中空玻璃外层玻璃厚度:6mm:中空

20、玻璃内层玻璃厚度:6mmE：玻璃弹性模量：72000N/mm2m:玻璃板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查表6。1。21得：0.0683:折减系数,根据参数查表6。1.22：玻璃所受应力：q=2。14251kN/m2荷载分配计算：=1.1q=1。12。14251=1.17838=q=2。14251=1.07126=1。1=1.11.41626=0。778943=1.41626=0.70813参数计算：=(JGJ102-20036。1。2-3)=42。2604查表6。1。2-2得o=0。833219=38。4185查表6。1.22得=0。846326玻璃最大应力计算：=（JGJ102-20036.

21、1.21)=0。833219=25。1476N/mm2=i=0.846326=23.2211N/mm225。1476N/mm2=84N/mm223.2211N/mm2=84N/mm2玻璃的强度满足4、 玻璃跨中挠度计算校核依据:=1000=25mmD：玻璃刚度（Nmm):玻璃泊松比：0.2E：玻璃弹性模量:72000N/mm2：中空玻璃的等效厚度=0。95=0。95=7。18155mmD=2。31491e+006Nmm：玻璃所受组合荷载标准值：1.41626kN/m2:挠度系数,按边长比a/b查表6。1。3得:0。00663参数计算：=（JGJ10220036.1.23)=109=37。437

22、1：折减系数,根据参数查表6.1。2-2得=0.850251:玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值=（JGJ10220036.1.3-2)=0.850251109=17。4596mm17.4596mm=25mm玻璃的挠度满足四、 结构胶计算1、 结构胶宽度计算(1）组合荷载作用下结构胶粘结宽度的计算：组合荷载作用下结构胶粘结宽度(mm）W:风荷载设计值:2.14251kN/m2a:矩形分格短边长度：1.5m：结构胶的短期强度允许值：0.2N/mm2按5。6。2条规定采用=(JGJ102-20035。6。3-1）=8。03441mm取9mm(2)自重效应胶缝宽度的计算:：自重效应胶缝宽度(mm)B

23、:幕墙分格宽:1。5mH:幕墙分格高：2m:玻璃板块自重:0.3072:结构胶的长期强度允许值：0。01N/mm2按5.6。2条规定采用=（JGJ102-20035.6。3-3)=1000=15.7989mm取16mm（3）结构硅酮密封胶的最小计算宽度:16mm2、 结构胶厚度计算(1）温度变化效应胶缝厚度的计算：温度变化效应结构胶的粘结厚度:mm:结构硅酮密封胶的温差变位承受能力：0.125：年温差:0：玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量：mm铝型材线膨胀系数：al=2。3510-5玻璃线膨胀系数：aw=110-5=0mm=（JGJ102-20035.6.5)=0mm（2）地震作用

24、下胶缝厚度的计算:地震作用下结构胶的粘结厚度：mmH：幕墙分格高：2m：幕墙层间变位设计变位角1/550：结构硅酮密封胶的地震变位承受能力：0。41=3.65819mm(3)结构硅酮密封胶的最小计算厚度：4mm3、 结构胶强度计算(1）设计选定胶缝宽度和厚度：胶缝选定宽度为：16mm胶缝选定厚度为:8mm幕墙玻璃相对于铝合金框的位移：Us=21000=3。63636mm（2）短期荷载和作用在结构胶中产生的拉应力:W:风荷载以及地震荷载组合设计值：2.14251kN/m2a：矩形分格短边长度：1。5m:结构胶粘结宽度:16mm=0.10043N/mm2(3)永久荷载和作用在结构胶中产生的剪应力:

25、H：幕墙分格高:2mB：幕墙分格宽:1.5m=0。00987429N/mm20。01N/mm2结构胶长期强度满足要求(4）短期荷载和作用在结构胶中产生的总应力：=0。100914N/mm20。2N/mm2结构胶短期强度满足要求五、 立柱计算1、 立柱荷载计算(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值（矩形分布）qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值（kN/m)rw:风荷载作用效应的分项系数：1。4Wk:风荷载标准值：1.25537kN/m2Bl:幕墙左分格宽：1。5mBr：幕墙右分格宽：1。5mqwk=Wk=1。25537=1.88306kN/mqw=1。4qwk=1。41。88306=2.63628

26、kN/m(2）分布水平地震作用设计值GAkl:立柱左边幕墙构件（包括面板和框）的平均自重:0。5kN/m2GAkr：立柱右边幕墙构件（包括面板和框)的平均自重:0。5kN/m2qEAkl=5maxGAkl(JGJ102-20035.3。4）=50.160。5=0。4kN/m2qEAkr=5maxGAkr(JGJ10220035.3。4）=50.160。5=0。4kN/m2qek=0.6kN/mqe=1.3qek=1。30。6=0。78kN/m（3）立柱荷载组合立柱所受组合荷载标准值为:qk=qwk=1.88306kN/m立柱所受组合荷载设计值为:q=qw+Eqe=2。63628+0.50。78

27、=3。02628kN/m立柱计算简图如下:（4）立柱弯矩:通过有限元分析计算得到立柱的弯矩图如下:立柱弯矩分布如下表:列表条目12345678910偏移（m）0.0000.5631。1251。6882。2502。7503.3133.8754。4385。000弯矩(kN.m）0.0003.7776。5968.4589。3639。3638.4586.5963.7770.000最大弯矩发生在2。5m处M：幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm)M=9.45712kNm立柱在荷载作用下的轴力图如下：立柱在荷载作用下的支座反力信息如下表：支座编号X向反力(kN）Y向反力（kN)转角反力（kN。m)

28、n07。566-n1-7.5664。500-2、 选用立柱型材的截面特性选定立柱材料类别：钢-Q235选用立柱型材名称:钢管140x80x4型材强度设计值:215N/mm2型材弹性模量：E=206000N/mm2X轴惯性矩：Ix=445。053cm4Y轴惯性矩:Iy=185.343cm4X轴上部抵抗矩：Wx1=63.579cm3X轴下部抵抗矩:Wx2=63。579cm3Y轴左部抵抗矩：Wy1=46.3357cm3Y轴右部抵抗矩:Wy2=46.3357cm3型材截面积:A=16。8736cm2型材计算校核处抗剪壁厚:t=4mm型材截面面积矩：Ss=38。8791cm33、 塑性发展系数：=1。0

29、5立柱强度计算校核依据:+aBl:幕墙左分格宽：1.5mBr:幕墙右分格宽：1。5mHv:立柱长度GAkl:幕墙左分格自重：0。5kN/m2GAKr:幕墙右分格自重:0。5kN/m2幕墙自重线荷载：Gk=0.75kN/mrG:结构自重分项系数：1。2G:幕墙自重线荷载设计值0。9kN/mf：立柱计算强度(N/mm2）A：立柱型材截面积：16。8736cm2Nl：当前杆件最大轴拉力（kN)Ny：当前杆件最大轴压力(kN）Mmax:当前杆件最大弯矩(kN。m）Wz：立柱截面抵抗矩（cm3）:塑性发展系数：1.05立柱通过有限元计算得到的应力校核数据表格如下:编号NlNyMmaxWzAfzb04.5

30、000.0009。45763。57916.8736144。330通过上面计算可知，立柱杆件b0的应力最大，为144.33N/mm2a=215N/mm2,所以立柱承载力满足要求4、 立柱的刚度计算校核依据：Umax且Umax30mmDfmax：立柱最大允许挠度：通过有限元分析计算得到立柱的挠度图如下：立柱挠度分布如下表:列表条目12345678910偏移（m）0.0000.5631。1251。6882。2502。7503.3133.8754。4385。000挠度(mm）0。0005.87410.95314.63416.51516.51514。63410。9535。8740。000最大挠度发生在2

31、.5m处,最大挠度为16。7149mm30mmDfmax=1000=1000=20mm立柱最大挠度Umax为：16。7149mm20mm挠度满足要求5、 立柱抗剪计算校核依据:max=125N/mm2通过有限元分析计算得到立柱的剪力图如下:立柱剪力分布如下表：列表条目12345678910偏移(m)0。0000。5631。1251.6882.2502.7503。3133。8754.4385。000剪力（kN)-7.566-5。863-4。1612.4590。7570.7572.4594。1615。8637。566最大剪力发生在0m处:立梃剪应力:Q：立梃最大剪力:7.56569kNSs:立柱型

32、材截面面积矩：38。8791cm3Ix：立柱型材截面惯性矩:445。053cm4t：立柱抗剪壁厚：4mm=16.5232N/mm216.5232N/mm2125N/mm2立柱抗剪强度可以满足六、 立柱与主结构连接计算1、 立柱与主结构连接计算连接处角码材料：钢Q235连接螺栓材料:C级普通螺栓-4.8级：连接处角码壁厚:8mm：连接螺栓直径：12mm:连接螺栓有效直径:10。36mm：连接处水平总力（N）:=Q=7.56571kN：连接处自重总值设计值(N):=-4。5kNN：连接处总合力（N):N=1000=8802。84N：螺栓的承载能力:连接处剪切面数:2=23。14140（GB5001

33、7-20037。2。11)=23.14140=23603N：立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数:=0。372954个取2个：立梃型材壁抗承压能力(N)：连接处剪切面数:22t：立梃壁厚：4mm=2325t（GB5001720037。2。1-3）=12232542=62400N8802。84N62400N立梃型材壁抗承压能力满足：角码型材壁抗承压能力(N):=2325（GB50017-20037.2。1-3)=12232582=124800N8802。84N124800N角码型材壁抗承压能力满足七、 横梁计算1、 选用横梁型材的截面特性选定横梁材料类别：钢Q235选用横梁型材名称：钢管80*804

34、型材强度设计值：215N/mm2型材弹性模量:E=206000N/mm2X轴惯性矩:Ix=146。226cm4Y轴惯性矩：Iy=146。226cm4X轴上部抵抗矩:Wx1=36。5566cm3X轴下部抵抗矩：Wx2=36。5566cm3Y轴左部抵抗矩：Wy1=36.5566cm3Y轴右部抵抗矩：Wy2=36。5566cm3型材截面积:A=15.7753cm2型材计算校核处抗剪壁厚：t=4mm型材截面绕X轴面积矩:Ss=22.0251cm3型材截面绕Y轴面积矩：Ssy=22.0251cm32、 塑性发展系数:=1.05横梁的强度计算校核依据:+=215（JGJ102-20036.2。4)(1)横

35、梁在自重作用下的弯矩(kNm)：幕墙分格高:2m：幕墙分格宽：1。5m:横梁上部面板自重:0.5kN/m2：横梁下部面板自重:0.5kN/m2:横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值（kN/m）：=0。5=0.52=1kN/m：横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值（kN/m）=1.21=1。2kN/m(2）横梁承受的组合荷载作用计算横梁承受风荷载作用=1。33582kN/m2:横梁平面外地震荷载：:动力放大系数:5:地震影响系数最大值:0.16=0。5(JGJ102-20035.3。4）=50.160。5=0。4kN/m2=0。5(JGJ102-20035.3.4）=50。160.5=0.4kN

36、/m2荷载组合:横梁承受面荷载组合标准值:=1.33582kN/m2横梁承受面荷载组合设计值:=+0.5=1.41.33582+0。51。30.4=2.13015kN/m2=+0.5=1。41.33582+0.51.30.4=2.13015kN/m2(3)横梁在组合荷载作用下的弯矩（kNm)分横梁上下部分别计算:横梁上部面板高度2m:横梁下部面板高度2m:横梁上部面板荷载计算有效高度为1m：横梁下部面板荷载计算有效高度为1m=2.130151=2.13015kN/m=2.130151=2。13015kN/m组合荷载作用产生的线荷载标准值为:=1。335821=1.33582kN/m=1。335

37、821=1。33582kN/m(4)横梁荷载计算：=+=2。67164kN/mq=+=4.2603kN/m（5）横梁强度计算信息:横梁荷载作用简图如下:横梁在荷载作用下的弯矩图如下：横梁在荷载作用下的弯矩以及正应力数据如下表所示：编号条目123456789101偏移0。0000。1690.3370。5060.6750.8250。9941.1631.3311。500My0。000-0。479-0.8361。0721.1861.186-1。072-0.8360.4790。000Mz0。000-0.1350。2350。302-0。3340.3340。3020.235-0.1350。000y0。000

38、-12。46721。773-27.919-30。904-30.904-27。919-21.77312。4670.000z0。0003.5126。1337。864-8.705-8.705-7。8646.1333.512-0.0000.000-15.978-27.90635。783-39.60939.60935。783-27.906-15。9780.000说明：偏移单位为m；弯矩单位为kN.m；应力单位为N/mm2。横梁在组合荷载作用下的支座反力信息如下表所示:支座编号Y向反力(kN)Z向反力(kN）Y向转角反力(kN。m）Z向转角反力（kN.m)n0-3.1950.900-n13。1950.90

39、0-3、 横梁的刚度计算横梁在荷载作用下的挠度图如下：横梁在荷载作用下的挠度数据如下表所示：编号条目123456789101偏移0。0000.1690。3370。5060.6750.8250.9941。1631.3311.5001Dy0.000-0.205-0。383-0.5120.5780.5780。5120.383-0。2050。000Dz0。000-0.0770。143-0.192-0。2160。2160。192-0。143-0。0770。000D0.0000.2190。4090.5470。6170.6170。5470.4090。2190.000说明:偏移单位为m；挠度单位为mm。4、 横梁的抗剪强度计算横梁在荷载作用下的剪力图如下：横梁在荷载作用下的剪力以及剪应力数据如下表所示:编号条目123456789101偏移0。0000.1690。3370.5060。6750。8250。9941.1631.3311。500Qy3。1952.4761.7571。0380。3200。320-1。038-1.757-2。476-3.195Qz0.9000。6980.4950.2930。090-0。0900。293-0.495-0.698-0.900y12。0329