【建筑施工方案】C1跳仓法施工方案最终版.docx

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1、鲁JJ004施工组织设计、施工方案审核表工程名称青岛李沧万达广场1012地块日期 2011。4。15现报上下表中的技术管理文件，请予以审核.类 别编制人审核人册 数页 数大体积混凝土施工方案王为王钟玉1申报简述： 同意申报申报部门（分包单位或项目部)：青岛李沧万达广场101-2地块项目部申报人:总承包单位审核意见: 同意按此方案施工 有 无 附页总承包单位名称：中国建筑第八工程局 审核人： 审核日期： 监理单位（建设单位）审批意见：审批结论: 同意 修改后报 重新编制审批部门（单位）：北京市驰跃翔工程监理有限责任公司 审批人： 审批日期： 年 月 日注：附施工组织设计、施工方案 山东省建设工程

2、质量监督总站监制A2施工组织设计（方案）报审表工程名称：青岛李沧万达广场工程编号：致：青岛东方监理有限公司（监理单位）我方已根据施工合同的有关规定完成了 大体积混凝土施工方案 的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附：大体积混凝土施工方案承包单位（章） 中 建 八 局 项目经理 日 期 2011年 4月15日 专业监理工程师审查意见:专业监理工程师 日 期 审查意见：项目监理机构 总监理工程师 日 期 青岛李沧区万达广场10-12地块大体积混凝土施工方案编制单位：青岛李沧万达广场10-1-2地块工程编 制 人:王 为审 批 人：王钟玉 编制日期：二零一一年四月十五日一、 工程概

3、况本工程位于青岛市李沧区巨峰路与中崂路交叉路口的东南角，总建筑面积约为21万平方米；拟建建筑物为9幢2931层住宅楼和连带一层地下车库及配套商业网点,总高度约为90m,住宅楼为剪力墙结构,地下车库为框架结构；柱下独立基础或墙下条形基础,局部采用筏板基础；持力层全部选用第17层中风化花岗岩,抗震等级：非底部加强部位剪力墙(连梁)为三级，底部加强部位剪力墙（连梁)为二级,框支框架为二级，本工程周围无高大密集建筑群，距其它建筑物较远.本工程东西长度为136m，南北两段的宽度为280m309m，底板标号为C30，厚度为4001500mm，挡土墙标号为C30，厚度为300500mm。根据结构设计总说明,

4、按照大体积混凝土施工规范GB 504962009规定要求，本工程采用“跳仓法”施工。二、编制依据青岛李沧万达广场购物中心地下室结构图纸。2。2规范、标准、规程、图集规范规程标准混凝土结构工程施工质量验收规范 GB502042002混凝土结构设计规范 GB500102002补偿收缩混凝土应用技术规程 JGJ/T1782009大体积混凝土施工规范 GB 50496-2009混凝土质量控制标准 GB50164混凝土泵送施工技术规程 JGJ/T 10普通混凝土配合比设计规程 JGJ55-2000混凝土强度检验评定标准 GBJ1072010地下防水工程技术规程 GB501082008地下防水工程质量验收

5、规范 GB50208-2002 其它本企业内部质量、安全、环境程序文件、企业标准及管理制度建筑施工手册及其它参考文件资料2.3参考文献工程结构裂缝控制-“王铁梦法”应用实例集工程结构裂缝控制-“抗与放”的设计原则及其在“跳仓法”施工中的应用2。4工程实例 “青岛奥帆赛场31号地块商业项目”。三、筏板混凝土跳仓法施工的选择3.1跳仓法原理和优点1、跳仓法的定义:在大体积混凝土混凝土工程施工中，将超长的混凝土块体分为若干小块体间隔施工，经过短期的应力释放，再将若干小块体连成整体，依靠混凝土抗拉强度抵抗下一段的温度收缩应力的施工方法.2、跳仓法原理根据结构长度与约束应力的非线性关系,即在较短范围内结

6、构长度显著的影响约束应力,超过一定长度后约束应力随长度的变化趋于恒定,所以跳仓法采用先放后抗，采用较短的分段调仓以“放”为主以适应施工阶段较高温差和较大收缩，其后再连成整体以抗为主以适应长期作用的较低温差和较小收缩.调仓间隔时间710天.跳仓法和后浇带的设计原则是一致的，都是“先放后抗,只是后浇带改变成为了施工缝。后浇带法没有利用混凝土的抗拉强度，偏于安全。3、跳仓法优点（1)仓间施工缝清理简易，混凝土结合有保证。利用仓间混凝土的浇筑时间间隔短、施工缝处混凝土强度较低，后浇仓的钢筋尚未绑扎完成之前，垃圾杂物较少，易于边施工边清理,这就有利于仓体间混凝土的结合.(2）可将本工程原设计后浇带分割成

7、的“大块重新细分为较小的跳仓法“小块”，而“小块”“停滞”一定时间可释放本身的大部分早期温升收缩变形、减少约束，即先“放;经过一定时间后,再合拢连成整体，剩余的降温及收缩作用将由混凝土的抗拉强度来抵抗，即后“抗”，做到“抗放兼施，先放后抗”,最后“以抗为主的原则控制裂缝。（3)跳仓法施工方法是以“缝代“带”，其关键是“跳仓”间隔浇筑。底板、楼板及侧墙钢筋、模板、混凝土均可“小块”分仓流水施工，流水节拍缩短从而可缩短工期。3.4“跳仓法”在本工程应用可行性分析1、本工程属于超长混凝土结构,地下一层，单层施工面积约40000平方米，有足够的流水段。2、地下工程在施工中承受的温度和湿度变化较大，而在

8、地下回填土以后，正常使用阶段，温湿度变化较小。在这样的施工环境中，施工阶段中发生的温度应力远大于混凝土材料的抗拉能力，完全靠抗的办法很难抗得住，应当采取“抗放兼施”，“先放后抗”，最后“以抗为主”的办法。这说明地下工程环境条件最适于“跳仓法施工.3、采用跳仓法施工，即把整体结构按施工缝分段，隔一段浇一段（跳开一段浇一段）,经过不少于7d时间再填浇成整体。用此方案施工即可避免一部分施工初期的激烈温差及干缩作用,大量消减施工期间的温度伸缩应力，有效控制裂缝,还能加快施工进度。四、施工方案4。1施工段的划分见附图4。2砼及原材料技术要求1、预拌混凝土技术参数要求 预拌混凝土首先要满足设计强度要求,其

9、试验强度值控制在110130%为宜,不宜过高；混凝土初凝时间不宜少于6小时，终凝时间不宜小于10小时;混凝土到现场塌落度宜控制在150-180mm之间，混凝中掺加的粉煤灰质量等级不得低于二级,外加剂减水率不应低于8%，每立方混凝土用水量不超过180kg，水胶比控制在0。40.45之间，混凝土单位胶凝含量控制在350400kg/ m之间（C30C35）。水泥采用P。O42。5R水泥。砂采用中粗砂，不得采用细砂，砂含泥量不得大于2,砂率宜控制在3840%之间。粗骨料采用吸水率较低的石灰岩，531.5mm连续级配，针片状含量小于3%，粗骨料含泥量不得大于1%，每立方米粗骨料用量不少于1000kg。本

10、工程地下室混凝土除满足坍落度、强度和抗渗性能以外,其膨胀率要满足以下要求:底板0.0150.025%（带抗浮锚杆部位为0.0200。030%)，侧墙0.0300.035%,后浇带或膨胀带0。0350。045%。本工程基础底板、地下室顶板及侧墙混凝土采用内掺6%SYK膨胀纤维抗裂防水剂，最终掺量根据产品说明书、膨胀率以及最终的混凝土配合比来最终确定。 2、膨胀率测定方法用100mm100mm300mm试件，中间预埋入10mm（圆钢）限制钢筋骨架，当混凝土强度达到35MPa时脱模，用专用仪器测定初始长度，然后放入水中测定其7d、14d伸长率。4。3“跳仓法”施工缝的留置和构造1施工缝留置原则及部位

11、施工缝的位置应尽量避开集水井、电梯坑等结构变化较大部位，且设置在结构受力较小部位。具体留设位置要求：底板施工缝应留在所在板跨的1/41/3处,外墙水平施工缝留置在底板(楼板)以上500mm处，竖向施工缝留置在所在跨的1/41/3处；梁、楼板施工缝留置在所在跨的1/41/3处。为保证业主销售节点,89#楼区域及67#楼区域，拟同时进行浇筑，不设施工缝，在两塔楼间留置后浇式的2m宽膨胀加强带（隔3-5天后进行浇筑），塔楼内留置同时浇筑式2m宽膨胀加强带。根据设计院针对此施工方法，提出的底板限制膨胀率为万分之一点五，膨胀带限制膨胀率为万分之二点五，进行混凝土配合比的配置。2施工缝的做法地下室底板与墙

12、体交接处做法（见下图）：底板混凝土施工缝位置做法(见下图）：(1）止水钢板安装 用8短钢筋间距30cm将止水钢板与上下层钢筋电焊在一起.止水钢板的接长采用搭接焊方式,搭接长度5cm.(2）安装钢丝网隔离带 用10钢筋焊制H/2高（H为基础底板厚度）钢丝网隔离带的钢筋骨架，短钢筋间距15cm.将密目钢丝网绑扎在钢筋骨架上作为后浇带、施工缝混凝土隔离带。梁混凝土施工缝做法（见下图）：10施工缝处采用洞眼较小的钢丝网加止水钢板的做法.钢丝网在浇注混凝土后,接口处形成粗糙表面，为下一次浇注混凝土提供非常理想的接合面,不需要人工凿毛、清洗，即可进行第二次混凝土浇筑，使新旧混凝土结合成牢固的整体,大大地提

13、高了接缝质量，提高了接缝处的抗渗漏性能。3施工缝的处理措施在施工缝施工时，在已硬化的混凝土表面上（浇筑完成至少24小时后)，用錾子清除水泥薄膜和松动的石子以及软弱的混凝土层,并加以凿毛.施工缝混凝土浇筑前一天用水冲洗干净并充分湿润,并在施工缝处铺一层与混凝土内成分相同的水泥砂浆。从施工缝处开始浇筑时,应避免直接靠近缝边下料。机械振捣前宜向施工缝处逐渐推进，并距8001000mm处停止振捣，但应加强对施工缝接缝的捣实工作.4、墙体膨胀加强带做法由于墙体约束较大，为弥补混凝土的收缩应力。在后浇段墙体两端设置膨胀加强带，膨胀加强带宽度为2m，膨胀加强带内混凝土的限制膨胀率比两侧混凝土高0.010。0

14、2。在带的两侧用密孔铁丝网将带内混凝土与带外混凝土分开.本工程采用间歇式后浇带做法，见下图：4。4防止开裂的构造措施1、地下室外墙模板采用保温性能和保湿性较好的18厚胶合板模，模板应拼缝严实，加固可靠、定位准确，混凝土浇灌前浇水润湿。2、地下室外墙拆模后，待混凝土强度上到设计值75%后，进行外墙防水与回填工作。3、混凝土采用“一个坡度、分层浇筑、循序推进、一次到顶”的浇灌工艺,分层厚度不超过500。对于部分落差大的外墙采取溜槽、串桶及于墙中开设浇灌孔等措施以防止混凝土离析。4、在墙体高度的水平中线部位上下500mm范围内，水平筋的间距不宜大于100mm，水平筋放置在墙体竖向筋的外侧.将原设计1

15、6200改为12100。5、由于外墙设计有附加防水卷材，将外墙迎水面混凝土保护层由50mm厚改为40cm。外墙钢筋绑扎时间距1m放置水平定位筋,以保证钢筋保护层的厚度。4.5防止底板开裂措施1、采用二次压光技术，在混凝土浇筑完成4h后进行二次压光技术。有效消除表面早期塑性裂缝。2、底板混凝土一定要二次振捣,养护时间不小于14天。4。6混凝土的浇筑本工程混凝土施工采用商品混凝土，到达施工现场后泵送至欲浇筑部位，浇筑前对混凝土泵管进行检查，合格后方可进行，浇筑混凝土时首先在泵管内泵送2m3与混凝土同配合比的砂浆，对管道进行湿润，润泵砂浆应卸入专用料斗另行分散处理.采用插入式振捣棒振捣施工，一定要二

16、次振捣，确保混凝土振捣密实。混凝土采用“一个坡度、分层浇筑、循序推进、一次到顶”的浇灌工艺，分层厚度不超过500.对于部分落差大的外墙采取溜槽、串桶及于墙中开设浇灌孔等措施以防止混凝土离析。每层浇筑间隔时间不得超出前一层混凝土的初凝时间,在浇筑接茬处应振捣到位.混凝土浇筑分层示意图每个施工区段之间设置施工缝，地下室及水平混凝土结构采用SY-K膨胀纤维抗裂防水剂，避免超长结构裂缝，在内部设置膨胀带避免混凝土收缩裂缝.沿浇筑混凝土的方向，在前、中、后布置3道振动棒，第3道振动棒布置在底排钢筋处或混凝土的坡脚处，确保混凝土下部的密实；后1道振动棒布置在混凝土的卸料点，解决上部混凝土的捣实;中部1道振

17、动棒使中部混凝土振捣密实,并促进混凝土流动。混凝土浇筑前，针对各个部位的浇筑特点，进行详细交底，管理人员跟班作业,检查和监督振捣作业。振动棒移动间距不大于400mm，振捣时间15-30秒，快插慢拔,但还应视混凝土表面不再明显下沉、不再出现气泡、表面泛出灰浆为准，而且应插入下层混凝土50mm左右,以消除二层之间的接缝。振捣过程要全面仔细，禁止因出现漏振而导致蜂窝、麻面等混凝土施工质量事故。砼的振捣要定人、定范围.当混凝土浇到板顶标高后，应用2m长铝合金刮杠将混凝土表面找平，且控制好板顶标高。然后用木抹子拍打、搓抹两遍,在混凝土在初凝后，终凝之前用铁抹子进行二次抹面压光，并随后铺设塑料薄膜保水养护

18、,大体积砼并加盖毛毡一层。4.6砼的养护底板混凝土二次抹面后立即用塑料薄膜覆盖保水养护，待混凝土强度大于1.2MPa后方可上人进行楼层放线工作，放线时不可将薄膜全部揭除,只可揭开轴线位置进行放线，放线时间避开中午高温时期.放线完成后立即对放线位置底板进行洒水养护。24h后方可将薄膜全部揭除并进行蓄水养护，蓄水厚度不少于2cm。底板混凝土施工时，在混凝土底板上做一宽300mm，50mm的挡水台，以便蓄水。底板集水坑和电梯坑周边采用砌筑一皮实心砖挡水。墙体浇筑完成达到脱模强度后，松动对拉螺栓,使墙体外侧与模板之间有2-3cm的缝隙，在墙体外侧顶端设20mmPVC多孔淋水管,确保上部淋水进入模板与外

19、墙之间。为避免混凝土因冷缩而引起的裂缝，墙体带模养护12d，在第三天拆模板。墙体内侧采用刷养护液的方法进行养护。地下室外墙养护时间不小于14天。混凝土凝固后松动对拉螺杆，使墙体模板与混凝土面略微有一点缝隙，同时于顶部浇水注入模板内。带模养护时间约在57天，拆模后要注意保温，养护期要随时观察混凝土表面,发现问题进行处理。混凝土在养护过程中，如发现遮盖不全或局部浇水养护不足，以致表面泛白或出现细小干缩裂缝时，立即仔细覆盖，充分浇水，加强养护，并延长浇水日期加以补救。47.砼施工的质量控制措施 4.7.1现场质量管理的组织机构混凝土质量控制小组名单序号姓名职务职责1张述坚项目经理全权负责、指导本施工

20、2刘勇执行经理根据图纸和方案，具体与供应商联系确定浇筑混凝土的品种、时间、数量或交待给主管工长3王为项目技术负责人对项目质量工作总负责，确认质量问题处理方案,具体负责混凝土分仓段划分、施工顺序、混凝土配合比等，对施工现场相关技术指导及相关资料的收集、整理4曲守丰技术员协助技术负责人对项目质量工作负责,确认质量问题处理方案负责施工现场相关技术的指导及相关资料的收集、整理5韩元喜主管工长根据项目经理下达的施工任务书，具体安排施工，按照技术负责人下达的“跳仓”施工方案，组织指导现场施工6庄旭栋质量员全面负责现场质量工作，根据技术负责人下达的施工方案，严格控制现场混凝土浇筑质量。7劳务层项目经理负责项

21、目部指令在劳务层的贯彻实施2、严格控制配合比，施工过程随时抽测混凝土坍落度，保证符合设计及施工规范要求。3、浇筑底板混凝土，为防止出现施工冷缝，采取连续分层浇筑的方法，下层混凝土浇筑时间与上层混凝土浇筑的时间间隔不超过下层混凝土的初凝时间,同时为保证不出现分层。4、加强振捣，特别是柱、墙等钢筋较密集的地方，设专人进行振捣.5、对砼表面处理：当砼振捣完毕后，用2m长的铝合金刮杠按设计标高进行找平,并随刮随拍打使砼密实。然后用木抹子再反复搓抹找平，使砼面层进一步的密实,最后在砼初凝后终凝前再用铁抹子抹压收浆两遍，可避免因砼收缩而出现裂缝。6、混凝土部分终凝后，迅速利用塑料薄膜和棉毡进行覆盖,待一个

22、施工段内的混凝土全部终凝，除盖有塑料膜外的能蓄水养护时，开始蓄水养护.不能蓄水养护的浇水养护。7、施工现场遇雨的紧急措施浇筑混凝土要提前收听天气预报掌握远期气象变化，尽量避免雨天施工混凝土,如果遇到临时降雨，将迅速利用塑料薄膜进行覆盖，防止雨水流进混凝土。8、为防止混凝土泌水造成离析，现场准备真空泵一台，必要时用塑料布覆盖混凝土表面用真空泵将多余水分吸干。现场同时准备干棉纱，水分不多时用棉纱沾水，将多余水分吸出。9、“分仓”划分，应确保浇筑区域内混凝土不形成对角施工，以免产生点应力而导致混凝土开裂.10、混凝土浇筑工程中,要保证混凝土保护层厚度及钢筋位置的正确性；浇筑混凝土时，钢筋骨架一旦变形

23、或移位，应及时纠正。11、振捣时，应垂直插入，且不得直接碰到钢筋;振捣后慢慢抽出，以免在混凝土中留下孔洞;振捣棒移动间距宜为400mm，振捣时间宜为1530s(表面有一层薄薄的浮浆渗出为止），振捣上一层混凝土时,应插入下一层中50mm，以消除两层之间的接缝,同时振捣上层混凝土应在下层混凝土初凝之前进行。振捣混凝土时，振动器插点要均匀排列，振动棒插入间距为400mm左右，振捣时间1530s，并且在2030min后对其进行二次复振。振动器使用时，振动器距离模板不应大于振捣器作用半径的0。5倍，并不宜紧靠模板振动，且应尽量避免碰撞钢筋、预埋件。五、施工组织布置及分工5。1施工队伍选择施工前，经过招投

24、标确定重庆津北、上海华振和济南建华劳务公司作为本工程劳务公司,分三个区各安排混凝土工90人进行施工。5。2施工机械选择序号名 称数 量1塔吊82混凝土输送泵63振捣棒45六、混凝土供应及场外运输方案1 混凝土供应商的选择我们对商品混凝土供应商资质、供应能力能否满足本工程要求、混凝土的运输距离、保证混凝土配合比一致等进行考察,经过综合考虑,最终选定日产量在4000立方米以上的建一砼搅拌站作为本工程的商品混凝土主要供应商,建泽混凝土搅拌站作为本工程的商品混凝土辅助供应商。这些混凝土供应商实力雄厚，能够满足本工程，特别是基础底板大体积混凝土连续浇筑的需要。地下室底板各施工段中混凝土数量最大的是270

25、0立方米，本方案按此最大的混凝土方量考虑。商品混凝土运输路线见图4.3-1表4.3-1 商品混凝土供应商表商品混凝土供应商地点自有混凝土车辆(辆)生产能力(/h)平均时间（min）运距（km)注册资金（万元）建一石牛山路905202555000建泽枣山路503203593000混凝土泵车数量及位置布置，详见附图。2 混凝土浇筑速度分析及机械设备配备根据施工区段划分，地下室底板最大一次混凝土浇筑数量为2700m，对混凝土的供应组织和机械设备的配备要求较高，以本施工段为例对混凝土的供应及浇筑设备分析如下。1) 混凝土输送泵需用台数计算采用公式N=qn/qmax进行计算，式中符号意义如下：qn 混凝

26、土浇筑数量（m3/h）,地下室底板混凝土浇筑工期按18小时考虑，则每小时浇筑方量约为150 /h;qmax 混凝土输送泵车最大排量（m3/h），取85 /h； 泵车作业效率，一般取0.50.7，取0.6。则此区混凝土输送泵需用数量为：N = 150/(850。6）= 2。9 台，取3台。但因地下室混凝土量较大,浇筑时间长，再增加一台混凝土输送泵，既4台混凝土输送泵，防止形成施工冷缝。2） 混凝土搅拌运输车需用台数计算采用公式n=qm(85l/v+t)/85Q 进行计算,式中符号意义如下:qm 泵车计划排量(/h），按公式qm =qmax计算,取850。60.8=40。8 /h;取qm = 41

27、 /hQ - 混凝土搅拌运输车容量，取8 ；l 搅拌站到施工现场的往返距离，取10km；v - 搅拌运输车车速，按平均取为35km/h;t 客观原因造成的停车时间，取40min；则每台混凝土输送泵需配备混凝土搅拌运输车台数为:n= 41（8510/35+40）/（858）=4.1 台，取5台;则基础底板每次混凝土浇筑共需54=20 台混凝土搅拌运输车。为确保混凝土连续浇筑,每台混凝土输送泵再考虑1台混凝土运输车停在现场等候卸料，所以共需混凝土运输车21台.七、大体积混凝土测温7.1测温点的布置测温点布置在板底部、板厚的1/2及表面处,离钢筋的距离大于30mm.具体位置见测温点布置平面图，并根据

28、个别结构尺寸特殊部位进行调整.底板测温点按图标示位置进行统一编号,每处测温点埋置三根10mmPVC管，深度根据板厚确定。板厚1500米,分别布置在表面下100mm、700mm、1400mm处；电梯井和积水井处单独调整7.2测温记录要求对于混凝土的测温时间及测温频度，根据混凝土初期升温较快，混凝土内部的温升主要集中在浇筑后的3d，一般在第3天温升可达到或接近最高峰值，另外,混凝土内部的最大温升，是随着结构物厚度的增加而增高。根据工程实际情况和结构特点，确定的测温项目和测温频度如下：1、记录搅拌车中倒出时的混凝土温度，每4h测记一次;2、施工现场大气环境温度，每6h测记一次，即2:00、8：00、

29、14：00、20：00点各测量一次；3、混凝土浇筑完成后,立即测记混凝土浇筑成型的初温度，以后按以下要求测记:第13d:每2h测记一次；第35d：每4h测记一次.59天,6h测量一次内外温差回落后，停止测温。采用水银温度计进行混凝土测温，测定混凝土温度时同时测定大气温度。大体积混凝土施工温度测温记录由计量员郭允铎具体负责记录,并按照山东省技术资料统一表格鲁JJ-050填好记录。及时做好信息的收集和反馈工作，遇有特殊情况（混凝土内外温差接近或者超过25时)要及时报告现场技术负责人，采取紧急保温措施。八 文明安全施工8.1文明施工1、当浇筑时间充足，条件允许时，尽量减少凌晨与夜间施工，减少扰民。2

30、、教育工人，凌晨与夜间不得喧哗，制造不必要的噪音.3、现场各出入口设清洗池或铺设毛毯、撒水，减少车辆出入带出灰尘，现场经常清扫、撒水，保持清洁。4、在各出入口设交通指挥人员，负责指挥罐车行驶及协调道路行驶情况。8.2安全施工除必须遵守有关安全操作规程和现场安全管理规定外，在着重提出下列几点：1、泵车设置距离基坑边缘3m，防止对基坑壁产生影响。2、夜间施工采取措施保证足够的照明，移动灯具必须使用低压照明设备.3、对施工用电进行复核,保证满足浇筑混凝土的用电要求，并对线路进行检查，消除安全隐患.4、各种设备设置专门开关箱，做到一机一闸,开关箱内设漏电保护器，插座插头要完好无损，电源线不准有破损现象

31、，电线架空设置，不准在放置在底板钢筋上，浇筑混凝土前检查线路，保证用电安全.5、混凝土振捣器使用前必须经电工检验确认合格后方可使用.操作人员穿绝缘胶鞋，戴绝缘手套。6、对职工进行书面的安全技术交底，增强工人的安全意识。九、计算书1、1.7m厚伐板应力计算a混凝土收缩及收缩当量温差 m1、m2、m10为非标准状态下各种因素影响系数，查表；（t）=0M1M2M3M10（1e0。01t）其中0-()最终收缩，在标准状态下0=3.2410-4 M1-采用普通水泥，查表取1。0； M2-水泥细度4900孔，查表取1。35； M3-水胶比为0.40，查表取1.00; M4-胶浆量为27,查表取1。21；

32、M5-养护时间为14d，查表取0.93 M6-环境相对湿度50%,查表取为1； M7-水力半径倒数为0.02，查表取0.54; M8-配筋率为1。22，查表取1。00； M9-无减水剂,查表无； M10-粉煤灰掺量23%，查表取0.93； (t）=3。24104（1e0.01t)则（3）=0.07710-4（7）=0.176104（15)=0。308810-4（30）=0.676104混凝土收缩当量温差：(为混凝土的线膨胀系数，=110-5/Ty（3）=0。77Ty（7）= 1。76Ty(15)=3.1Ty（30）=6。767d的收缩当量温差： T(7）=Ty(7）Ty(3) /=0.99。C

33、15d的收缩当量温差： T（15)=Ty(15）-Ty(7） /=1.34。C30d的收缩当量温差: T（30）=Ty（30）Ty（15） /=3。66。C T1=T（7）+T(15)+T（30)=5.99 b混凝土15天最大收缩值 y (t）： y（15）=3。24104（1e0.01t） m1m2m10 =0.3088x10-4c混凝土收缩当量温差： Ty（15）= y（15）/ = 0。308810-4/1。010-5 = 3.1()d混凝土绝热温升 Tt=WQC(1-e-mt)公式中 W每m3混凝土的胶凝材料用量(kg/ m3); C混凝土的比热，一般为0.921。0kJ/(kg.)，

34、在此取1； -混凝土的重力密度，24002500（kg/ m3)； m与水泥品种、浇筑温度等有关的系数,0.30.5（d-1)； t混凝土龄期(d)。 Q= k Q0 k = k1k21=0.88式中： k1粉煤灰掺量对应的水化热调整系数可按下表取值;k2矿粉掺量对应水化热调整系数可按下表取值。表 不同掺量掺合料水化热调整系数掺量010203040粉煤灰(k1）10.960。950.930.82矿渣粉（k2)110。930.920。84 Q0=47Q7-3Q3=49。28 龄期(d) T(2)=31。01 T(3）=10e计算综合温差 T=Ty（15）+T2+T3（T3外界气温差，一般为10）

35、 T=44。11f计算地基侧向刚度系数CxCx=Cx1+Cx2式中 Cx1-风化岩地基侧向刚度系数，查表取为6010-2N/mm3；Cx2=Q/F，（Q为桩产生单位侧移时的水平力,F为每根桩分担的地基面积），因为工程无桩基，故此项为0;Cx=6010-2N/mm3计算混凝土弹性模量（考虑配筋影响） (B.3.11)式中：混凝土龄期为t时，混凝土的弹性模量(N/mm2)； 混凝土的弹性模量，一般近似取标准条件下养护28d的弹性量可按表B。3.1取用； -系数，应根据所用混凝土试验确定，当无试验数据时，可近似地取0.09. 混凝土中掺合料对弹性模量修正系数，取值应以现场试验数据为准，在施工准备阶段

36、和现场无试验数据时，可按表B。3. 2计算。表B.3。1 混凝土在标准养护条件下龄期为28天时的弹性模量混凝土强度等级混凝土弹性模量(N/mm2)C303.0104C353。15104C403.25104B。3.1 掺合料修正系数可按下式计算12 (B。3. 2)式中：1混凝土中粉煤灰掺量对应的弹性模量调整修正系数,可按表B。3。 2取值； 2-混凝土中矿粉掺量对应的弹性模量调整修正系数,可按表B。3. 2取值；表B。3。 2 不同掺量掺合料弹性模量调整系数 掺量0203040%粉煤灰（1）10.990.980。96矿渣粉(2)11。021。031。04E(7）=1。5104E（15)=1.8

37、9104E（30）=3104钢筋对混凝土的拉伸影响用齐斯克列里经验公式计算：t,s=0.5ft(1+d)10-4t,s-配筋后混凝土的拉伸相对应变ft-混凝土的标准抗拉强度，MPa；=100ASACd-钢筋的直径（单位:cm)。t,s=1。8410-4考虑徐变影响，混凝土的极限拉伸按两倍混凝土瞬时极限拉伸值考虑,即为p(7)=3.68104,则计算最小裂缝间距即验算分仓浇筑后每块底板的长度是否满足要求。混凝土浇筑后一般1530d出现不利的应力状况，验算15d时间点的裂缝间距： L（15)=HECxarcosh(aTaT-P)=17001.89104310-2arcosh(110-531.011

38、10-531.01-2.019710-4)=46.02m当底板为1.2m时，计算方法同上：L(15）=41.83m当底板为400mm时，计算方法同上：L（15)=数学上无解,理论上可以无限长度浇筑，为保守起见，按原设计后浇带位置留置伸缩缝，相隔七天，跳仓施工。外墙高为5.5m时，计算方法同上:L（15）=20m。（故在后浇段墙体两端设置膨胀加强带，膨胀加强带宽度为2m,墙体施工时在每段墙不超20m时。膨胀加强带可以同底板加强带位置在同个垂直面上)2混凝土温度控制验算实验室配合比：材料水泥水砂石外加剂SY-K粉煤灰材料用量（kg/m3）28718575798510。8291002.1自约束裂缝控

39、制计算计算书一、计算原理（依据建筑施工计算手册） :浇筑大体积混凝土时，由于水化热的作用,中心温度高，与外界接触的表面温度低, 当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时,外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间相互约束，使表面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应力。则由于温差产生的最大拉应力和压应力可由下式计算：（大气平均温度15,模板传热系数为0.23W/m。k） 式中 t,c 分别为混凝土的拉应力和压应力(N/mm2）; E（t） 混凝土的弹性模量(N/mm2）; 混凝土的热膨胀系数（1/）； T1 -混凝土截面中心与表面之间的温差（）；其中心温度按下式计算 混凝土表面温度计算:计算所得中

40、心温度为：32。134度，混凝土表面温度为20度.T=32。13420=12 混凝土的泊松比，取0.15 0。20；由上式计算的t如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值, 则不会出现表面裂缝,否则则有可能出现裂缝,同时由上式知采取措施控制温差T1就有可有效的控制表面裂缝的出现 .大体积混凝土一般允许温差宜控制在25范围内。二 、计算:取E0=3。00 104N/mm2，=1 10-5,T1=12.134, = 0.151） 混凝土在3。00d 龄期的弹性模量,由公式： 计算得: E(3)=0。71 104N/mm22) 混凝土的最大拉应力公式： 计算得: t = 0。68N/mm23) 混凝土的最

41、大压应力公式： 计算得: c = 0。34N/mm24） 3d龄期的抗拉强度公式: 计算得： ft（3)=0.70N/mm2结论：因内部温差引起的拉应力小于该龄期内混凝土的拉抗强度值，所以满足要求.22浇筑前裂缝控制计算计算书一、计算原理，(依据） :大体积混凝土基础或结构（厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝,主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。混凝土因外约束引起的温度(包括收缩）应力(二维时），一般用约束系数法来计算约束应力按以下简化公式计算: 式中 混凝土的温度(包括收缩）应力 （N/mm2)； E（t) 混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2）,一般取平均值； 混凝土的线膨胀系数,取1 105； T0 混凝土的浇筑入模温度（）； T(t） 浇筑完一段时间t，混凝土的绝热温升值();混凝土的最大综合温差()绝对值,如为降温取负值;当大体积混凝土基础长期裸露在室外, 且未回填土时，T 值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算;计算结果为负值，则表示降温; Ty（t) 混凝土收缩当量温差（); Th 混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温(）； S(t） 考