XXX标准厂房脚手架搭设施工方案.docx

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1、落地式外脚手架专项 施工方案制：扌比:核：江西靓建建设工程有限公司年 月 日施工组织设计（方案）报审表工程名称：广丰木雕城红木家具产业基地 7、8#楼致：江西省鑫鼎建设咨询监理有限公司我方已根据施工合同的有关规定完成了红木家具产业厂房工程脚手架搭拆施工方案的编制,并经我单位技术负责人审查批准，请予以审查。附：1、脚手架施工方案施工单位（章）项目经理:监理单位审核意见:监理单位（章） 专业监理工程师:总监理工程师:业主单位审核意见:业主单位（章）现场代表: 技术负责人:、工程概况二、施工组织与部署 三、施工工艺流程 四、材料准备 五、地基与基础 六、脚手架尺寸 七、纵向、横向水来杆 八、剪刀撑、

2、安全网 九、避雷装置1010十一、脚手架拆除方案12钢管落地架计算书13、参数信息13二、小横杆的计算15十、脚手架搭设质量和安全要求三、大横杆的计算18四、构件抗滑力的计算18五、脚手架立杆承载力的计算1920八、连墙件的稳定性计算21六、立杆的稳定性计算 七、最大搭设高度的计算九、立杆的地基承载力计算22十、脚手架配件数量匡算23、工程概况工程名称:广丰木雕城红木家具产业基地建设单位：江西华恒投资发展有限公司设计单位：浙江华越建筑设计有限公司监理单位:江西省鑫鼎建设咨询监理有限公司施工单位:江西靓建建设工程有限公司工程地点：上饶市广丰洋口地上建筑面积8285.9 地上占地面积2055.9框

3、架结构4层;层层高6米，二层层高5.4米，三、四层层高4.8米；钢筋碇框架柱与框架梁、板分开浇筑。根据所提供的结构平面图纸分析，楼外形结构比较复杂，转角，折线变化不较大，因此考虑外架子采用采用双排全封闭落地钢管脚手架.绿网围护；楼层内部脚手架采用钢管扣件满堂脚手架。本设计仅对悬挑脚手架施工作一定的阐述。、施工组织与部署1、质量目标：保证本工程一次交验达到合格标准。2、进度、成本目标：争取在2015年8月31日按进度计划，主体结构封顶时完成。为便于门窗安装及时插入施工，本工程在主体碇 结构完成后，及时插入门窗安装施工。合理组织各工种穿插流水作业, 按工序流水施工，使工程总成本降至最低。3、安全目

4、标：完善安全措施，提高安全意识，杜绝死亡、重伤事故的发生，一般轻伤不超过 必O4、文明施工目标：认真贯彻实施国家建设部建筑施工安全检查标准(JGJ59 - 99)要求和国家有关卫生的标准、规范，划分职责,严格总平面管理及进出场安全保卫工作，成为区安全文明达标工地, 确保文明施工目标的实现。5、职业健康安全目标:确保环境、职业健康安全管理达标。确保安全生产。三、施工工艺流程本工程采用扣件式钢管脚手架，脚手架为双排脚手架，搭设高度为25.744米，立杆采用单立管，外排立杆及配件均采用黄油漆涂刷。搭设尺寸为:立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为048X

5、3.5,连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60 O施工工艺流程：放线-摆放扫地杆一逐根竖立杆放垫木-随即与扫地杆扣紧一装扫地小横杆或大横杆与竖杆扣紧一安第一步大横杆 安第一步小横杆安第二步大横杆f安第二步小横杆架设临时斜横杆-安第三步大小横杆一安立杆连接件一架设剪刀撑、铺脚手板 张挂安全网-验收使用。四、材料准备1、1500mm,脚手架钢管采用48mm,壁厚3.5mm ；横向水平杆最大长度其它杆最大长度 6000mm,且每根钢管最大质量不应大于25kg。2、钢管尺寸和表面质量应符合下列规定a、新钢管应有质量合格证、质量检查报告钢管表面应平滑，不应有裂缝结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道

6、;钢管允许偏差见下表:序号锁允许偏差检杳S1焊接钢管尺寸mm)外径48壁厚3.50.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7?善尺、拐角尺3钢管外表面锈僚度mm) 0.)0j臨不卡尺4各种杆件的端都弯曲 L1 : 0.0 5m5钢圈尺5立杆弯曲 3ml S 4 m4rnlS 6.5m 12 206水平杆、斜杆的钢管弯曲LS 6.5m0X121900)=1.305mm f小横杆的最大挠度1.305 mm小于小横杆的最大容许挠度1200/ 150=8 与 10 mm,满足要求!三、大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1 荷载值计算 小横杆的自重标准值：P尸0.

7、038 X 1.2=0.046 kN活荷载标准值荷载的设计值脚手板的荷载标准值:P 2= 0.35 X 1.2X 1.5/3=0.21 kN:Q= 2 X 1.2X 1.5/3=1.2 kN:P=(1.2 X 0.046+1.2 X 0.21+1.4 X 1.2)/2=0.994大横杆计算简图2强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。M max = 0.08ql均布荷载最大弯矩计算:Mimax=0.08X 0.038 X 1.5 X 1.5=0.007kN m,集中荷载最大弯矩计算公式如下：M = 0.267PI集中荷载最大弯矩计算：4).267X

8、0.994X 1.5= 0.398 kN - m；M = Mmax + M2max = 0.007+0.398=0.405 kN - m6/5080=79.698 N/mn* ；最大 应力计算值 G = 0,405 X 12小于大横杆的抗 大横杆的最大应力计算值(7 = 79.698 N/mm压强度设计值f=205 N/mm彳，满足要求!3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位mm；均布荷载最大挠度计算公式如下：/100EI“馭=0.677ql大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:4 心 00 *06 X05X121900) =沐汙 0.677

9、K038 45000.052 mm ,集中荷载最大挠度计算公式如下：3/100EI亦=1.883PI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度-/J横杆传递荷载 P=(0.046十0.21+1.2 ) /2=0.728kN3/( 1002.8B 10121900) = 1.843 mm ；P = 1.883 X 0.728 X 15最大挠度和：V F以 + 血=0.052+1.843=1.895 mm ；大横杆的最大挠度1-895 mm小于大横杆的最大容许挠度1500 / 150=10 与 10 mm, 满足要求!四、扣件抗滑力的计算： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座 刘群主编，

10、P96页 双扣件承载力设计值取16.00kN.按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转双扣件承载力取值询OOkN。纵向或横向水平杆与立杆连扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术.5): Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取16.00 kN ；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;小横杆的自重标准值:P 1 = 0.038 X1.2X2/2=0.046 kN大横杆的自重标准值:P 2 = 0.038 X 1.5=0.058 kN脚手板的自重标准值:P 3 = 0.35 X 1.2 X 1.5/2=0.315 kN活荷载标准值:Q = 2x12xl5/

11、2 = 1.8 kN荷载的设计值：R二 1.2 X(0.046+0.058+0.315)+1.4 x 1.8=3.022R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满粟!五、脚手架立杆荷载计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值，t248kN/niN = 0.1248+(1.20x2/2) xO.038/1.80x2460 =3700kN /脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为20.35kN/mN g2= 0.35 x4x15 x(i.2+0.2)/2 = 1.47 kN栏杆与挡脚手板自重标准值；采用无

12、，标准值为OkN/mN G3 = 0 X 4X 1.5/2 = 0 kN吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005 kN/nrN g4 = 0.005 X 1.5X 24,6 = 0.184 kN经计算得到，静荷载标准值N G = N gi+Ng2+Ng3+Ng4 = 5.354 kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N Q = 2 X 1.2X 1.5X 2/2 = 3.6 kN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N G+0.85X 1.4Nq = 1,2 X 5.354+ 0.85 X 1.4X 3.6=

13、10.709 kN ,不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2Ng+1.4Nq.2X 5.354+1.4 X 3.6=11.465kN ；六、立杆的稳定性计算：风荷载标准值按照以下公式计算其中（A -基本风压（kN/m 范X按照建筑结构荷载规(GB50009-2001)的规定采用：Q 二 0.35 kN/m风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用:“二 0.74 ；“一风荷载体型系数：取值为0.214 ；经计算得到，风荷载痣W k = 0.7 X0.35x0.74x0.214 = 0.039 kN/m风荷载设计值产生的立杆踵W为M w = 085

14、xi.4WkLali2/10 = 0.85 xi.4 x0.039xl.5x18 2/10 = 0.022 kN - m；考虑风荷载曰立杆的稳定性计算公式a = N/(4 A)#M f立杆的轴心压说计值：N = 40.709 kN不考虑风荷载时杆的稳定性计算公式立杆的轴心压说计值：N = N*= 11.465kN计算立杆的截面回转軽:i = 1.58 cm计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全攪范(JGJ130-2004)表 5.3.3 得 :k= 1.155计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全猿觀(JGJ130-2004)表 5.3.3 得 :X = 1,53 ；计算长度，

15、由公式I 0 = kiih确定:I 0=3.181 m长细 o/i = 2O1轴心受压立杆的稳定系数4）由长魏/i的结果查表得到c|) = 0.179立杆净截面面积A = 4.89 cm立杆净截面模戢抗矩）:W二5.08 cm 3考虑风荷载时a = 10709.208/(0.179X 489)+22438.551/5080 = 126.765 N/mm2小于立杆的抗压强度设计立杆稳定性计算O = 126.765 N/mm值f = 205 N/mm不考虑风荷载时O = 11465.208/(0.仃9X 489)=130.985 N/mm立杆稳定性计算 O = 130.985 N/rW小于 立杆的

16、抗压强度设计值f = 205 N/mm七、最大搭设高度的计算： 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:Hs= 0/V(4.2NG2k + 0.85 X 1.4( M戚 0 A/W)M.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为: 匾| = N q2+Nq3*Nq4 = 1.654 kN活荷载标准值:怙= 3.6 kN每米立杆承受的结构自重标准值:Q = 0.125 kN/m计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩:(1.4 X 0.85)m,=0.022 /(1.4

17、 X 0.85) = 0.019 kNN=( 0.仃9 X 4.89 X 10X 205X 10(1.2 X 1.654+0.85 X 1.4 X24 -按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:H = H s/(1+0.001 H J H = 75.373 /(1+0.001 X 75.373)=70.09 m , H= 70.09和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H =50 m o脚手架单立杆搭设高度为24.6m,小于H,满足要求!八、连墙件的稳定性计算：连墙件的轴向力设计值应按照

18、下式计算:连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算U = 0.92 , k0.214, a)Q - 0.35 ,W= 07“ - sM 妙.70C92 X).214 为.35 = 0.048 kN/m2 Si每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 仏=16.2 m按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4,1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N 0= 5.000 kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算: 汕=仁4 X陋代二1.094 kN连墙件的轴向力设计值N, = N + N 0= 6.094 kN连墙件承载力设计值按下式计

19、算:其中4)-轴心受压立杆的稳定敷 由长胡= 200/15.8的结果查表得 =0.966, I为内排架距离墙的长度A = 4.89 cm2 ； f=205 N/mm 仝连墙件轴画载力设计億N, = 0.966 X4.89X10x 205x403=96.837 kNN = 6.094 N广96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙建接由以上计算得到= 6.094小于双扣件的抗滑力16 kN,满足加手架连墙件扣件连接九、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下战要求地基承载力设值g = f gkXkc = 100 kPa其中，地基承载力标值f gk= 100 kPa脚

20、手架地基承载力调整系数：kc = 1立杆基础底面的平均压力：P = N/A =53.546 kPa其中，上部结构传至基础顶面的爵值10.709 kN ； 基础底面面积A = 0.2 m p=53.546kPa f =100 kPa。地基承载力满足要求十、脚手架配件数量匡算：扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量,以适应构架时变化需要,因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进苛算：L = 1.1 H (n-(彳+Hs/H)+I n-2- I yh)+ (H/h)-1取整 c/l J取整-(m+2)I b=1.1 - (H/2h + 1) n + 1.1 - (H/h)-1)

21、m2 = 2.2 -(H/h + 4) it2(1+Hs/H) +(c/I 尹(m+2) K2.2 3 = L/li 4 = 0.3 - L/liS = 1.1- (n-2) - I s小横杆数L -长杆总錢；N-直角扣件数（个）;3 -对接扣件数（个）；旋转扣件数（个）；脚手板面积(m ；立杆总数（根）n=202 ；搭设高度（H=246 ,步距(m) h=1.8 ；立杆纵距长杆平均长度;大/小橫杆K-脚手板铺设层数;脚手架搭设b - 立杆横距(ni) I b=1.2 ；双立杆计长杆总长度(m) L =1.1 X 24.60X (202X (1+0.00/24.60) +1.50 X 202/

22、1.80 - 2 X 1.50/1.80)+(24,60/1.80-1)X (150.00/1.50) X (2+2) X 1.20=15736.12 ,小横杆数(根)N 1 =1.1 X (24.60 /1.80 X 1/2 + 1) X 202 +1.1 X (24.60/1.80-1) X 2 =仃69直角扣件数(个)N 2 =2.2 X (24.60 / 1.80 + 1)X 202X 2X(1+0.00/24.60) + (150.00/1.50+1)X (2+2) X 4 X 2.2 = 16591对接扣件数(个)N 3 =15736.12 / 6.00 = 2623脚手板面积（m

23、S = 1.1 X （202-2） X 1.50 X1.20=396.00 o根据以上公式计算得长杆总长15736.12m ；小横杆1769根；直角扣件4653个；对接扣件2623个；旋转扣件787个；脚手板396m2 O钢管落地脚手架计算报审表近贤双福标准厂房钢管落地脚手架29 -计算双排脚手架，小横杆单位:(mm)200 1200寸图*AL2J在上，搭设高度为24.6m.采用单立杆。搭设尺寸: 立杆纵距1.5m,立杆的横 距为1.2m,立杆步距1.8m,连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6 nj水平间距4.5 m,施工均布荷载2kN/m施工2；同时施工层，脚手板铺设4层。重 庆的基本风压为2

24、0.35kN/m脚手架采用0 48X 36钢管及可锻铸铁扣件搭设；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6 m .水平间距4.5 m 双扣件；脚手板类别:竹 串片脚手板；栏杆挡板类别:无；地基土为素填土其承载力标准值2为 100kN/mO审核要小横杆的计算大横杆的计算扣件抗滑力的立杆的连墙件的稳定计算程结小横杆的最大弯曲应力O =58.68 N/mm2 f=205 N/mm ?小横杆的最大挠續合要V =1.305 mm V lft 10 mm大横杆的最大应力计算笹合要0= 79.698 N/mm大横杆的最大挠廈2 2 m=205 N/mm2 2 f=205 N/mmV = 1.895 mm V10 mm双扣件实际抗滑承载力询扌口件所受应力 R =3.02kN 16kN立杆稳定性计算（考虑藏a =126.765 N/mm f = 205 N/mm 空连墙件的设N = 6094kN N f = 96.837kN双扣件实际抗滑承载力询N符合要符合要符合要符合要立杆的 地基承载力fg=100kPa6地基承脚手架立杆对地基的P=53.546kPa载力计f 9=100 kPa符合要求审核人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。