xx南苑南向门厅高支模施工方案.doc
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1、目 录目 录1一 、工程概况3二、高支模施工方案31.支模采用的主要材料32.南向门厅楼板模板33.南向门厅梁模板3三 、高支模计算4门厅雨篷楼板支模计算41.计算的已知条件42.楼板模板设计53.脚手架支撑稳定性验算8大梁模板设计81.大梁模板计算82、钢管架支撑稳定性验算113.承载力验算124.梁侧模及对拉螺栓拉力计算12四 、高支模施工方法141.材料142.施工顺序153.安装支撑系统154.梁、板模板的安装165.支顶、梁板模板的拆除166.技术安全措施167.预防坍塌事故的技术措施178.预防高空坠落事故安全技术措施179.混凝土浇筑方法及技术措施18五 、高支模的施工管理18六
2、 、监测措施19七 、应急预案201.编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000;木结构设计规程GB50005-2003;混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2002;建筑工程施工质量验收统一标准GB503002001;中海锦城南苑工程结构施工图纸;中海锦城南苑工程施工合同;建筑施工计算手册2004版等。一、工程概况本工程南向门厅为大跨度采光雨篷根据设计图纸圆弧雨篷梁QL1截面为400*3900,为本工程楼面模板支撑系统主要和最薄弱环节,其次17、22*H轴以南的KL22-1梁截面为500*950,亦为本工程楼面模板支撑系统主要和薄弱环节。二、高支模施工方案1.支
3、模采用的主要材料钢管:483.5mm;枋木:80mm80mm2000mm、80mm80mm1200mm;胶合板:915mm1830mm18(4)用脚手架配套底托,垫板尺寸为10010018mm。2.南向门厅楼板模板、楼板底模采用18mm厚夹板,支撑系统采用50100mm的木枋、扣件式脚手架。、所有楼板支撑体系均采用脚手架跨距900mm,排距为900m,最上层木枋为50100mm450,高度1000 mm以上大梁跨距为450 mm,排距为450 mm,脚手架水平拉杆沿高度设置,第一道水平拉杆离柱脚200300mm处,以后每隔1.8m设一道。 楼板模板支模示意图如下:3.南向门厅梁模板 、梁底模和
4、侧模采用18mm厚夹板,梁底支撑系统采用50100mm的木枋、扣件式脚手架。、所有梁模板垂直支撑的脚手架沿梁纵向方向布置,间距是900,根据层高及梁高来考虑,并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。每隔1.8米纵横水平拉杆各一道,以保证整个支撑体系的稳定性。、采用50100mm木枋作为梁的水平支撑。上层木枋(直接承托梁底模板的木枋)为50100mm,间距300mm;侧模加竖向100mm(宽)50距500mm的木方。、跨度L4m的肋承梁,应按施工规范起拱,起拱高度符合设计和施工规范的要求,主次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱。梁模板支模方法详见“模板高支模大样图”。三、高支模计算门厅雨篷
5、楼板支模计算1.计算的已知条件梁侧、梁底、和楼面模板均采用18mm厚夹板,承托梁底模板的木枋采用50100mm木枋,间距300mm,楼面模板的楞木也采用50100mm木枋,木枋间距为450mm。门厅圆弧梁底脚手架跨距是450mm;楼板模板架支撑跨距是900mm,间距900mm。楼板模板标准荷载值 模板自重0.01850.090kN/m2 新浇混凝土重:240.15=3.60KN/m2 楼板钢筋1.10.15=0.165KN/m2 施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2 为集中荷载时取2.5KN 振捣砼荷载 2.0 KN/m22、楼板模板设计 (1)楼板模板强度计算计算简图如“计算简图1”示(
6、间距为450) q 450 450 450 450 计算简图1荷载设计值q1=1.2(+)+1.4(+) 1 =1.2(0.090+3.60+0.165)+1.4(2.5+2.0)1 =11.926KN/mq2=1.2(+)+1.4 1=1.2(0.090+3.60+0.165)+1.42.0 1 =7.426KN/mKm=0.077剪力系数 -0.607,挠度系数K=0.632KFm=0.169剪力系数KFV=-0.661,挠度系数KF=1.079.则当施工人员及设备荷载为均布荷载时:M1=Kmql2=0.07711.9260.452=0.186KN.m.则当施工人员及设备荷载为集中荷载时,
7、如下计算简图2: F F F F 450 450 450 450 计算简图2M2=Kmq2l2+KFmFl=0.0777.4260.452+0.1692.50.45=0.306KN.m取M2进行验算。W=bh2/6=1000182/6=54000mm2=M/W=0.306106/54000=5.665N/mm2=13N/mm2, 满足要求。(2)抗剪验算V=kvq2l+KFVF=0.6077.4260.45+0.6612.5=3.681KN=3v/2bh=(33.681103)/(245018)=0.682N/mm2fv=1.4N/m2满足要求。(3)楼板模板刚度验算荷载标准值qk=1.2(+
8、)1 =1.2(0.090+3.60+0.165)=4.626KN/mI=bh3/12=1000183/12=486000 mm4E=10000N/ mm2max=Kqkl4/100EI=(0.6324.6264504)/38410000486000 =0.014mm=l/400=500/400=1.25mm 满足要求。(4)楼面横楞强度计算木枋间距为450mm计算简图如“计算简图3”示 q 900 900 计算简图3强度验算:按二跨连续梁进行计算,查静力学手册得:均布荷载作用计算系数:Km=-0.125 KV=-0.625 KW=0.521q1=11.9260.45 =5.367KN/m木枋
9、自重均布荷载:选用松木,弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0103N/m3。q2=1.20.050.106.0=0.036KN/mM=Km q1l2+ Km q2l2=0.125(5.367+0.036)0.92=0.547KN.mw=bh2/6=501002/6=83333.3mm3M/w=0.547106/83333.3=6.564N/mm2 =13N/mm2 满足要求。抗剪验算V=KVql=0.625 (5.367+0.036)0.9=3.039KNT=3V/2bh=33.039103/2501000.912N/mm21.4 N/mm2满足要求。挠度验算 荷载不包括振捣荷载,
10、则I = bh3/12=501003/12=4166667q3=1.2(0.090+3.60+0.165)0.45=2.082KN/m=KWql4/100EI=0.5122.0829004/10010000416667=1.679mm l/400=900/400=2.25mm.满足要求。(5)楼面纵楞强度计算 F F q 900 900 计算简图4荷载计算每一根横楞传到纵楞的集中力设计值是F=3.039KN强度计算按二跨连续梁进行计算,查静力学手册得:均布荷载作用计算系数:Km=-0.125 KV=-0.625 KW=0.521集中荷载作用计算系数:KM=-0.188 KV=-0.688 KW
11、=0.911 W=83333.3mm3=M/w=(0.518106)/83333.3=6.216N/mm2=13N/mm2满足要求。抗剪验算v= KV F=0.6883.039=2.091KN=3v/2bh=(32.091103)/(250100) =0.627N/mm2fv=1.4N/mm2 满足要求。挠度验算荷载不包括振捣荷载,则p=q3b/2=2.082/2=1.041KN满足要求。3、脚手架力杆稳定性验算由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001可知力杆1荷载计算 钢管架综合自重合计: = 1.328KN模板自重0.01850.090kN/m2 (0.90.9)= 0
12、.073KN新浇混凝土重: 240.15=3.60KN/m2 (0.90.9)= 2.916KN楼板钢筋:1.10.15=0.165KN/m2 (0.90.9)= 0.134KN施工人员及设备荷载标准值2.5 KN/m2 (0.90.9)= 2.025KN施工振动荷载:2 KN/m2 (0.90.9)= 1.62KN2立杆轴心力设计值N由于施工进度快,本层楼板结构施工完毕后立即进行上层结构施工,而本层楼板混凝土尚未完全达到设计强度,故该楼模板支撑结构还需承受部分上层结构荷载,上层荷载取本层支顶荷载的一半。N1.21.5(+)+1.4 (+)1.21.5(1.3280.073+2.9160.13
13、4)+1.4(2.025+1.62)13.115KN3力杆稳定承载力设计值计算:钢管立柱选用483.5mm,其净截面面积A 489mm2,最长钢管l=6000mm,步距h0=1600mm,钢管立杆抗压强度设计值【f】=205N/mm2由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001可知:N/A【f】 13115/0.586489=45.767 N/mm2205N/mm2故脚手架间距900mm的稳定性满足要求。大梁模板设计1. 大梁模板计算根据设计图纸,该高支模最高位置梁截面为4003900mm,梁模板采用18mm厚夹板,支顶间距450mm,梁底中间加钢管支顶间距900mm,侧模加竖
14、向50100mm木枋间距300mm,梁穿14500600对拉螺栓,梁底横楞为间距150mm的50100mm木枋,纵楞为两条50100mm,木枋。. 底模板验算 q 150 150 150 150 150 150 计算间图51 荷载计算模板自重0.400.0186=0.018KN/m新浇混凝自重3.90.4024=37.44KN/m钢筋自重3.90.401.5=2.34KN/m施工振捣荷载20.400=0.800KN/m施工人员及设备荷载:0.42.5=1.00 KN/m(均布荷载)F=2.5KN (集中荷载).当作用于模板上的施工人员及设备为均布荷载时:总竖向荷载q1=(+)1.2+1.4(+
15、) =(0.018+37.44+2.34)1.2+1.4(0.800+1.00)=49.998KN/m.当作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时:总竖向荷载q2=(+)1.2+1.4 =(0.018+37.44+2.34)1.2+1.4(0.800)=48.878KN/m2 强度验算按四跨连续梁计算,查表得各系数如下:均布荷载计算系数:Km=0.077剪力系数KV=-0.607,挠度系数K=0.632集中荷载计算系数:KmF=0.169剪力系数KV=-0.661,挠度系数K=-0.446则M1=Kmq1l2=0.07749.9980.152=0.087 KN.mM2=Kmq2l2+ KmFF
16、l=0.07748.8780.152+0.1692.50.15=0.148KN.m取M2进行验算。W=bh2/6=400182/6=21600mm3=M/W=(0.148106)/ 21600=6.854N/mm2=13N/mm2满足要求。3 抗剪验算V=kvq2l+kvF=0.60748.8780.15+0.6612.5=6.102KN=3v/2bh=(36.102103)/(240018)=1.271N/mm2fv=1.4N/m2满足要求。4 挠度验算q=1.2(+)= 1.2(0.018+37.44+2.34)=47.758KN/m胶合板的弹性模量取E=9000N/mm2=K(ql4/1
17、00EI)=0.63247.7581504/(1009000400183/12)=0.276mm=l/400=400/400=1.00mm 满足要求。2梁底模板下横楞计算(150mm)计算简图如“计算简图10”示:300 400 300 计算间图6 1荷载计算模板自重:0.150.0185=0.014KN/m 新浇混凝土自重:0.153.924=14.04KN/m钢筋自重: 0.153.91.5=0.878KN/m施工振捣荷载:0.153.9=0.585KN/m施工人员及设备荷载 0.152.5=0.375KN/m总竖向荷载:q1=1.2(+) +1.4(+) =1.2(0.014+14.04
18、+0.878)+1.4(0.585+0.375)=19.262KN/m木枋自重均布荷载:选用松木,弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0103N/m3。q2=1.20.050.106.0=0.036KN/m2强度验算w=bh2/6=2501002/6=166667mm3=M/w =1.129106/166667=6.777N/mm2=13N/mm2间距为150mm可满足要求。3抗剪验算V=qb/2=(19.2620.4)/2=3.852KN=3v/2bh=(33.852103)/(250100)=1.156N/mm2 fv=1.4N/m2 满足要求。4挠度验算q=1.2(+)=1.2
19、(0.014+14.04+0.878)=17.918KN/mE=10000N/mm2I=2bh3/12=2(501003)/12=8333333mm3=qbl3(8-4b2/l2+b3/l3)/384EI =17.91840010003(8-44002/10002+4003/10003)/(384100008333333)=1.663mm=l/400=1000/400=2.5mm 满足要求。3最下排木枋(支承在顶托上的木枋)的计算采用双排木枋,计算简图如“计算简图7”示1荷载计算下排采用双木枋,每一根梁底木枋传到最下排木枋的集中力设计值是P1=3.852KN2强度计算按四跨连续梁计算,查表得各
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