制氢技术问答.doc

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1、联锁编号联锁名称联锁点位号联锁点说明联锁值逻辑选择联锁动作I.01天然气预热器（E102）液位联锁LT10203天然气预热器液位10%关闭E102冷凝水出口调节阀LV10202,LIC10202强制手动，输出为030%允许开E102冷凝水出口调节阀LV10202,LIC10202解除强制手动置自动I.04排污罐（D103）液位联锁LT11603排污罐)液位10.3%关闭E122排污水出口调节阀LV11601，LIC11601强制手动，输出为025%允许开E122排污水出口调节阀LV11601，LIC11601解除强制手动置自动I.05工艺冷凝液泵（P101A/B）出口压力低联锁PT11206工

2、艺冷凝液泵出口压力3.8MPa启动工艺冷凝液泵P101A/BZ.01变换气第一分液罐（D104）液位联锁LT11103中变气第一分液罐液位2%关闭D104冷凝液出口调节阀LV11102，LIC11102强制手动，输出为035%允许开D104冷凝液出口调节阀LV11102，LIC11102解除强制手动置自动Z.02变换气最终分液罐(D105)液位低联锁LT11202中变气最终分液罐液位2%关闭E123冷凝液出口调节阀LV11203、关闭P101A/B冷凝液出口调节阀LV11204、关闭E123冷凝液出口切断阀XV11201，控制器LIC11203强制手动，输出为0控制器LIC11204强制手动，

3、输出为037%允许开E123冷凝液出口调节阀LV11203、允许开P101A/B冷凝液出口调节阀LV11204、打开E123冷凝液出口切断阀XV11201，控制器LIC11203解除强制手动置自动控制器LIC11204解除强制手动置自动80%控制器LIC11203强制手动，输出为060%控制器LIC11203解除强制手动置自动Z.03变换气最终分液罐(D105)液位高联锁LT11202中变气最终分液罐液位90%1、关闭PSA变换气入口调节阀HV11204，HIC11204强制输出为0。2、变换器放空压力控制器PIC11202强制手动，输出为100，设定值不跟踪，延时15秒后切回自动Z.B转化炉

4、(F101)联锁停炉Z.05预转化器（R103）旁路联锁ZSC10501A预转化（R103）旁路阀全关二取二FUI10410联锁设定值为2.0，报警值为2.3；TIC10602设定值为630，报警值为640；TIC10507设定值由FU10505决定ZSC10501B预转化（R103）旁路阀全关ZSO10501A预转化（R103）旁路阀全开FUI10410联锁设定值为2.4，报警值为2.8；TIC10602设定值为580，报警值为590；TIC10507设定值为450ZSO10501B预转化（R103）旁路阀全开Z.06汽包(D102)高液位联锁LT10901A高压汽包液位83%三取二打开D1

5、02排污水出口切断阀XV10901LT10901B高压汽包液位83%LT10901C高压汽包液位83%LT10901A高压汽包液位50%三取二关闭D102排污水出口切断阀XV10901LT10901B高压汽包液位50%LT10901C高压汽包液位50%Z.07除氧器(D106)液位联锁LT11501A除氧气液位94%三取二打开D106排污水出口切断阀XV11501LT11501B除氧气液位94%LT11501C除氧气液位94%LT11501A除氧气液位90.7%三取二关闭D106排污水出口切断阀XV11501LT11501B除氧气液位90.7%LT11501C除氧气液位90.7%Z.08循环氢

6、压缩机(K104)联锁PT12809循环氢压缩机供油总管压力0.1MPa三取二停主电机K104PT12808循环氢压缩机供油总管压力0.1MPaPT12807循环氢压缩机供油总管压力0.1MPaPT12807循环氢压缩机供油总管压力0.15MPa启动辅助油泵0.4MPa允许停辅助油泵Z.B转化炉(F101)联锁HS10601CCR紧急停炉按钮1、去Z.03，触发变换气最终分液罐(D105)液位高联锁2、去Z.B.1，触发转化炉(F101)燃料气联锁3、去Z.B.2，触发转化炉(F101)PSA尾气联锁4、去Z.Tightness Test转化炉(F101)气密测试联锁，停密封测试5、去PSA单

7、元，停PSA6、关闭混合原料气去与蒸汽混合线调节阀FV10402、 混合原料气去与蒸汽混合线切断阀XV10402、 打开混合原料气去放空切断阀XV10401， FIC10402控制器强制手动，输出为0，设定值不跟踪7、关闭分析仪109-AT-10903取样切断阀AV10903、 分析仪109-AT-11001取样切断阀AV110018、关闭炼厂气去原料气混合线调节阀FV10203、 循环氢去原料气混合线调节阀FV10205、 蒸汽去原料气混合线调节阀FV10406、 蒸汽去原料气混合线调节阀FV10411最小限位、 天然气去I列调节阀PV30106， FIC10203、FIC10205、FIC

8、10406、FIC10411、PIC30106控制器强制手动，输出为0，设定值不跟踪关闭AV10903、AV11001HS10602现场紧急停炉按钮HS10603现场紧急停炉按钮FUI10401（FT10401A/B/CPT10401A/B/CTT10401A/B/C）混合原料气流量14850Nm3/hFUI10410（FUI10401，FT10407A/B/C，PT10406A/B/C，TT10405A/B/C，FT10601A/B/C，FT10602A/B/C）水碳比2.0 or 2.4LT11002A中压汽包（E117）液位45%三取二LT11002B中压汽包（E117）液位45%LT1

9、1002C中压汽包（E117）液位45%PT11305A混合燃料气压力17.8kPa 30三取二PT11305B混合燃料气压力17.8kPa 30PT11305C混合燃料气压力17.8kPa 30PD11306A( PT11305A，PT10606A)混合燃料气与F101炉膛压力差1.2kPa三取二PD11306B( PT11305B，PT10606B)混合燃料气与F101炉膛压力差1.2kPaPD11306C( PT11305C，PT10606C)混合燃料气与F101炉膛压力差1.2kPaPT10903AB102 出口转化气压力3.4MPa三取二PT10903BB102 出口转化气压力3.4

10、MPaPT10903CB102 出口转化气压力3.4MPaLT10901A高压汽包（D102）液位6.88%三取二LT10901B高压汽包（D102）液位6.88%LT10901C高压汽包（D102）液位6.88%LT10901A高压汽包（D102）液位93.4三取二LT10901B高压汽包（D102）液位93.4LT10901C高压汽包（D102）液位93.4FT10802A燃烧空气流量25000Nm3/h三取二FT10802B燃烧空气流量25000Nm3/hFT10802C燃烧空气流量25000Nm3/hZ.C鼓风机、引风机联锁停机Z.B.1转化炉(F101)燃料气联锁Z.B转化炉(F10

11、1)联锁1、去Z.Tightness Test：转化炉(F101)气密测试联锁2、打开燃料气去放空系统切断阀XV113033、关闭燃料气去燃烧系统调节阀FV11302A、FV11302B、 燃料气去燃烧系统切断阀XV11304； FIC11302、PIC11304控制器强制手动，输出为0，4、当火焰检测点不足15个时，FUIC11302和PIC11304输出上限为50%Z.C鼓风机、引风机联锁停机Z.Tightness Test气密失败FT10802A燃烧空气流量132450Nm3/h三取二FT10802B燃烧空气流量132450Nm3/hFT10802C燃烧空气流量132450Nm3/hTT

12、10612转化炉烟气出口温度6007取5TT10613转化炉烟气出口温度600TT10614转化炉烟气出口温度600TT10615转化炉烟气出口温度600TT10616转化炉烟气出口温度600TT10617转化炉烟气出口温度600TT10618转化炉烟气出口温度600BS11401火焰检测无火焰18取15BS11402火焰检测无火焰BS11403火焰检测无火焰BS11404火焰检测无火焰BS11405火焰检测无火焰BS11406火焰检测无火焰BS11407火焰检测无火焰BS11408火焰检测无火焰BS11409火焰检测无火焰BS11410火焰检测无火焰BS11411火焰检测无火焰BS11412

13、火焰检测无火焰BS11413火焰检测无火焰BS11414火焰检测无火焰BS11415火焰检测无火焰BS11416火焰检测无火焰BS11417火焰检测无火焰BS11418火焰检测无火焰109-HS-11302CCR启炉按钮关闭燃料气去放空系统切断阀XV11303Z.Tightness Test气密完成109-FZSC-11302A燃料气去燃烧系统调节阀全关109-FZSC-11302B燃料气去燃烧系统调节阀全关109-XZSC-11304燃料气去燃烧系统切断阀全关109-HS-11302CCR启炉按钮打开燃料气去燃烧系统调节阀FV11302A、FV11302B、 燃料气去燃烧系统切断阀XV113

14、04；Z.Tightness Test气密完成109-XZSC-11303燃料气去放空系统切断阀全关Z.B.2转化炉(F101)PSA尾气联锁Z.B转化炉(F101)联锁打开PSA尾气去放空系统切断阀XV11301，关闭PSA尾气去燃烧系统切断阀XV11302A、XV11302BZ.C鼓风机、引风机联锁停机FT10802A燃烧空气流量132450Nm3/h三取二FT10802B燃烧空气流量132450Nm3/hFT10802C燃烧空气流量132450Nm3/hTT10612转化炉烟气出口温度6007取5TT10613转化炉烟气出口温度600TT10614转化炉烟气出口温度600TT10615转

15、化炉烟气出口温度600TT10616转化炉烟气出口温度600TT10617转化炉烟气出口温度600TT10618转化炉烟气出口温度600BS11401火焰检测无火焰18取15BS11402火焰检测无火焰BS11403火焰检测无火焰BS11404火焰检测无火焰BS11405火焰检测无火焰BS11406火焰检测无火焰BS11407火焰检测无火焰BS11408火焰检测无火焰BS11409火焰检测无火焰BS11410火焰检测无火焰BS11411火焰检测无火焰BS11412火焰检测无火焰BS11413火焰检测无火焰BS11414火焰检测无火焰BS11415火焰检测无火焰BS11416火焰检测无火焰BS1

16、1417火焰检测无火焰BS11418火焰检测无火焰109-HS-11301CCR启动PSA尾气进燃烧系统按纽关闭PSA尾气去放空系统切断阀XV11301Z.Tightness Test气密完成109-XZSC-11302APSA尾气去燃烧系统切断阀全关109-XZSC-11302BPSA尾气去燃烧系统切断阀全关109-HS-11301CCR启动PSA尾气进燃烧系统按纽打开PSA尾气去燃烧系统切断阀XV11302A、XV11302BZ.Tightness Test气密完成109-XZSC-11301PSA尾气去放空系统切断阀全关Z.Tightness Test Purge转化炉(F101)吹扫联

17、锁FT10802A燃烧空气流量132450Nm3/h三取二禁止启动吹扫程序FT10802B燃烧空气流量132450Nm3/hFT10802C燃烧空气流量132450Nm3/hZ.Tightness Test气密失败Z.Tightness Test转化炉(F101)气密测试联锁Z.B转化炉(F101)联锁无输出允许启动密封测试Z.Tightness Test Purge吹扫完成109-FZSC-11302A燃料气去燃烧系统调节阀全关109-FZSC-11302B燃料气去燃烧系统调节阀全关109-XZSC-11304燃料气去燃烧系统切断阀全关109-XZSO-11303燃料气去放空系统切断阀全开1

18、09-XZSC-11302APSA尾气去燃烧系统切断阀全关109-XZSC-11302BPSA尾气去燃烧系统切断阀全关109-XZSO-11301PSA尾气去放空系统切断阀全开PT11305C混合燃料气压力1分钟内燃料系统升压不低于30kPa，5分钟内保压不低于20kPa，即气密成功。Z.Tightness Test Testgas转化炉(F101)氮气测试控制联锁Z.Tightness Test启动氮气密封测试命令与关闭N2去燃料气系统放空阀XV11307109-XZSC-11305N2去燃料气系统切断阀XV11305全关109-XZSC-11306N2去燃料气系统切断阀XV11306全关Z

19、.Tightness Test启动氮气密封测试命令与打开N2去燃料气系统切断阀XV11305、XV11306109-XZSC-11307N2去燃料气系统放空阀XV11307全关Z.Tightness Test停止氮气密封测试命令当气密压力大于30kPa或充压1分钟后，1、关闭N2去燃料气系统切断阀XV11305、XV11306，2、5S后N2去燃料气系统放空阀XV11307Z.C鼓风机（K102）、引风机（K103）联锁*鼓风机K102停止1、停K102、K103；2、去Z.B，触发转化炉(F101)联锁联锁；3、去Z.B.1，触发转化炉(F101)燃料气联锁；4、去Z.B.2，触发转化炉(F

20、101)PSA尾气联锁*引风机K103停止PT10606AF101炉膛压力1.5kPa三取二PT10606BF101炉膛压力1.5kPaPT10606CF101炉膛压力1.5kPaPT10606AF101炉膛压力-1.5kPa三取二PT10606BF101炉膛压力-1.5kPaPT10606CF101炉膛压力-1.5kPa*引风机K103运行允许启动鼓风机K102FZSC10803106-F101风道挡板全关PZSC10607106-F101烟道挡板全关允许启动引风机K103Z.D锅炉给水泵（P102A/B）联锁PT12101P102A润滑主管压力0.15MPa允许启动P102A、P102BP

21、T12201P102B润滑主管压力0.15MPaTT12301P102A/B供油总管温度 15且40PT11503P102A/B泵出口总管压力11.7MPa启动P102A、P102BPT12301P102A/B润滑总管压力0.12MPa启动辅助油泵PT12302P102A/B润滑总管压力0.08MPa三取二停P102A、P102BPT12303P102A/B润滑总管压力0.08MPaPT12304P102A/B润滑总管压力0.08MPaLT11501A除氧气（D106）液位19.2%三取二LT11501B除氧气（D106）液位19.2%LT11501C除氧气（D106）液位19.2%序号 名称

22、型号或规格一次装入量,m3使用年限备注1加氢催化剂KATALCO 61-1T3142脱氯剂KATALCO 59-318.60.53脱硫剂KATALCO 32-556.40.54深度脱硫剂PURASPEC 208415.40.55预转化催化剂KATALCOCRG-LHR13.3226转化催化剂KATALCO 25-4Q34.647转化催化剂KATALCO57-4GQ51.848高变催化剂KATALCO71-574.24压力容器定义 操作压力在0.1Mpa以上，容积在25L以上。制氢装置技术问答1. 干法脱硫的主要任务是 等。答：有机硫化物、有机氯化物的加氢转化和所有硫化物、氯化物的脱除 2. 硫

23、容是指 。答: 每100公斤脱硫剂能吸收的硫的公斤数3. 影响干法脱硫效果的因素有 。答:操作温度和压力、空速、脱硫剂特性、硫化物类型及浓度。4. 向干脱供返氢的作用 。答: 为脱硫、脱氯转化反应提供氢5. 加氢催化剂制成多微孔结构,这有利于 ，当这些微孔大量结炭后,催化剂活性下降,这时 。答: 提高催化剂活性、催化剂需再生6. 脱硫反应器所装催化剂化学组成 .答：ZnO7. 加氢脱硫反应器,筒体材质为 。答：1.25Cr0.5Mo-Si8. 预转化反应器,筒体材质为 。答：2.25CrMo9. ZnO进行脱硫反应的方程式为 。答：ZnO+H2S=ZnS+H2O.10. 若原料气中含有H2O和

24、 ，ZnO有可能与其作用生成 ,其分子式为 。答： CO2,、碱式碳酸锌、Zn2(OH)2CO311. ZnO发生水合反应的方程式为 。答：ZnO+H2O=Zn(OH)2.12. 加氢反应器入口温度设计为 。答：37013. 预转化入口温度设计为 。答：51014. 脱硫反应器出口总硫 。答：50ppb.15. 常用于催化剂预硫化的硫化物有 等。答： CS2、二硫醚等16. 氧化锌之所以是一种高效脱硫剂，是由于它和硫有很强的 生成的硫化锌 。答：亲和力、十分稳定17. 提高转化催化剂抗析炭的两条途径是: 。答：改善催化剂低温活性、加入碱金属和碱土金属氧化物的载体18. 转化剂中主要活性组分是

25、。答：Ni 19. 单个转化炉共有 个火嘴,炉管 根。答：108 215 20. 转化管材质为 .规格为155.614.313800,有效长度为13.8m。 答： 25Cr35NiNb21. 选择转化剂最重要的性能是活性、 、机械强度与热稳定性、 。答：抗析炭性、低温还原性22. 转化猪尾管主要作用是消除热胀冷缩的 。答：集中应力23. 转化积炭现象有转化管红斑, ,残余 上升等。答：压差上升、CH424. 转化剂还原不充分的原因有 低, 大, 短等。答：温度、H2O/H2、时间25. 转化剂氯中毒是可逆的,表现与 中毒相似.答：硫26. 转化剂还原时,控制H2O/H2小于7.5,H2O/H2

26、越 ,温度越 ,越有利于还原。答：小、高27. 转化剂中K2O是助催化剂,降低催化剂中的酸性中心,起 的作用。答：抗析炭、消碳28. 转化、中变催化剂主要活性组分的氧化态分别是 、 ，还原态是 、 。答：NiO、Fe2O3； Ni、Fe3O429. 引起转化炉炉膛正压的原因有 、 、烟道挡板开度小或风机停运等。答：燃料气带油、负荷过大30. 转化提高处理量原则是:应先 再提蒸汽,后提 。答：提温度、原料31. 中变反应器最高温度是 。答：45032. 转化出口干气甲烷含量 ,中变出口CO含量 。答：7%(V) %(V)33. 开工时转化炉不首先配汽升温的原因是 。答：防止有水析出水泡催化剂34

27、. 转化停工时必须先停 后停 。答；原料、蒸汽35. 变换反应的化学方程式为 。答：CO+H2O(g)=H2+CO236. 影响转化反应的主要因素有 、 、 、 催化剂活性。答：温度、压力、水碳比、空速37. 影响变换反应的主要因素有 、 、 、 水蒸汽添加量。答：温度、催化剂活性、压力、空速、38. 转化催化剂的毒物主要有 、 砷等非金属以及铅、铜、钒、铁锈等。答：硫、氯39. 转化炉炉膛维持一定负压的原因是 。答：防止回火40. 变换反应中, 对反应平衡无影响,对反应速度有影响。答： 压力41. 转化剂还原的目的是将 ,脱除催化剂中微量毒物。答：NiO还原成Ni42. 工业制氢的主要原料有

28、: 、轻油、液态烃、煤等。答：气态烃43. 转化剂中要求原料气中含氯 。硫20PPb， 答：0.1PPm44. 导致催化剂结炭的主要反应有： 与催化裂解,转化中间产物的聚合和脱氢反应。答：烃类热裂解45. 用水蒸汽烧炭时,其控制温度应 于运行温度。答：低46. 转化催化剂硫中毒是一个简单的放热吸附过程, 温度 时有利于吸附过程。答：低47. 中变剂加快工业放硫的方法有: 、加大空速、加大 ,控制入口硫化氢含量。答：提高温度、汽/干气比48. 锅炉水采用除盐水的目的是 。答：防止出现水垢49. 锅炉水循环的形式有 和强制循环。答：自然循环50. 锅炉的八大附件是 。答：安全阀、压力表、液面计、放

29、空阀、温度计、单向阀、液面报警器、流量控制阀51. 金属表面和外部介质(如水、氧气等)发生化学变化和电化学变化,而遭到损坏的过程,称为腐蚀。锅炉腐蚀的主要形式有 和 。答：局部腐蚀、均匀腐蚀52. 防止锅炉腐蚀方法有控制适当的炉水碱度,煮炉时 浓度不许超标,停炉时选用 或其它惰性介质充压保护。答：NaOH、N253. 引起锅炉爆炸的原因有: 、 、锅炉腐蚀严重。答：锅炉严重干锅进水 、锅炉超压54. 正常生产时锅炉的产汽流量与 、 、烟气温度等有关。答：排污、给水量55. 锅炉的液位一般控制在 ,液位太高或太低造成的影响是满水、缺水。答：4060%56. 锅炉表面排污是为了排掉炉水中的 ,底部

30、+排污是为了排除 或其它沉淀物。 答：悬浮物、水渣57. 转化锅炉产汽为 ,经过烟道过热段后变为 。答：饱和蒸汽 过热蒸汽58. 影响炉水质量的主要原因有: 、 、给水质量差。答：排污不及时、注药过多或过少59. 锅炉合适的碱度和PH值有助于形成氧化膜,炉水的碱度一般控制在 。答：813mg-N/L60. 锅炉水对水质的要求有:水中溶解氧 ,总硬度0.035mg-N/L。答：0.03mg-N/L61. 转化锅炉炉水在和转化气工艺冷却器换热时能自动循环的原因是存在 .换热后水温越高则循环速度越快。答：水温差62. 锅炉开工进水前应打开 。答：放空阀63. 转化锅炉汽包顶部一般装有 个安全阀。答：

31、264. 转化锅炉汽包液位指示有:两组现场液位计、两组 指示表。答：差压65. 锅炉加药剂是 ，也有使用磷酸三钠来调节炉水碱度的。答：氨水66. 蒸汽分配罐的作用是调配作用、 、 、排凝作用。答：缓冲作用、稳压作用67. 正常生产中,影响锅炉操作的主要原因是给水质量是否合格, ,热源温度是否稳定,系统蒸汽压力是否稳定等。答：给水流量是否稳定68. 加药泵的调节方法是: 。答：螺杆行程69. 锅炉开工时当汽包压力达到0.10.2MPa时,应冲洗 。答：汽包液面计70. 停工时,当转化锅炉产汽量很小时,应适当开大 阀,以保证对流段有除盐水流动。答：低点排污71. 锅炉停工,应全开各低点放空与各相关

32、低点的放空, ,使其干燥。答：放尽锅炉存水72. 停工后,应接 吹掉各汽包存水,如长期停工,应采取防腐措施。答：氮气73. 转化气锅炉产汽压力为 Mpa。答：不小于9.874. 锅炉煮炉的目的是:去除传热面粘有的油污和 。答：铁锈75. 转化炉管装填催化剂前，检查炉管的内容有：用干净布擦净炉管内表面，检查催化剂托盘和筛孔，测量 压降。答：空管76. PSA单元吸附剂种类主要有活性氧化铝类、硅胶类吸附剂、 、沸石分子筛类、HX-CO专用吸附剂、碳分子筛等。答：活性炭类77. PSA是完全可逆的物理吸附过程，其 和解吸的速度都很快。答：吸附78. 增加吸附质的分压有利于 ，降低分压则有利于杂质的解

33、吸。答：杂质的吸收79. 在一定工艺条件下，被吸附剂吸附的杂质量超出最大设计吸附量时，称为 。 答：杂质超载80. 加氢反应器内装催化剂的主要活性组分为()NiMoMoS2Al2O381. 脱硫反应器内装催化剂的活性组分为()MnO2ZnOMnMnS82. 加氢反应器内发生的加氢反应是()微放热反应微吸热反应既不放热也不放热无正确答案83. 氧化锌脱硫反应为()微放热反应强吸热反应微吸热反应强放热反应84. 若提高反应温度对氧化锌脱硫来说均正确的是()反应速度加快,有利脱硫反应；可以提高其脱硫剂的硫容；反应平衡常数下降；由于这个反应是放热反应,故不利于脱硫.85. 下列条件能够提高脱硫剂的硫容

34、的是()较高的操作温度较低的空速较高的操作压力86. 影响氧化锌脱硫剂活性的因素是()ZnO含量物理结构操作条件87. 评价ZnO脱硫剂的一个重要指标是它的强度.下面有关它的强度的说法正确的是()强度大,床层高,平均硫容大,利用率高,强度大,不易破碎,床层阻力小,氧化锌与水接触,强度大大降低,氧化锌与水接触,对它的强度无影响。88. 加氢反应器入口温度波动大的原因的可能是()配汽量波动大, 原料量提降过猛,仪表故障, 过热蒸汽温度波动89. 汽包底部排污一般装有()排污阀012390. 加药泵的出口流量在正常运行时是()的可调节不可调节无正确答案91. 汽包一般装有()个现场可视液面计1234

35、92. 冬季锅炉停工以后,锅炉应该() 用水充满,适当用热源加热保温; 存水放净,与大气串通,防冻防凝; 充氮气保压; 保持锅炉液面在50%,上面用N2保护.93. 转化岗位提量后,转化废热锅炉汽包给水量()不变增加减少94. 若提高汽包产汽压力,则产汽量()不变增加减少95. 转化原料要求硫含量小于()50ppb1ppm10ppm100ppm96. 转化剂还原介质可以是()H2+水蒸汽甲烷+水蒸汽NH3+水蒸汽CH3OH+水蒸汽97. 我车间转化炉的类型是()顶烧炉侧烧炉梯台炉园筒炉98. 转化反应是()强吸热反应强放热反应微吸热反应无正确答案99. 实际生产中,转化剂的还原采用的是()干氢

36、水蒸汽+氢气水蒸汽氮气100. 为了降低转化出口残余CH4含量可采用的方法有提高水碳比提高床层温度提高反应压力（降低压力）提高碳空速101. 变换反应是()反应。吸热放热既不吸热也不放热反应无正确答案102. 提高压力,则对变换反应的影响是() 有利于达到化学平衡; 加快反应速度; 不利于反应平衡; 对化学平衡无影响。103. 中变反应器入口温度降低,则中变气分析可能超标的是()CO2COCH4H2104. 转化管出入口压差增大的原因可能是()催化剂结炭催化剂中毒催化剂粉碎催化剂出口筛板堵塞105. 提高水气比,对变换反应的影响有() 有利于平衡向降低CO浓度方向移动; 提高变换率; 有利于降

37、低CH4的含量; 不利于平衡向生成CO2的方向进行。106. 正常生产中,蒸汽压力比原料气压力() 高0.30.5Mpa为宜; 低0.30.5MPa为宜,以防蒸汽顶原料; 高0.51.0MPa为宜,以防原料气串入蒸汽中.107. 转化炉膛温度与燃料气的调节方式是()串级调节均匀调节前馈调节串级均匀调节108. 转化炉出口温度不稳的原因可能是() 瓦斯压力不稳; 仪表参数不合适; 瓦斯组分变化大; 入炉的原料气或配汽量波动大。109. 中变剂还原时可用的介质为()纯氢H2+N2水蒸汽+H2CO+N2110. 氧化锌之所以是一种高级脱硫剂是由于它和硫有很强的亲和力,且反应生成的硫化锌结构稳定。()

38、111. 返氢量的大小与制氢原料的性质也有关。()112. 脱硫剂的硫容越大,其寿命就越长,使用周期越长。()113. 脱硫过程实际是分层进行的,开始是最上层的脱硫剂先吸收硫达到饱和,然后向下推移。()114. 氧化锌的孔隙率大,则其硫容大,利用率高。()115. 通常所说的硫容是指整个床层脱硫剂的平均硫容,实际上床层不同的部位的硫容是不同的,一般是入口段的硫容大,出口段的硫容小。()116. 生产实际中,氧化锌脱硫都是动力学(宏观反应速率)控制,不是热力学(化学平衡)控制。()117. ZnO脱硫剂发生硫穿透现象之后,不能采用简单的方法再生。()118. 氧化锌是一种内表面颇大,硫容量较高的

39、转化吸收型脱硫催化剂。()119. ZnO不能与蒸汽冷凝液接触,否则会发生水合反应,生成Zn(OH)2而粉化。()120. 提高压力可以增大有机硫加氢反应的速度,同时又抑制结焦反应的发生,利于保护催化剂。()121. 氢分压既影响反应平衡,又影响反应速度。()122. 钼钴加氢催化剂处于硫化态时,不仅加氢反应活性高,而且还能有效地抑制甲烷化反应的进行。()123. 除转化炉管外，装置内所有反应器的筒体材质是一样的。()124. 反应器温升等于床层最高温度减去反应器入口温度。()125. 加氢反应器无温升一定是原料气中不含有机硫。()126. 开停工时二台脱硫反应器均同时投入使用,正常时只使用其中一台反应器。()127. 氧化锌吸收H2S的反应几乎是不可逆的。()128. 控制最小水碳比的主要目的是防止转化剂结碳。()129. 转化开工配汽升温就是为了除去转化剂中结的碳。()130. 转化炉点火前,转化炉中的循环气烃含量1%即可。()131. 转化炉单管温差是基于炉膛内温度均匀分布而提出来的。()132. 炉管出口筛板堵塞,也可造成转化管压差增