锅炉设计论文43528.doc

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1、SHL6-1.25-P锅炉设计摘要锅炉作为一种能源转换设备,在工业生产中得到了广泛的应用。它通过煤、石油或天然气的燃烧放出的化学能，并通过传热把热量传递给水，使水加热（或变成蒸气），热水直供给工业生产和民用生活、供暖，所以锅炉的主要任务是：把燃料中的化学能最有效的转变为热能。本次毕业设计的题目是SHL6-1.25/115/70-P。在锅炉设计的过程中，主要考虑的因素是保证炉内着火，炉膛内有足够的辐射热量，煤的燃尽程度以及炉膛容积热负荷和炉膛面积热负荷的影响，热负荷过大就会引起爆管；热负荷过小就会导致炉内温度分布不均。影响锅炉管束的主要因素是烟气温度、速度，如果过高则会造成对流受热面工作条件的恶

2、化和剧烈磨损。在整个锅炉结构的设计过程中，一定要确保有一定的气密性以保证炉膛内进行微负压燃烧。在锅炉尾部装有铸铁省煤器和空气预热器，目的是降烟温度，提高锅炉效率。设计简介如下：该锅炉为双锅筒横置式自然循环锅炉。燃尽室四周布置水冷壁，可吸收炉膛的辐射热量并保护炉墙。炉膛后部设有燃尽室，有利于燃料的充分燃烧，并起飞灰尘降的作用。上下锅筒布置密集的对流管束，为主要的对流受热面。设计图纸全部采用CAD绘图，包括锅炉总图、炉墙图、上锅筒展开图、本体图。关键词燃烧;换热;强度 The Design of SHL6-1.25/115/70-P BoilerAbstractIn recent years al

3、ong with the extensive application of the energy equipments, boiler this kind of energy that heats the work quality to the certain temperature and the pressure transmit heat the research and exploitation of the equipments to also be subjected to a value. The topic that the graduation of this time de

4、sign is the SHL6 - 1.25/115/70-P , belonging to the water-tube natural circulation boiler.The design is in the light of the standard that the safety and dependability beginning in design of this the boiler type .Synthesize to consider combustion, transmit heat, the motive characteristic of the smoke

5、 spirit and air and the work quality and wear away with the corrosion.The factor of the main consideration is to promise a stove inside catch fire, stove there is enough radiation calories in the , of the coal exhausted smoke of degree and reasonable spirit speed and row the smoke temperature.Also n

6、eed to insure to have to certainly annoy airtight with assurance stove in the meantime inside carry on taking to press combustion.In the process of the design ,we carry through the thermodynamic energy calculation,the intensity calculation and gas resistance calculationThe calculation of the thermod

7、ynamic energy include the furnace,the burning-out we should pay attention to the arrangement of the water-cooled walls and the structure of the burning-out zone should be considerate seriously.The arrangement of the tube is complicated.Not only we should consider the heat absorption,but also we shou

8、ld consider the pollution of the tube,the manufacturing craft，and the intensity.At the same time the match of each other should be considerate tooFinally，we design the economizer and the air heaterIn this process，we should notice the best air and gas speedAfter the design .we carry out the intensity

9、 calculation and the air and gas resistance calculation .we must do some appropriate modification if it is necessary.In the whole course，we portray the diagram of the whole boiler,the diagram of the tube system，the diagram of the lower drum and the diagram of the comedown header.Keywords hot water B

10、oiler；Thermodynamic energy calculation；Intensity calculation ;The smoke and breeze resistance calculation目 录摘要IAbstractII第1章 绪论1第2章 锅炉结构及设计简介22.1 锅炉概述22.2 锅炉基本特性32.2.1 锅炉规范32.2.2 燃料特性32.2.3 管子特性32.2.4 主要经济技术指标42.2.5 锅炉基本尺寸42.3 方案论证42.4 锅炉结构简介62.4.1 锅筒及炉内设备62.4.2 水冷壁72.4.3 燃烧设备72.4.4 锅炉管束72.4.5 省煤器72

11、.4.6 空气预热器72.4.7 钢架、平台和扶梯82.4.8 炉墙82.4.9 锅炉范围内的阀门仪表82.5 本章小结8第3章 热力计算103.1 设计任务103.2 燃料特性103.3 辅助计算103.3.1 空气平衡103.3.2 燃烧产物容积及焓的计算113.3.3 锅炉热平衡及燃烧耗量计算153.4 炉膛计算163.4.1 炉膛结构特性计算163.4.2 炉膛传热计算193.5 燃尽室计算223.5.1 燃尽室结构计算223.5.2 燃尽室传热计算243.6 锅炉管束计算263.6.1 结构特性计算263.6.2 锅炉管束传热计算273.7 铸铁省煤器计算293.7.1 几何特性计算

12、293.7.2 省煤器热力计算293.8 空气预热器计算313.8.1 空气预热器结构计算313.8.2 空气预热器传热计算323.9 热力计算的误差校核333.10 热力计算结果汇总表343.11 本章小结34第4章 强度计算354.1 上锅筒强度设计354.2 上锅筒有孔封头的强度设计374.3 下锅筒强度设计394.4 下锅筒封头开孔计算404.5 前后集箱开孔计算404.6 侧集箱开孔计算424.7 安全阀排放能力计算434.8 本章小结43第5章 烟凤阻力计算445.1 烟道阻力计算445.1.1 炉管束阻力计算445.1.2 省煤器阻力计算455.1.3 空气预热器阻力计算465.

13、1.4 除尘器总阻力计算465.1.5 烟囱阻力计算475.1.6 烟道自生通风力计算475.1.7 烟道系统总压降485.2 风道阻力计算495.2.1 冷风道阻力计算495.2.2 热风道阻力505.2.3 炉排进风管阻力515.2.4 风道自生通风力515.2.5 风道系统总压降525.3 送风机的选择525.4引风机的选择525.4 本章小结53结 论54致 谢55参考文献56附录A57附录B66千万不要删除行尾的分节符，此行不会被打印。在目录上点右键“更新域”，然后“更新整个目录”。打印前，不要忘记把上面“Abstract”这一行后加一空行第1章 绪论热水锅炉是单纯生产和供应热水的锅

14、炉。热水锅炉是随采暖工程需要发展起来的。与蒸汽采暖系统相比较，热水采暖系统的泄漏量少，热损失少，热水采暖系统较蒸汽采暖系统可节约燃料20%-30%；热水采暖系统易调节，而且室内温度波动小。热水锅炉不需要监视水位，操作方便，运行安全可靠，维修保养费用低，而且热水锅炉制造成本低，因此，热水锅炉发展速度很快，目前我国热水锅炉年产量，已占工业锅炉年总产量的37%。与蒸汽锅炉相比，热水锅炉的最大特点是炉内工质不发生相变，始终保持单项的水，为了防止气化，确保安全运行，其出口热水温度应比相应工作压力下水的饱和温度低20以上。因此，热水锅炉无需设置汽水分离装置，一般情况下也无需设置水位计，甚至连锅筒也不需要，

15、结构比较简单。由于工质平均温度较低，传热温差较大，受热面很少结垢，热阻小，传热系数大，热效率高，既节省燃料，又节省钢材，钢材耗量较相同容量的蒸汽锅炉降低约30%。本次设计为SHL10.5-1.0/115/70-AI型热水锅炉设计，出水温度为115，小于120，为低温热水锅炉。热水锅炉在设计、制造、运行中应注意下列几个特殊问题：1热水锅炉的工质是单项水，在运行中一定要防止锅水汽化，特别是突然停电时，炉膛温度很高，炉内水因不流动而汽化，易产生水锤，损坏设备。2由于热水回水温度较低，在低温受热面的外表面容易发生低温腐蚀和堵灰。3热水锅炉常与供热管网及用户系统连接，要防止管网和用户系统内的污垢、铁锈和

16、杂物进入锅炉，以致堵塞炉管，造成爆管事故。 第2章 锅炉结构及设计简介2.1 锅炉概述锅炉是国民经济中重要的能源转换设备，锅炉本体大致可分为水冷壁、锅炉管束、省煤器以及空气预热器。它们都是各种类型的受热面，烟气的热能通过这些受热面传递给工质。锅炉本体一侧处在高温烟气条件下，因而要求它们的结构和材料要能够承受高温和抵抗烟气的腐蚀；锅炉的另一侧工质是水、水蒸汽和空气，水和水蒸汽工作时具有很高的工作的压力，所以锅炉本体主要部件还要具有一定的承受能力；另外锅炉本体还要具有良好的传热性能。前燃烧设备：链条炉排的炉排块是装在有连链轮带动的链条上的，煤自炉煤斗落至炉排上，炉排由传动机构带动自前往后缓慢移动，

17、通过限制煤层厚度的煤闸板把煤代入炉膛。由于受到炉膛的辐射和炉膛中火焰与烟气的辐射热，进入炉膛的煤层在前进中温度不断提高而干燥，然后放出挥发份而着火，在前进中逐渐燃烧完全，最后把燃尽后的灰渣由装置在炉排末端的除渣板（俗称老鹰铁）铲落至渣斗。为了适应不同燃烧区段空气量的要求，煤层下的送风采取分段送风，且所用风压不同，这样能保证燃烧充分，还有一定的燃烧强度，能给锅炉提供足够的可利用热能，进而提高锅炉的效率。锅炉炉墙：炉墙是用来把锅炉中的烟气、受热面和外界隔绝，保证和提高锅炉运行的经济性和安全性。其主要作用防止外界的冷空气等漏入烟道和炉膛，防止锅炉热量的损失，减少锅炉的散热损失，以及组成烟气的流道。炉

18、墙内层用耐火砖砌成，间隙不够的地方用火混凝土浇制；耐火层外用绝热性能良好的保温层做绝热层；最外面用钢板做成外部密封层。金属框架起支撑、稳定作用，要具有一定的强度和稳定性。热水锅炉的特点：热水锅炉与蒸汽锅炉相比，根本不同点是：锅炉不产生蒸汽，进出的都是水。水可以是强制流动，也可以是自然循环。因此热水锅炉的特点如下：1. 结构简单、制造方便，耗钢量少，成本低；2. 对水质要求相对较低，工作压力不高，故安全性较好；3. 工质温度较低，易产生烟气侧的酸腐蚀；4. 热水锅炉多用于供暖，锅炉多为不合理的间断运行，启动时金属壁温较低，极易结露、粘灰；5. 热水锅炉季节性很强，要求系统设计要考虑供热负荷调节的

19、可能，同时也要求锅炉有较大的适应性；6. 运行操作方便；7. 热水锅炉在突然停电、停泵时，锅水容易汽化，必须采取措施以保证锅炉工作的安全。2.2 锅炉基本特性2.2.1 锅炉规范锅炉规范见表2-1。表2-1 锅炉规范型号额定热功率出水压力额定出水温度回水温度SHL10.5-1.0/115/70-AI10.5MW1.0Mpa115702.2.2 燃料特性燃料特性见表2-2。表2-2 燃料特性碳氢氧氮硫水分灰分挥发分低位发热量符号CyHyOyNySyWyAyVyQydw数值38.462.164.650.520.6110.5013.1016.74135362.2.3 管子特性管子特性见表2-3。表2

20、-3 管子特性名称管径厚度节距排列及气流流向符号横向纵向管子排列方式烟气冲刷方式烟气与工质流向单位mmmmmm水冷壁锅炉管束120顺列横向交叉流省煤器顺列横向交叉流空气预热器错列纵向交叉流下降管热水引出出管2.2.4 主要经济技术指标主要经济技术指标见表2-4。表2-4 经济技术指标锅炉效率 ,排烟温度燃料耗 /s给水温度 77.51701.002702.2.5 锅炉基本尺寸锅炉基本尺寸见表2-5。表2-5 锅炉尺寸炉膛宽度炉膛深度上下锅筒中心距锅炉外形尺寸长宽高单位mmmmmmmmmmmm数值280033005000907034008500 2.3 方案论证本次设计的题目是SHL10.5-1

21、.0/115/70-AI，属水管式自然循环锅炉，其运行的安全性和可靠性作为其特性设计应放在首位。因此在设计过程中，主要考虑的因素有：1.保证炉内着火；2.炉膛内有足够的辐射热量；3.煤的燃尽程度；4.足够的受热面；5.合理的烟气速度和排烟温度。本锅炉属于低压小型锅炉，受热面以蒸发受热面为主。其主要包括：水冷壁和锅炉管束，只在尾部装有面积不大的铸铁省煤器和管式空气预热器，以预热给水和燃烧用的空气，进一步降低排烟温度，减少排烟损失，提高锅炉效率，减少燃料消耗量。链条炉属于层燃炉，炉膛设计中首先根据燃烧方式、额定蒸发量以及燃料种类选择炉排面积热负荷，然后计算炉排面积以及选择炉排长度，进而确定炉排宽度

22、，炉膛容积由相应的炉膛容积热负荷决定。在设计中采用烟气混合冲刷管簇的形式，在管簇中用耐火砖把烟道隔成几个流程，烟道呈倒“S”形，可以降低钢耗，减少总体尺寸，因为烟气流程中有冲刷死角，可以采用较小的热有效系数来补偿。同时各流程的烟气流通截面随烟气温度降低而逐渐缩小，以保证烟气流速足够高，同时每一流程都设置了吹灰器。本锅炉采用自然循环，产生流量的重力来自回路中下降管与上升管中流体的密度差，随着吸热量的增加，下降管和上升管中流体的密度差和流速也随之加大，因此循环回路的可靠性也是设计过程中要考虑的重要问题。锅炉管束采用和水冷壁相同的管子，管束顺列布置，目的是为了减少阻力，降低电耗，提高效率，同时加工工

23、艺简化。管束在节距的选择上主要考虑以下因素：第一，相邻两根管子焊接时，热影响区不重合；第二，焊缝及热影响区内不可开孔；第三，保证烟速合理性。为了减少不完全燃烧损失，以便提高热效率，在炉膛和锅炉管束之间布置燃尽室，燃尽室既可以调节合理烟速，又能使燃烧充分，且防止传热恶化，同时也起了保护后面管束免受磨损的作用。省煤器除了可以降低排烟温度，还可以利用尾部烟气的热量加热锅炉给水，提高锅炉热效率减少燃料耗量，降低采用增加蒸发受热面积是不经济的，因为蒸发受热面中工质的温度是工作压力下的饱和温度，而为了保证受热面有一定的传热温差，不能低于或达到这个温度，而采用省煤器时，省煤器中的锅炉给水比这一饱和温度低的多

24、，因此传热压较大，这样在降低同样数值的烟气温度时，所需省煤器受热面积比蒸发受热面少得多，降低了生产成本。本锅炉为小型低压锅炉，由于铸铁省煤器耐腐蚀且铸铁省煤器管壁较厚，可用于给水未经除氧的工业锅炉及烟气外部腐蚀严重区域，且运行可靠，本设计采用铸铁省煤器，水平布置，排列方法为顺列。管子与炉膛前后墙平行放置，烟气自上往下流动，省煤器中的水自下往上流动，这样能把水受热时所产生的气泡冲走，防止管壁因气泡停滞而腐蚀或烧坏。水的流速要保证在部分负荷运行时也能达到一定的速度以冲走气泡。空气预热器除了可以为燃烧提供热空气，改善着火和燃烧条件外，更重要的是，省煤器的给水温度为105，仅用省煤器来降低排烟温度其传

25、热温差太小，不经济，因此必须布置入口温度为30的空气预热器。通常采用的管式空气预热器，是用直径401.5的有缝钢管焊在两端较厚的管板上制成，管板间用几块板把气流隔成几个流程。管子的排列采用错列，烟气在管中纵向流动，空气在管外横流冲刷受热面，烟气与空气的流动方向互相垂直，为交叉流动。必须选取合理的烟气流速，烟气流速过高则磨损太快，烟气流速过烟气温度的选取重点是炉膛出口烟温和排烟温度的选取由于直接影响锅炉的经济性和低则堵灰。为了烟气侧和空气侧放热系数接近，得到较大的传热系数，尽量使=1/2，使流动趋于逆流，可以较大的温压。安全性，所以的选择一定要合理：若过低，不经济且炉膛温度水平较低，对燃烧不利，

26、使固体和气体不完全燃烧损失增加；若过高，将引起受热面结渣，影响锅炉的安全可靠运行，所以对一般煤种应选择在9501050范围内。同样对排烟的选择，也应根据技术经济性分析来选取：若降低，锅炉排烟热损失减少热效率提高从而节约燃料，降低锅炉运行费用。但过低时，传热不良从而使尾部受热面增加，体积增大，金属耗量增加，投资增加，同时太低时尾部受热面易发生低温腐蚀或堵灰，影响运行可靠性。所以在6t/h的锅炉中，根据所用煤种水分和硫分的大小，不宜低于150，通常新设计锅炉取为160180。热空气温度的选择同样重要。原则是：“保证燃料在锅炉炉膛中迅速着火”，根据这一要求，应该高一些，但选高些将会使空气预热器的体积

27、增大，安装困难，投资大，因此，对于一般工业锅炉只要燃烧稳定，热空气温度不必太高，在上述的排烟温度条件下，也不可能太高，对火床炉在80160。2.4 锅炉结构简介本锅炉是按燃用I类烟煤设计的，但也适用与其它与I类烟煤煤种近似的燃料，如煤种物性相差太大，必要时可按新燃料重新校核热力计算。当属于锅炉以外的烟、风、汽水管道要支撑在锅炉构架上时，必须按负荷的大小及负荷着力点的位置校核构架强度，必要时另行加固。本锅炉为双锅筒横置式自然循环水管锅炉，整体呈“介”型布置，采用一定颗粒大小的煤粒在链条炉排上层燃的方式，锅炉前部分上升烟道即炉膛，炉膛四壁布满水冷壁，在锅炉中部两锅筒间布置有对流管束，对流管束被隔板

28、隔成倒“S”型烟道，锅炉后部为下行烟道即尾部烟道，在尾部烟道中布置有尾部受热面：省煤器、空气预热器。2.4.1 锅筒及炉内设备锅筒是容纳水的筒形受压容器，采用双锅筒结构，既经济易安装，检修固定方便。2.4.1.1 上锅筒内径1200，壁厚16，筒身长4200，包括两侧封头一起为4800。上锅筒筒身用20钢板热卷冷校而成，封头为20钢冲压而成的椭圆形封头，为了焊接方便，封头和筒身壁厚都采用一致即16。锅内装置：安装有两隔水板和配水管，隔水板位于下降管和管束第一排管中间，配水管两头开有均匀小孔，将回水管给下降管均匀分配。2.4.1.2 下锅筒下锅筒内径900，壁厚16，筒身长3800，包括两侧封头

29、一起为4250，筒身及封头都为20钢板制成。下锅筒底部有定期排污管，以便排出杂志和沉淀物。上下锅筒之间有管束。2.4.2 水冷壁在锅炉炉膛内经常布置大量水冷壁，一方面可以充分发挥辐射受热面热强度的特点，同时它用来保护炉强免受高温破坏使灰渣不易粘结在炉墙上，防止炉膛被冲刷磨损，过热破坏。它是自然循环锅炉构成水循环回路不可缺少的重要部件。本锅炉炉膛内四壁都布置有水冷壁，其中前墙有20根513的碳素钢管节距为125 组成，前墙水冷壁管组下部焊在2198的集箱上，上部直接与锅筒焊接在一起，后墙与前墙相同由20根513的碳素无缝钢管组成，与前墙水冷壁不同的是后墙水冷壁在炉膛出口处拉稀成两排。两侧水冷壁分

30、别由20根513的碳素无缝钢管节距为110 组成，上下部分分别与上下集箱连接，集箱规格为2198，其热水由6根894的钢管从上集箱引出。2.4.3 燃烧设备燃烧由煤斗和正转链条炉排及其传动装置组成，炉排有效燃烧面积为16.95。2.4.4 锅炉管束上下锅筒中心距为5000，中间由300根513碳素无缝钢管胀接在上下锅筒上组成，管子顺列布置，横向12根，纵向25根，横向节距为120，纵向节距为110，同时隔板把它分成倒“S”型烟道，流通面积逐渐减小，以利于传热和烟道烟速均匀。上下锅筒及管束通过上锅筒支撑在锅炉钢架上。2.4.5 省煤器本锅炉为小型低压锅炉，采用钢管省煤器，以使结构紧凑，运行可靠。

31、省煤器采用水平布置，排列方法为错列，管子和前后墙平行布置。规格为323，横向单排8排，双排7排，节距67mm;纵向16，节距60mm.管子弯曲半径R=60mm,每排管长3000，受热面布置管长263.1520m，受热面积为251.44mm，烟气流通截面积为1.288mm。2.4.6 空气预热器管箱式空气预热器，单极布置，由720根长3000mm，401.5钢管组成，横向节距60mm，纵向节距40mm，高2000mm。烟气在管内自上而下流动，空气在管外横向冲刷，空气两次交叉流动后由热空气管道进入炉膛，空气预热器的受热面积为342.72m22.4.7 钢架、平台和扶梯为了支撑锅筒、集箱、管子及炉墙

32、，设置了钢架，锅炉本体重量由刚架传至基础，为安装、检查和维修，设置了平台，各平台之间由扶梯连接。2.4.8 炉墙炉膛炉墙的负荷作用在钢架和基础，分三层。内层为耐火砖，中间层为保温层，外层为红砖，在侧墙上分别在前拱下方，锅炉管束中间，燃尽室，省煤器上方，空气预热器上方，以及后方上空均开有人孔，以便安装维修，清除灰渣。省煤器上部空间设有烟气旁通通道，用于起停炉时做临时烟气通道，保护省煤器不被烧坏。锅炉产生的蒸汽由主蒸汽阀供给用户,为了保证锅炉安全,装有两个Y120的安全阀,同时装有两个Y200的压力表在上锅筒以便观察压力,同时有副气阀一个,水压表两个,为了省煤器检修时锅炉安全运行,设有旁通烟道和旁

33、通水道。2.4.9 锅炉范围内的阀门仪表锅炉产生的热水由主出水管供给用户。为了保证锅炉安全，装有两个安全阀，同时在上锅筒装有两个压力表以便观察压力，有排气阀一个，水压表两个。2.5 本章小结锅炉是国民经济中重要的供应蒸汽的设备，本章首先对锅炉的整体概况进行了简单介绍，并结合设计题目，列出锅炉规范，燃料特性，管子特性，以及主要经济技术指标。根据选题作了方案论证，本次的设计题目是SHL10.5-1.0/115/70-AI，属水管式自然循环锅炉，其运行的安全性和可靠性作为其主要特性设计时应放在首位。因此在设计的过程中，主要考虑的因素是保证炉内着火，炉膛内有足够的辐射热量，煤的燃尽程度以及合理的烟气速

34、度和排烟温度。受热面以蒸发受热面为主，炉膛设计中首先根据燃烧面热负荷，燃煤量及煤发热量决定炉排面积，然后选择炉排宽度及长度后，炉排面积基本确定，炉膛容积由相应的炉膛容积热负荷决定。本章简要介绍了锅筒及炉内设备，水冷壁，燃烧设备，锅炉管束，省煤器，空气预热器，钢架，平台，扶梯，炉墙以及阀门仪表。第3章 热力计算3.1 设计任务1. 锅炉额定热功率 =10.5MW2. 锅炉出水压力 =1.0MPa 3. 出水温度 =1154. 回水温度 =705. 给水压力 =1.37Mpa6. 排烟温度 =1707. 冷空气温度 =208. 排污率 =5%3.2 燃料特性1. 燃料名称：AI类烟煤 产地：吉林通

35、化2. 燃料工作基（应用基）成分1) 碳 Cy=38.46%2) 氢 Hy =2.16%3) 氧 Oy=4.65%4) 氮 Ny=0.52%5) 硫 Sy=0.61%6) 水分Wy=10.50%7) 灰分Ay=13.10%8) 挥发分 Vy=16.74%3. 燃料地位发热量 Qydw=13536kJ/kg3.3 辅助计算3.3.1 空气平衡烟道各处过量空气系数，各受热面的漏风系数，列于表3-1中。炉膛出口过量空气系数按表2-1（1）取。烟道中各受热面的漏风系数按表2-3取。表3-1烟道中各处过热空气系数及各受热面的漏风系数烟道名称过量空气系数漏风系数 炉 膛1.40.1燃 尽 室1.41.50

36、.0锅 炉 管 束1.41.50.1省 煤 器1.5 1.65 0.15空 气 预 热 器 1.65 1.750.13.3.2 燃烧产物容积及焓的计算 3.3.2.1 理论空气量及=1时燃烧产物容积的计算理论空气量 =3.86Nm3/kgRO2理论容积=0.722 Nm3kgN2理论容积=3.054Nm3/kgH2O理论容积=0.432 Nm3/kg3.3.2.2 不同过量空气系数下燃烧产物的容积及成分不同过量空气系数下燃烧产物的容积及成分见表3-2。表3-2 烟 气 特 性 表序号名称符号单位计算公式及来源炉 膛燃尽室锅炉管束省煤器空气预热器1入口过量空气系数1.41.41.51.652出口

37、过量空气系数1.41.41.51.651.753平均空气系数(+)/21.41.41.451.5751.74水蒸汽容积VH2ONm/ 0.4570.4570.4600.4680.4675烟气总容积VyNm/5.7525.7525.9456.4286.9106RO2容积份额0.1260.1260.1210.1120.1047H2O容积份额0.0750.0750.0730.0670.06258三原子气体容积份额0.2010.2010.1940.1790.16659烟气重量/6.4686.4686.6677.1677.66710飞灰浓度/0.00410.00410.00390.00390.0034

38、注:飞灰份额按表2-1中取0.2。3.3.2.3 不同过量空气系数燃烧产物的焓温表 不同过量空气系数下燃烧产物的焓温表见表3-3。表3-3 烟 气 焓 温 表烟气温度VRO2=0.882(m3)标准/kgVoN2=3.807(m3)标准/kgVoH2O =0.529(m3)标准/kgV=4.81(m3)标准/kgCco2kJ/(m3)标准IRO2= VRO2* Cco2kJ/kgCN2kJ/(m3)标准IN2= VN2 * CN2kJ/kgCH2OkJ/(m3)标准IH2O= VH2O* CH2OkJ/kgCkkJ/(m3)标准Iko=Vo* CkkJ/kg100170.0122.741303

39、95.8015165.02132511.06200358258.12260793.73305131.542661028.30300559403.45392.01197.17463199.894031554.424007712557.315271607.93626270.525422091.35500994717.966642027.25795343.406842641.016001225884.238042455.72969418.568303202.6470014621055.499432893.671149496.289783776.2480017051230.9410943339.851

40、334576.4611294358.3390019521409.5612423791.851526659.2312824949.68100022041590.9313924250.251723744.1614375547.98110024581774.9615444714.461925831.6415956156.31120027171961.3916975183.252132921.1517536768.12130029772149.1818535658.4523441012.4419147389.20140032392338.5620096134.5725591105.5720768014

41、.13150035032529.2421666614.9627791200.5722398642.15160037692721.0723257099.0230021296.7824039275.19170040362914.2124847586.1432291395.0625679909.78续表3-3Iy0=IH2O+IN2+IRO2 Iy=Iy0+(a-1)Ik0 KJ/kga1”=1.4ags”=1.45ayx”=1.6asm”=1.7aky”=1.8KJ/kgI IIIIIIII I583.56915.75966.861183.391697.541851.91936.161954.74

42、987.881800.512577.72880.182810.88958.972966.331011.592435.763481.44903.723088.614409.12927.683758.514445.445955.945147.257840.516890.58934.645860.648804.51964.027840.51949.936585.348804.53979.058804.53964.027321.069783.58989.468065.7910773.041002.718820.0711775.751008.609578.7012784.351017.2810344.7713801.631025.3211116.8714826.951032.3711895.4115859.323.3.3 锅炉热平衡及燃烧耗量计算 锅炉热平衡及燃料的计算见表3-4。表 3-4 热平衡及燃烧消耗量计算序号名称符号单位计算公式或来源数值1燃料低位发热量KJ/由给定燃料定135362冷空气温度给定203理论冷空气焓KJ/102.214排烟温度假设1705