燃煤热水锅炉毕业论文.doc

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1、青海西宁地区2.8MW燃煤热水锅炉设计摘要锅炉作为一种能源转换装置被广泛地研究和运用，本次设计任务是设计一台型号为SHL2.8-1.0/95/70-A的热水锅炉，适用于在海拔2000米西宁地区的区域性供暖和供热。在锅炉设计过程中主要进行了锅炉的技术、经济分析，锅炉整体结构布置，热力计算，强度计算和烟风阻力计算，相应的设计图纸，以及英文文献翻译。该锅炉为双锅筒横置式自然循环锅炉，炉膛四周布置水冷壁。由于锅炉在高海拔地区运行，为了保证炉膛中持续和稳定地燃烧，采用高而短的前拱和低而长的后拱。加高炉膛，以适应海拔2000米地区的运行。在炉膛之后设有燃尽室。上下锅筒之间布置密集的对流锅炉管束，为主要受热

2、面。尾部烟道布置省煤器，以利用锅炉尾部烟气的热量加热给水降低排烟温度，提高锅炉效率。燃烧设备为链条炉排，燃料为三类烟煤，其低位发热量为22211KJ/kg。锅炉主要数据如下：锅炉效率 75.91%排烟温度 165燃料耗量 0.1461kg/s辐射受热面积 18.02m2对流受热面积 171.74m2 额定供热量 2.8MW炉排面积 6.36m2关键词热水锅炉；海拔2000米；双锅筒横置式自然循环Design for the water boiler operating at xiningAbstractBoiler used as one of the important facilities

3、 that transform one form of energy into another is studied extensively and used widely. The theme of this document is to design a water boiler used in lanzhou, whose type is SHL4.2-1.0/95/70-A. This kind of boiler is suitable for the regional heating and heating of the area that suitable for having

4、an elevation of 2000 metrs.In the process of boiler design,i chiefly carried the feasible analyses of technology、economic、the overall structure collocation of boiler、heating power calculation、intensity calculation 、 gas-air resistance calculation、the design for drawing paper as well as English trans

5、lation.This boiler is double-drum natural circulation boiler, around the furnace are fixed up water walls. To ensure the good and continuous ignition in the furnace, I used the high and short front arch, while the back arch is low and long. Through practising and proving , it increase burner hearth

6、to a higher attitude so as to it adapt to the operation of an elevation of 2000 metrs district . Behind the furnace is the burning out zone. There are dense tube nest between the two drums, which compose the main heat-delivery surface. In the back stake flue, I set the economizer which can decline t

7、he temperature of the stack gas and improve the efficiency in the furnace. The burner equipment is chain-grade furnace row , the design fuel is mineral coal, whose lower heating value is 22211KJ/kg.The data cited below give perspective of the quantities involve this boiler. The boiler overall effici

8、ency is 75.91 %, stack gas temperature is 165, consumption of fuel is 0.1461 kg/s, the area of radiate heating is18.02, the area of convection heating surface is 171.74,the boiler capacity is 4 t/h, the area of grate is 6.36. The explanation about the characteristic of every part of boiler and desig

9、n process will be stated in the context.This document involve four main parts: heat account, intensity account, gas-air resistance account and English translation.Keywords water boiler；an elevation of 2000 metrs ；double-drum natural circulation目录摘要IAbstractII第1章 绪论1第2章 方案论证22.1 设计思路22.1.1 锅炉主要特征22.1

10、.2 锅炉主要部件的结构特点4第3章 热力计算73.1 设计任务73.2 燃料特性73.2.1 空气平衡：73.2.2 燃烧产物的容积及焓的计算73.2.3 炉膛计算103.2.4 燃尽室计算143.2.5 锅炉管束计算163.2.6 铸铁省煤器计算203.2.7 热力计算的误差校核223.2.8 计算结果汇总表22第4章 强度计算244.1 上锅筒有孔封头强度计算244.2 下锅筒封头强度计算254.3 上锅筒筒身强度计算254.4 下锅筒筒身强度计算274.5 侧集箱开孔强度计算284.6 安全阀排泄能力的计算29第5章 烟风阻力计算305.1 烟道阻力及引风机的计算305.1.1 烟道总

11、阻力的计算305.1.2 引风机的选择345.2 风道阻力及送风机的计算345.2.1 风道系统阻力计算345.2.2 送风机的选择35 结论37 致谢38 参考文献39 附录40A 焓温表40B 英文翻译41千万不要删除行尾的分节符，此行不会被打印。在目录上点右键“更新域”，然后“更新整个目录”。打印前，不要忘记把上面“Abstract”这一行后加一空行第1章 绪论热水锅炉是一种通过煤,石油,天然气等燃料的燃烧释放出的化学能,利用传热过程将能量传递给水,加热水到一定参数,以满足工业生产和生活需要的设备.热水锅炉的中心任务是把燃料中的化学能最有效的转换为水的内能.为满足热水锅炉的中心任务,在进

12、行热水锅炉的设计时需要注意一些问题:1. 节约燃料.现今锅炉燃料都是不可再生的,从可持续发展角度我们应该注意节约,同时,对于锅炉的热效率方面,节约显现尤为突出.为节约燃料,提高锅炉的热效率,我们必须改善燃烧条件,降低锅炉的排烟温度等,特别要解决劣质燃料的燃烧经济性问题.2. 节约材料.锅炉设计中,需要考虑锅炉本身及锅炉房等的建筑材料,尤其是金属材料的节约,这对提高锅炉的经济性有着很重要的意义.3. 提高可靠性.锅炉工作的可靠程度是锅炉技术水平的重要标志.安全可靠的连续运行,减少备用机组的投资和维护费用,降低锅炉停炉检修费用.此设计题目为青海西宁地区2.8MW热水锅炉,经论证采用的锅炉型号为SH

13、L2.8-1.0/95/70-A，即双锅筒横置式链条炉，额定供热量为2.8，热水出口压力为1.0，燃用燃料为类烟煤.本次设计的燃料是以类烟煤为代表煤种，其低位发热量为22211kJ/kg,挥发份较高，着火容易。基于对链条炉和代表煤种的优、缺点的了解及初步分析，在设计该炉时采取了一些切实可行的措施，以改善着火条件、机械清洗、排污、提高热效率、降低成本的方法，例如：合理布置前后拱，采用分段送风。作为一名本科毕业生，虽然在老师的指导下和同学的帮助下成功的设计了本锅炉,但是由于理论知识和实践经验的缺乏，错误和不足有不少，有待以后在工作中进一步提高。 设计者：万 虎 2005年6月第2章 方案论证2.1

14、 设计思路本方案采用的是双锅筒、横置式链条炉排，自然循环的热水锅炉。由于所设计的锅炉是在海拔2000米下运行，所以设计重点是围绕链条炉排的特点使所设计锅炉在高海拔，低气压下做到运行正常且达到“保产保暖，安全耐用，节约能源，消尘除烟”的要求。根据实践和研究表明海拔超过1000米地区，低气压造成的影响如下：1.对燃烧反应的影响（1）.降低了燃烧反应速度，表现为燃烧着火困难和较难于燃尽。（2）.煤粉细粒气流在炉膛内停留时间减少，增加飞灰含碳量。（3）.低气压使烟气中CO2的离解率增加，使烟气中的CO含量增加。（4）.高海拔下燃煤燃烧放热受到海拔的影响在相同的炉膛出口温度下烟气焓值放大了K倍排烟损失也

15、下降了K倍，使得锅炉热效率下降。2.对锅炉传热的影响。（1）.炉膛黑度下降，使炉膛出口烟温升高。（2）.在各级受热面中辐射放热系数下降，导致总的传热系数下降，海拔高度越高，辐射传热系数下降的越多。2.1.1 锅炉主要特征2.1.1.1 燃料及炉型的选择由于本次设计的锅炉应用于青海西宁地区，当地的煤矿资源较为丰富,且为高挥发份高发热量的三类烟煤,考虑到煤炭运输的经济性以及煤种的适用性采用西宁大通地区的煤。大通的产煤具有较高的地位发热量和较高的挥发分可以视为三类烟煤。燃油炉对锅炉的密封性要求很高,否则容造成喷烟或漏风,前者会降低锅炉工作可靠性,并使锅炉房的工作条件恶化,后者会使炉内过量空气量无法控

16、制,基于燃油炉的不成熟的运行经验,不采用燃油炉.另外,由于受到地域性和经济性的限制,不采用燃气炉.链条炉是一种应用最广泛的工业锅炉，它与其它类型的锅炉相比，许多地方有独到之处：与沸腾炉相比，具有设备简单，磨损小；与手烧炉相比，具有机械化程度高，易实现燃烧过程的自动控制；与煤粉炉相比，具有设备简单，辅机少，因而投资少。同时利用炉膛内前后拱的配合，在炉内形成良好的空气动力场，且保证燃烧过程的稳定，利用链条炉排的不断移动，实现了给煤和除渣的机械化，降低了运行人员的劳动强度，该善了劳动环境。煤是我国锅炉的主要燃料，由于链条炉由于链条炉有以上优点，虽然它的煤种适应性差，链条炉仍然是利用最广泛，最普遍的工

17、业炉炉种,所以在此次设计中采用了运用广泛,运行经验丰富的链条炉.2.1.1.2 炉膛容积分析由于燃料量没有变化，因此所需的空气质量也没有变化，但由于海拔升高气压下降，气体的体积增大，在一定的炉膛容积下，随气体一起运动的煤粉颗粒的停留时间将缩短。在1000米以上的海拔区域，必须考虑停留时间大幅缩短的影响，即需略增大炉膛容积，但如按气压下降的比列增大炉膛容积以维持与海平面附近地区同样的停留时间，不但使炉膛容积大大增加，且使炉内受热面增加过大导致炉膛出口烟温过低会给设计带来很大的困难及浪费钢材，因此，在炉膛断面积不变情况下，只增加锅炉炉膛高度即可。由于2000米时当地大气压力是581mmHg，则应增

18、高760/5811.308倍海平面附近高度，但因本身是层燃，煤粉不多，所以修正为增加海平面附近高度的1.3倍，以保证煤粉细粒在炉膛内停留时间基本上与海平面附近地区相一致，从而保证较完善的燃尽。2.1.1.3 锅炉热空气温度分析高原地区，由于单位容积内氧气分子数减少降低了燃烧反应速度，应略增大热空气值，以使燃烧反应速度基本不变或降低很少，因此在2000米高原地区应取150170左右为易，因此本次设计选取165。2.1.1.4 各部分受热面设计分析由于锅炉各部分对流受热面主要与对流放热系数有关，而对流放热系数又与气压无关。此外，虽然辐射放热系数有与气压降低会略有降低，因此，在2000米海拔高度，各

19、级辐射受热面略增大23左右，各级对流受热面可不变。综合以上分析，本次高原地区 SHL2.8-1.00/95/70-A的热水锅设计采取了如下措施: （1）、略增大炉膛容积，主要在高度方向上，根据分析，增高为在海平面附近地区的1.30倍。（2）、适当增大了炉排风室截面，使热空气量适当增加，使冷，热风速在合理的范围内。（3）、高温对流受热面略增大了2，以保证排烟温度不致升高过多。经采用以上措施较好的解决了高海拔地区低气压对本锅炉正常运行造成的影响。 （4）、考虑到高原地区气压降低气体体积增大的影响在计算时适当增大了各受热面处的过量空气系数，使锅炉在恶劣条件下交好燃烧达到出力的目的。 本设计中采用运煤

20、系统将原煤送入煤斗，煤斗中的煤通过三重筛选落在炉排上，通过炉排片的水平运动进入炉膛，煤层高度可由煤闸门挡板控制。煤在炉排片上逐渐被加热，干馏至着火燃烧，大部分可燃气体和扬析碳粒在喉口处与高温烟气充分混合而燃烧，未燃尽部分与高温烟气一起流过出口窗，进入燃尽室进一步燃尽。炉膛四周布置水冷壁接受高温烟气的辐射热。燃尽室使没有燃尽的碳粒完全燃烧，而且使烟气中较大的灰粒产生重力分离，起沉降室的作用，产生除尘的效果。之后，高温烟气进入锅炉管束，隔板将对流烟道隔成三个行程，烟气在管外横向冲刷放热。最后烟气进入尾部烟道，冲刷省煤器,通过烟道、引风机、除尘器，经烟囱排向大气。经过水处理的给水进入省煤器，由下而上

21、管内流动，被管外高温烟气加热，送上锅筒，锅筒内的水经由下降管流至前后墙及两侧墙的下集箱，进入水冷壁管。由于炉膛内的水冷壁吸收辐射热而使管内工质受热，密度变小，因而向上流动进入集箱，再回到上锅筒，完成一次循环。在锅炉管束中也有上述过程，受热弱的管子充当下降管，而受热强的管子则成为上升管，构成循环回路。本方案中采用的燃料为三类烟煤，其发热值为22211KJ/，挥发分很高，达到了38.48，着火相对较容易，燃烧也好，理论上不需要布置空气预热器。锅炉负荷作用在基础上。侧墙、前后拱下方、燃尽室、锅炉管束中间部位开有人孔，便于安装、维修、清理灰渣。在侧墙水冷壁中间设有观火孔。为便于尾部烟道的安装检修，在省

22、煤器附近开有人孔。炉墙为重型炉墙。2.1.2 锅炉主要部件的结构特点2.1.2.1 炉排与炉膛的设计 由于锅炉容量较小以及链条炉排的特点因此选其作为本次设计的炉排。同手烧炉相比，它具有机械化程度高、容量大、以及热效率高等特点，同沸腾炉相比，它具有飞灰浓度小、磨损轻的特点。链条炉的适用性和经济性更是其它锅炉无法比拟的。链条炉排是由很多的炉排片构成，而炉排片又由活动的链条连接。炉排的前端与后端分别设链轮，电机通过减速机构带动链轮低速转动，链轮又拖动链条及其相连的炉排片缓慢移动。煤斗设在炉排的一端，煤落在炉排上，被移动的炉排逐渐带到燃烧室。经过燃烧产生灰渣和烟气，同时放出热量，产生的灰渣被移动着的炉

23、排带出炉外，即靠链条炉排的移动实现了加煤与除渣的机械化。着火条件：单面引燃,有限着火,煤种适应性差.燃烧过程没有周期性,但有区域性。炉排有效长度为4000毫米，宽度为1590毫米。预热干燥段占总炉排的25%，主燃段占总炉排的30-40%。运行时要注意炉排冷却问题由于链条炉各区的燃烧情况不同，分段送风，分四风室，主燃区风量最大。设计中采用高而短的前拱，低而长的后拱相配合以利于燃料的引燃和着火。前拱倾角为30度，高2000毫米，覆盖率小于25%，后拱倾角为12度，高1162毫米。炉膛四周及顶棚均布置有水冷壁，一方面充分发挥辐射受热面热强度高的优点，同时保护炉墙不受高温，避免灰渣粘结在墙壁上，防止炉

24、墙被冲刷磨损和过烧而损坏。炉膛出口烟温控制在950-1050，防止受热面结渣。炉膛布置有吊挂结构，使炉墙、拱、管有一定的支撑。2.1.2.2 锅炉管束的设计在低压小型锅炉中，锅炉管束是非常重要的受热面。本设计采用上下锅筒结构，管子两端胀接在锅筒上。采用相同的弯管直径R=160毫米。管束间用隔板把烟道分成三个流程，形成倒“S”冲刷路线，同时各个流程的烟气流通截面随烟温的降低而减少，以保证各流程烟速相近。综合考虑换热效果，烟气流动阻力，吹灰，受热面磨损等因素，设计中取烟速Wy=9.0m/s。管束采用顺列布置，以便于吹灰和清灰。2.1.2.3 尾部受热面的设计本设计中尾部烟道布置了铸铁省煤器，吸收烟

25、气余热，降低排烟温度，提高锅炉效率。热空气温度为150，改善炉膛内燃料着火燃烧条件，使燃烧持续稳定的进行。2.1.2.4 循环回路的设计说明工业锅炉循环回路的设计主要是考虑提高运动压头，减少上升管和下降管的阻力和热偏差，使循环稳定。由于本设计中前后墙水冷壁均布置10根，侧墙布置了10根水冷壁管。因此前后集箱均采用同一直径下降管764，侧集箱均采用同一直径下降管764水冷壁管采用512.5的无缝钢管。前后墙水冷壁管接进入锅筒，锅炉管束相邻两管环向分度为8度，下降管分布在锅筒下部两侧，防止下降管入口处产生漩涡和汽化。下降管均从炉墙外引入以防止受热。2.1.2.5 炉墙的设计炉墙是用来将锅炉受热面和

26、炉内燃烧的产物与外界隔绝形成烟气通道的锅炉部件。必须满足以下条件：1.具有良好的热稳定性；2.具有足够的耐热和承受灰渣腐蚀的能力；3.具有良好的绝热性能；4.具有结构可靠性；5.具有良好的密封性；6.具有一定的机械强度。本设计中采用重型炉前，最外层为红砖240mm，中间为空气夹层20mm，保温层为113mm，耐火砖为113mm。重量由地基支撑。锅筒、集箱和炉墙接触处用棉绳密封，防止受热膨胀，锅炉管束中间隔板采用耐火材料。2.1.2.6 锅炉经济指标的选取1.炉排面积炉排面积小造成燃烧不完全，浪费燃料，面积过大，热负荷减少，结构尺寸大，浪费材料，本设计中去炉排面积R=6.36。2.排烟温度 排烟

27、温度过高，排烟热损失增大，锅炉效率低，且污染环境。排烟温度过低，易引起尾部受热面低温腐蚀，且受热面金属耗量大，经济上不合理。本设计中排烟温度165。第3章 热力计算3.1 设计任务1锅炉额定供热量 =2.82锅炉额定压力 =1.003供水温度 =954冷空气温度 =305回水温度 =706排烟温度 =1653.2 燃料特性(1)燃料名称：西宁大通三类烟煤(2)工作基成分碳Cy=57.24% ， 氧Oy=7.16%;氮Ny=0.93%;硫Sy=0.46%;水分Wy=8.85%;灰分Ay=21.37%;挥发分Vr=38.48%，氢Hy=3.81%(3)低位发热量： =22211辅助计算3.2.1

28、空气平衡：烟道各处过量空气系数，各受热面的漏风系数列于表3-1中。炉膛出口处过量空气系数按1表2-1取。烟道中各受热面的漏风系数按1表2-3取。3.2.2 燃烧产物的容积及焓的计算由于在海拔2000米的高原地区，低压的影响不可忽略，必须对所求的气体量进行修正修正系数值为760/5811.308 （零海拔地区大气压力是760mmhg，海拔2000米大气压力是581mmhg），但是气体焓值只是温度的函数，与压力无关，因此焓值不变。（以下计算是先假设锅炉在零海拔地区，其低气压对计算结果所产生的影响的修正在其后面）1)理论空气量及=1时燃烧产物的计算理论空气量=5.893 =*=5.8931.308=

29、7.708RO2理论容积 =1.0746 =1.07461.308=1.4056N2理论容积 =4.6629=4.66291.308=6.099H2O理论容积 =0.6266 =0.62661.308=0.81962)不同过量空气系数下燃烧产物的容积及成分见表3-23)不同过量空气系数下燃烧产物的焓温表见表3-3（附后）(3)锅炉热平衡及燃料耗量计算见表3-4表3-1烟道中各处过量空气系数及各受热面的漏风系数烟道名称过量空气系数漏风系数 炉 膛1.50.1燃 尽 室1.51.550.05锅 炉 管 束1.551.650.1省 煤 器1.651.800.15表3-2烟 气 特 性 表序号名称符号

30、单位计算公式及来源炉 膛燃尽室锅炉管束省煤器1入口过量空气系数 1.51.551.652出口过量空气系数1.51.551.651.83平均空气系数 1.51.5251.61.7254水蒸汽容积 0.88160.8480.9410.90965烟气总容积 12.240212.436112.652114.00316RO2容积份额 0.11480.11300.1110.0.10047H2O容积份额 0.07200.07110.07070.06508三原子气体容积份额 0.18680.18410.18170.16549烟气重量G1 15.887316.3916.89318.15110飞灰浓度 0.002

31、70.00260.00250.0024注：飞灰份额按表2-1取0.2。表33 焓温表在附录内表3-4 热平衡及燃料消耗量计算序号名称符号单位计算公式或来源数值1燃料低位发热量 由给定燃料定22211 2冷空气温度 给定30.00 3理论冷空气焓 =4.8126.78281.07 4排烟温度 假设165.00 5排烟焓 =1.8（表-3）2504.71 6固体不完全燃烧损失 %1表2-112.00 7气体不完全燃烧损失 %1表2-11.00 8排烟损失 % 8.25949散热损失 %1表2-62.40 10飞灰份额 1表2-60.20 11灰渣焓按附表取（600）554.00 12灰渣物理热损失

32、 % 0.426413锅炉总热损失 % 24.0858 14锅炉热效率% 75.9123锅炉输出热量 给定280024燃料消耗量 0.166125计算燃料消耗量 0.146130保热系数 0.96943.2.3 炉膛计算(1)炉膛结构特性计算1)炉膛的周界面积计算炉排面积热负荷 =580炉排面积R=0.166122211/580=6.36取炉排长度L=4.0m 炉排宽S=R/L=6.36/4.0=1.59m a)包覆面积计算侧墙面积：F1=2.072sin15=0.54 F2=32=6 F3=（0.5+0.425+0.5）22=1.425 F4=5.51.5=8.25F5=（2.5+1.932

33、）12=2.216 F6=0.30.5=0.15 Fcq=Fi=14.767b)前墙面积： Fqq=1.59（0.3+0.5+1.632+1.154+3）=12.513 c)后墙面积： Fhq=1.59（4.184+0.536+0.635+2.045+0.5）=15.01 d)顶棚面积： Fdp=1.592.07=3.293 e)出口窗面积： Fch =1.591=1.59 f)炉排面积：R=1.594=6.36 炉膛包覆面积： FL=2Fcq+Fi=53.439 2)炉膛容积VL= Fcqb=12.0151.59=19.104 3)炉膛辐射受热面积前墙：s/d=160/51=3.137 e/

34、d=0.5 =0.64 耐火砖：=0.15光管辐射面积： Hq1=1.81.590.64=1.832 耐火砖面积： Hq2=0.15（8.231-2.862）=0.805 则 Hg=2.637 后墙： s/d=160/51=3.137 e/d=0.5 =0.64 耐火砖：=0.15 光管辐射面积： Hh1=1.591.1480.64=1.168 耐火砖面积 ： Hh2=0.158.795=1.319 则 ： Hhq =2.487 侧墙： s/d=160/51=3.137 e/d=0.5 =0.64 耐火砖：=0.15 光管辐射面积： Hcq2=（6.7-3.649）1.40.605=2.58

35、耐火砖面积 ： Hcq2=2.61.40.15=0.546 则 ： Hcq=3.13 烟窗面积 ： Hch =1.590.41=0.779 顶棚辐射受热面积 ： Hdp =2.9630.64=1.896 总辐射受热面积 ： Hf=2Hcq+Hi=13.8 4)炉膛有效辐射层厚度 S=3.6VL/ FL=1.287 5)炉膛水冷度 = Hf/（FL-R）=13.8/（53.439-6.36）=1.2936)火床与炉墙面积之比 =R/（FL-R）=6.36/（53.439-6.36）=0.135(2)炉膛传热计算见表3-5序号名 称符号单 位计 算 公 式 或 来 源数 值1输入热量由表II-42

36、2211.00 2冷空气理论焓 由表II-4233.36 3炉膛出口过量空气系数 由表II-11.50 4炉膛漏风系数 由表II-10.10 5热空气温度 先假定再校核30.00 6热空气焓 =4.81212.8233.36 7空气带入热量 350.0448入炉热量 22201.029理论燃烧温度 由表II-3按 =1.4查得1501.38 10炉膛出口烟气温度 假设950.00 11炉膛出口烟气焓 按表II-3查取13399.412平均热容量 15.96 13水蒸气容积份额 由表II-20.072114三原子气体容积份额由表II-20.1869 15飞灰浓度 由表II-20.002716三原

37、子气体辐射减弱系数 2.136817飞灰辐射减弱系数 0.1788 18系数1表5-70.1519烟气辐射减弱系数 2.465620火焰黑度 0.253321水冷壁表面黑度 0.8022炉膛黑度 1/1/ab+(1ah)(1)/1(1ah) (1)0.497423计算燃料耗量 由表II-40.146424保热系数由表II-40.969425波尔茨曼准则 0.517326管外结灰层热阻 取定2.6027炉内传热量 8531.8128辐射热流密度 90.3429金属管壁温度 590.430系数值 0.076331无因次方程 1.079432无因次温度 锅炉原理上册P1890.671133炉膛出口烟

38、气温度 937.4534炉膛出口烟气焓 按表-3查取13643.9735炉内辐射传热量 8729.136辐射热流密度92.4357注：与假设的炉膛出口烟温相差13，小于100，因此不必重新计算。3.2.4 燃尽室计算(1)燃尽室结构特性计算1)燃尽室周界面积计算a)入口窗面积 Fq1=11.59=1.59 b)前墙面积 Fq2=（2.5-1）1.59=2.385 c)顶棚光管面积 Fq3=1.0441.59=1.660 d)底部面积 Fq4=1.0151.59=1.613 e)侧面积 Fq5=0.50.9（2.5+3.04）=2.75f)后墙面积 F=3.034*1.59=4.82包覆面积 F

39、rj=2Fq5+Fi=14.818 2）燃尽室容积Vrj= Fq51.59=4.37 3)辐射受热面积入口烟窗 =0.48 Hq1=0.481.59=0.763 前墙 Hq2=2.3850.15=0.3578 顶棚 Hq3=1.6600.735=1.2201侧墙 Hq4=0.32.75=0.825 出口窗 Hq5=1.590.15=0.236 总辐射面积 H=2Hq5+Hi=4.22 4)有效辐射层厚度S=3.6Vrj/ Frj=1.06m5)水冷度=H/ Frj=0.284(2)燃尽室传热计算见表3-6表3-6燃尽室传热计算序号名称符号单位计 算 公 式 或 来 源数值1入口烟温 由表II-

40、5取937.45 2入口烟焓 由表II-5取13195.96 3漏风系数 由表II-1取0.05 4理论冷空气焓 由表II-4取233.4 5出口烟温假定850 6出口烟焓 由表I-3查得( =1.4)12215.3 7烟气平均温度 (+273)( +273)1/21165.9 8平均热容量 。(-+)/(-)11.34719水蒸气容积份额由表II-2取0.071210三原子气体容积份额 由表II-2取0.1843 11飞灰浓度 由表II-2取0.002612三原子气体辐射减弱系数 4.2511 13飞灰辐射减弱系数 0.217 14烟气辐射减弱系数 4.4681 15烟气黑度 0.25171

41、6水冷壁表面黑度 0.80 17燃尽室水冷度由结构计算得0.136 18燃尽室系统黑度 0.6045 19波尔茨曼准则 6.6620系数0.15 21无因次方程 Bo(1/rj+m)1+4/Bo/(1/rj+m)1/2-10.928322出口烟温（+273）-273855.64 23出口烟焓 由表II-3查得12226 24燃尽室吸热量 951.5 注：与假设的燃尽室出口烟温相差5.64，小于100，不必重新计算。3.2.5 锅炉管束计算 (1)管束结构特性计算1)采用顺列布置，倒“S”型横向冲刷布置。取S1=100,布置14根；取S2=125，布置12根；取管子直径d=51。2)各组管子的结构数据见表3-7表3-7管子结构数据1234567偏转角度 10182634425058偏移距离h 1002