激光冲击对小孔疲劳寿命的影响毕业论文.doc

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1、 安徽工业大学毕业设计(论文)任务书课题名称激光冲击对小孔疲劳寿命的影响学 院 机械工程学院专业班级机械设计制造及其自动化 班姓 名学 号 毕业设计（论文）的主要内容:1、根据课题进行调研、收集国内外文献资料，其中外文资料至少3篇以上，书写开题报告；2、通过实验研究激光冲击后对小孔残余应力分布以及小孔疲劳寿命的影响，并对疲劳断口进行分析；3、利用ABAQUS软件对激光冲击小孔进行模拟分析，包括动态分析和静态分析。4、课题折合0号图3张图纸；除至少有1张手工绘图外，其余图纸皆为CAD绘图；5、设计说明书需打印输出，并遵守相应规范，参考文献中除设计手册和工具书外， 至少含有5篇以上中文论文文献和3

2、篇以上外文文献。6、英文翻译5000单词以上论文一篇，300字中英文摘要。 指导教师签字： 摘 要 激光冲击改性与延寿技术是利用方向.能量高度集中的激光束作为工具，对材料进行表面改性或延寿。该技术将现代物理学.化学.计算机.材料科学.先进制造技术等多方面的成果和知识进行综合运用，对构件的选择.设计.制造有重大影响。 铝合金小孔是构件上典型的应力集中结构细节，在交变载荷作用下极易产生疲劳裂纹，造成疲劳断裂。故本文采用激光冲击强化技术，通过对比分析，采用强化效果更好的先激光冲击后开孔的工艺方法。通过实验与数值模拟分析研究了不同激光冲击下小孔区域的残余应力场及其疲劳性能，并对疲劳断口进行了相应分析。

3、 研究过程为：首先以ABAQUS软件为平台，制定了小孔强化数值模拟总体思路，通过对激光冲击工艺参数进行理论分析，提出激光冲击参数的优化区域，以功率密度，脉冲宽度，光斑直径，冲击次数为研究对象，系统分析在其单独改变时对残余应力场的影响。 然后通过对疲劳断口的观察，来分析材料抗疲劳性能的强弱。最后通过仿真分析式样开孔前后残余应力场和冲击前后的疲劳性能得出光斑搭接处理对疲劳寿命的影响。 关键词：激光冲击处理，疲劳寿命，数值模拟，残余应力场，疲劳断口，铝合金小孔ABSTRACTLaser shock modification and life-extending technology is the u

4、se of the laser beam highly concentrated in the direction and energy as a tool for surface modification or extension of the material. The technology makes the comprehensive use of modern physics .chemistry .computer. Materials science .advanced manufacturing technology and other aspects of Results o

5、r knowledge .and it has a significant impact on component selection .design manufacturing.Aluminum alloy holes are the typical locations of stress concentration which easily generate fatigue cracks under cyclic loading and yield fatigue rupture .so this text use the laser shock technology .through t

6、he comparative analysis .the better process of LSP before hole-drilling was adopted to study the residual stress field of fastener holes at different parameters and its fatigue property by the methods of experiments and simulations, and fatigue fracture were analyzed.The research process is as follo

7、wing :based on the FEM code ABAQUS ,the general idea of Numerical simulation to strengthen holes was set .by the LSP parameters was analyzed ,and then presented the optimizing region of LSP parameters .Then ,selected the power density ,pulse width ,spot diameter and shot numbers as the research obje

8、ct ,without considering the interaction between the shock parameters ,the effect of laser shock parameters on the residual stress field were studied.Then observation the fatigue fracture indicated the strength of anti-fatigue properties .Finally ,through the simulation we can study the residual stre

9、ss field of specimens before and after hole-drilling and the fatigue properties of specimens before and after LSP .Then we can get the point of the effect of treatment on the fatigue life of spot overlappingKEY WORDS :Laser shock processing; Fatigue life；Numerical simulation; Residual stress field;

10、Fatigue fracture; Aluminum alloy 目录第一章 绪论11.1 前言11.2 小孔技术强化的传统工艺21.2.1 冷挤压技术21.2.2 机械喷丸技术31.3 激光冲击技术41.3.1 激光冲击强化的原理41.3.2 激光冲击强化的特点51.3.3 激光冲击强化的效应51.4 激光冲击强化的影响因素81.4.1 激光参数81.4.2 能量吸收层和约束层81.4.3 材料91.5 常见激光冲击工艺91.6 激光冲击强化技术的研究与应用15第二章 激光冲击小孔的数值建模182.1 数值模拟的总体思路182.2 ABAQUS建模过程182.2.1 几何模型的建立192.2

11、.2 材料的本构模型192.2.3 网格划分202.2.4 载荷模块202.2.5边界条件的设置182.2.6 ABAQUS中分析步模块192.3 本章小结25第三章 激光冲击过程中应力场的数值模拟263.1 激光冲击处理工艺参数的选择263.1.1 激光脉冲功率密度的选择263.1.2 光斑直径的选择273.1.3 激光脉冲宽度的选择283.2激光冲击过程中的动态分析283.3 动态导入静态303.4 本章小结26第四章 激光冲击小孔的实验研究274.1 激光冲击装置及材料参数274.2 实验装置简图及试件模型284.3 实验结果分析294.3.1 残余应力的测量分析294.3.2 残余应力

12、的测试结果分析314.3.3 激光冲击处理后试件硬度分析314.4 疲劳寿命的测试及分析374.4.1 疲劳分析实验装置及参数设置374.4.2 疲劳拉伸实验数据分析384.5 疲劳断口分析404.5.1 断口分析404.5.2 断口表面粗糙度分析394.6 本章总结48第五章 总结与展望495.1 总结495.2 展望49参考文献46第一章 绪论1.1 前言20世纪80年代英格兰伯明翰大学教授汤姆贝尔提出表面工程的概念。他认为，表面工程是“将材料表面与基体一起作为一个系统进行设计和改性。以期获得表面与基体本身都不可能有的优异性能，其成本效益比是很高的。”这一论述十分精辟，它充分说明了表面.材

13、料与性能之间的正确关系，表面技术和效益之间的关系，以及表面工程的科学意义。随着科技的进步和工业技术的发展，延长各种类型产品的服务寿命，提高零部件工作的安全性.可靠性，能够主动地.有效地控制破坏问题，以避免突然被破坏所带来灾难的需要越来与迫切。裂纹的疲劳破坏是造成结构破坏的一项重要因素。在各类结构件中，往往由于裂纹的存在而使结构还远没有达到材料的强度极限时就发生破坏。国内外使用合金材料的压力容器.钻井平台.石油管道.原子能反应堆.发动机壳体和飞机起落架等关键结构件均发生过断裂事故，这些灾难性事件大多是由表面裂纹或穿透裂纹扩展引起的。保障关键零部件的寿命与可靠性，避免疲劳裂纹引发的失效发生，已成为

14、关键零部件修复和延寿工程中的核心科学问题之。激光冲击强化技术是一种利用高功率短脉冲激光与材料相互作用过程产生高压冲击应力波的力效应来改善金属综合机械性能的一种表面改性技。铝合金比重小, 但却有着接近或超过优质钢的强度, 具有热胀系数低、易于成形、热导率高、成本低廉等优点, 广泛应用于航空、航天、汽车、包装、建筑、电子等各个领域。但是, 铝合金也存在诸多问题, 如在氯离子及碱性介质存在的情况下,极易发生点腐蚀、缝隙腐蚀、应力腐蚀和腐蚀疲劳等多种形式的破坏, 硬度较低、摩擦系数高、磨损大, 容易拉伤且难以润滑导致铝合金耐磨性差。这些在很大程度上都限制了铝合金的使用范围。近年来，随着高能粒子束的发展

15、，出现了激光冲击强化和离子注入表面处理等技术，并且已经发展成为抗疲劳断裂制造技术的一个重要组成部分。激光冲击波技术利用其极高的冲击压力,对材料作冲击改性处理, 在金属的冲击强化处理和材料的冲击精密成型等领域已获得广泛的应用。被现代工业誉为万能加工工具, 未来制造系统共同的加工手段的激光技术亦被用来改善金属表面性能，这项利用强激光诱导的冲击波来强化金属表面的新技术称为LSP技。1.2 小孔技术强化的传统工艺 介绍下传统孔强化的技术：冷挤压技术和机械喷丸技。1.2.1 冷挤压技术 冷挤压强化技术是七十年代初由波音公司研制开发的，已在多种机型上得到成功应用，是目前国际飞行器制造业中最先进的挤压强化工

16、艺之一，对于结构件疲劳关键部位的孔的寿命提高具有显著效。飞机绝大多数构件是通过在孔中安装紧固件而装配在一起的。孔的周围为高应力集中区, 是飞机结构的疲劳断裂源。要延长结构寿命, 必须对孔进行强化。冷挤压能在孔周围产生残余压应力的强化层,是最有效、简便、实用的工程强化方法。冷挤压强化有直接芯棒挤压和加套挤压两种方法。直接芯棒挤压(图a),可以是拉挤，也可是压挤，二者作用相同，只是加力方式不同。加套挤压(图b)所用芯棒的最大直径略小于孔径，开缝衬套(内壁带干态润滑膜)在挤压前预先套在芯棒小径部位。挤压孔时，先将芯棒和衬套一起插入孔中并使枪头牢固对准工件；启动拉枪后，活塞回收，芯棒穿过衬套，通过衬套

17、间接挤压孔壁。 图1.1 冷挤压工由下表可见,加套挤压孔的疲劳寿命比直接芯棒挤压约高20% ,而出口端的孔边凸台高度仅为直接挤压的37% ,加套挤压效果明显优于直接芯棒挤压。文中加套挤压试验是在从美国疲劳公司引进的开缝衬套挤压孔设备上进行的。表1-1 直接芯棒挤压与加套挤压试验结果比较挤压方式孔边凸台高度（mm）疲劳寿命（kc）直接芯棒挤压0.0680.232177加套挤压0.0610.085214 表中h入和h出是冷挤压后在孔的入口和出口引起的孔边凸台高度，它对装配质量有显著影响。图1.2 冷挤压产生的孔边凸台1.2.2 机械喷丸技术机械喷丸成形是20世纪50年代随着飞机整体壁板的应用，在喷

18、丸强化工艺的基础上发展起来的一种工艺方法。它用以成形外形变化平缓的蒙皮类钣金件，这些零件可以是等厚板、变厚度板和带筋整体壁板，是飞机工业成形整体壁板和整体厚蒙皮零件的主要方法之一。随着对激光器功率、脉宽、冲击波引起的应力波的波阵面形状等问题研究的深人和解决, 尤其是较高激光脉冲重复率问题的解决, 激光冲击喷丸强化已进入实用阶段并在航空、汽车、船舶和军工等领域获得了极大关。机械喷丸成形的基本原是利用高速弹流撞击金属板件表面，使受喷表面的表层材料产生塑性变形，导致残余应力，逐步使整体达到外形曲率要求的一种成形方法。机械喷丸成形时, 每个金属弹丸都以高速撞击金属板件的表面， 使受喷表面的金属围绕每个

19、弹丸向四周延伸，金属的延伸超过材料的屈服极限， 产生塑性变形，形成压抗，从而引起受喷表层的面积加大，但表层材料的延伸又为内层金属所牵制，因而在板件内部产生了内应力，内应力平衡的结果使板件发生双向弯曲变形，从而使板料成形。上下表层为残余压应力。机械喷丸成型后板料的特点：A，上下表层为残余压应力B，受喷表层的材料组织结构发生变化C，受喷表面变得粗糙图1.3 喷丸后零件的应力分 图1.4 喷丸后零件的位错和晶粒分 1.3 激光冲击技术1.3.1 激光冲击强化的原理 当高功率密度(GW/cm2量级)、短脉冲(10-30ns量级)的激光通过透明约束层作用于金属表面所涂覆的能量吸收涂层时，涂层吸收激光能量

20、迅速气化并几乎同时形成大量稠密的高温(104K)，高压(1GPa)等离子体。该等离子体继续吸收激光能量急剧升温膨胀，然后爆炸形成高强度冲击波作用于金属表面。当冲击波的峰值压力超过材料的动态屈服强度时，材料发生塑性变形并在表层产生平行于材料表面的拉应力3。激光作用结束后，由于冲击区域周围材料的反作用，其力学效应表现为材料表面获得较高的残余压应。冲击原理简化流程：高功率激光待处理表面透明约束层（汽化.膨胀）冲击波残余应力场.晶体缺陷的形成。 图1.5 激光冲击强化原理图1.3.2 激光冲击强化的特点 1) LSP能形成深度更加深且数值更大的残余压应力影响层，通过LSP获得的残余压应力影响层可达12

21、mm，是喷丸的510倍； 2) LSP所用的激光参数和作用区域可以精确控制，参数也具有可重复性，可以在同一地方通过累积的形式多次强化，因而残余压应力的大小和强化层的深度精确可控； 3) 由于激光的可达性好，光斑大小可调，且能精确控制和定位，LSP技术能够处理一些传统工艺不能处理的部位。特别适合对小孔、倒角、焊缝和沟槽等部位进行强化，甚至能对一些微米级金属零件进行强；4) LSP后，金属表面留下的冲击坑深度仅为数微米，基本不改变被处理零部件的粗糙。对于发动机叶片等对表面形变特别敏感的零部件，冲击强化后效果明显。1.3.3 激光冲击强化的效应 从材料损伤的角度来看,不论是疲劳还是动态破坏,都是一个

22、微裂纹(或空洞)成核、演化和失效破坏的连续过程, 材料损伤演化过程是全体裂纹共同作用的结果,因此研究裂纹萌生.扩展问题具有重要意义。疲劳寿命包括裂纹萌生寿命和裂纹扩展寿命两部分, 这两部分寿命在总寿命中不仅与材料成分、组织、性能有关, 而且与冲击参数有关。 由于冲击波与材料相互作用，微观上改变了材料内部显微结构的分布；宏观上表现为材料力学性能的改变。如生成的大量位错可以提高材料表面的硬度和强度；细化晶粒不仅能提高材料的强度，还能提高材料表面的塑形和韧性；塑形变形可以在材料表层产生残余压应力，由于残余压应力的存在可以有效抑制材料疲劳裂纹的萌生以及减缓裂纹扩展速率, 使材料的疲劳寿命明显提。（1）

23、激光冲击对裂纹萌生的影响疲劳极限微细观过程理认为，疲劳源裂纹的行成应包括以下六个微细观过程： (a)加载时，个别晶粒内位错开动，产生微观滑移，但其发展将受到周围晶粒的制约，在一些薄弱晶粒内部或微观应力集中点附近出现位错的运动并受阻于晶界；(b)为了使“微观屈服”能进一步发展，在周围晶粒内激发位错源及位错的运动，以协调塑性变形，从而形成一些由相当多晶粒参与的“ 细观屈服”小区；(c)在“细观屈服区”中的一些晶粒内形成应变集中滑移带；(d)在卸载或反向加载到最小应力时，一些应变集中滑移带在周围弹性区的“ 胁迫”下或在反向载荷的作用下反向屈服；(e)少数应变集中滑移带中萌生疲劳初裂缝；(f)个别条件

24、合适的疲劳初裂缝，扩展进入周围晶粒，成为能发展成宏观疲劳裂缝的疲劳源。 当试件表层存在残余压力时，可以从两方面来考虑残余应力的作用：一方面，在材料表面，残余压应力的存在起到了降低平均应力的作用，抵消了部分载荷应力，起到直接的强化的作用；另一方面，较高的残余压应力阻止了裂纹在表面萌生，使裂纹萌生由表面推移至次表面薄弱区，该区域往往是残余拉应力最大区，此处没有表面损伤和介质的影响，同时位错滑移受到较大约束，裂纹萌生困难，表现为疲劳寿命提高，此时残余压应力起到间接强化的作用。 图1.6 2024T62 激光冲击前后金相图片表面和内部行成“细观屈服区”的极限应力是不同的。表面层中的晶粒，其自由表面一侧

25、没有约束或约束较小，位错容易滑动，在其附近形成“细观屈服区”需要的极限应力较低；而在离表面较远的内部晶粒，其形成这样的“细观屈服区”需要的极限应力就较高。（2）激光冲击对裂纹扩展的影响 激光冲击强化对裂纹扩展的抑制作用十分明显，其机理可以从如下方面阐述：残余压应力场阻碍疲劳裂纹的扩展，对短裂纹不仅可以使其扩展速率大幅度下降，进而形成非扩展裂纹，并且大大提高疲劳短裂纹的闭合力，从而使强化件的疲劳强度得到提高。当裂纹开始扩展时，随着表面残余压应力的增加，应力强度因子k减小，裂纹扩展速率降低；当k低于裂纹扩展门槛值时，裂纹停止扩展。在循环过程中，发生了残余压应力松弛，使k重新增大，裂纹扩展速率加大，

26、最终导致断裂。 邹世坤等研究了激光冲击处理金属板材后的裂纹扩展速率，激光冲击处理使厚度为1.64mm的GH30整个冲击强化区裂纹扩展速率将为原来的1/30.在部分强化区域内，激光冲击处理能明显降低1.52mm厚的30CrMnSiA裂纹扩展速率，最大幅度可降到原来的1/40.对激光冲击处理的材料疲劳裂纹扩展的研究表明，激光冲击处理可显著降低铝合金的疲劳裂纹扩展速率。其主要原因是在于激光冲击处理可提高位错密度和形成表面残余压应。对激光处理过的材料的疲劳断口分析可知，激光冲击部位表层残余压应力在一定程度上抑制了裂纹源的形成，并可延长裂纹扩展的时。（3）激光冲击处理对材料表面硬度的影响 激光冲击处理提

27、高金属表面的硬度是其强化作用的令一个重要方面。激光冲击加工在整个激光辐照区域使金属表面硬度提高。 此外，激光冲击强化还可以有效地强化某些金属的焊缝区。如高温合金GH30氩弧焊焊缝经激光冲击处理后，焊缝表面显微硬度提高40%，抗拉强度提高了12%以；激光冲击强化使焊态5086H32铝合金的屈服强度回复到母材的水平使6061T6铝合金焊缝的抗拉强度提高。这些焊接接头的强化是因为激光冲击使材料内部产生了高密度的位错。（4）激光冲击处理对耐磨性能及腐蚀性能的影响 激光冲击强化也可以改善耐磨性能和腐蚀性能。研究表明，激光冲击加工产生的围绕夹杂物的纯力学效应可改善含盐介质中316L不锈钢的耐点蚀性能；亦使

28、100Cr6工具钢的磨损率下。对储能罐.核废料罐焊缝进行激光冲击强化后，其疲劳裂纹和应力腐蚀的性能大大提高了，其使用寿命可以达到上万年的使用设计要求。根据相关实验表明，经激光冲击强化后的焊缝在一周后未见腐蚀，而未经强化的焊缝24小时后即出现严重的腐。1.4 激光冲击强化的影响因素 激光冲击强化技术可以大大提高材料的疲劳性能和耐磨性能，并且成功用于航空航天、核工业等领域。目前国内外研究人员越来越多的关注激光冲击强化技术的基础理论与基础工艺研究。影响激光冲击强化效果的影响因素主要有激光参数、能量吸收层和约束层、材料等。1.4.1 激光参数（A） 激光功率密度 FABBRO等人提出了冲击波峰值压力与

29、激光功率密度之间的关系： （1-1） 其中，Z=1/（Z1+Z2）式中：A常量；Z1，Z2材料和约束层的冲击波阻抗，I激光功能功率密度。从式中看出，在材料和约束层一定的情况下，激光功率密度越大，冲击波的峰值压力越大。ZHOU等人也在最近对等离子体研究中发现，激光功率密度与产生等离子体宽度存在着非线性增长关系。（B） 激光脉宽 激光脉宽的大小对金属材料的冲击强化效果至关重要。激光冲击强化后的塑性变形层深度、表面残余压应力均与激光脉宽有关，采用较大的激光脉冲宽度可获得较好的强化效果。然而，过大的激光脉冲宽度极易造成金属材料表面的热损伤，降低激光冲击处理的效。1.4.2 能量吸收层和约束层 能量吸收

30、层产生等离子体，约束层延长等离子体的喷射时间，增加了冲击压力和作用时间。（A） 能量吸收层 能量吸收层（如黑漆、铝箔）对强化效果的影响基本可以归结为，它与靶材的热物性行为之间差别，这种差别使等离子体产生和膨胀、爆炸成为可能，所以在有涂层时，激光冲击波的形成实际上取决于涂层与激光之间的作用。张等人采用改进的黑漆涂层进行激光连续冲击，发现其防护效果和抗剥离能力效果明显。（B） 约束层 在涂层的外面覆盖的一层透明材料称之为约束层。理论和实验研究都表明: 约束层阻碍了等离子体的膨胀, 增强了与激光能量的耦合和冲击波的相互作用。因此, 约束层结构能有效提高激光诱导冲击波的峰压值,增加冲击波的脉宽。在约束

31、模式下冲击波峰压达到10GPa, 激光冲击波的脉宽提高到激光脉冲宽度的2-3倍。 约束层对冲击强化效果的影响比较明显，延长了等离子体的喷射时间，增加了冲击压力和冲击时间。约束层主要采用K9光学玻璃、有机玻璃、硅胶,合成树脂和水等。玻璃类约束层对冲击压力提升效果最明显,但仅适用于平面加工，且易碎，难于清理；硅胶和合成树脂与靶材结合力小，且难以重复利用；水约束层的优点是廉价、清洁、重复效果好，可用于加工曲面，而且流动的水约束层可以带走等离子体爆炸后的固体粉尘颗粒，这些优势是其他所有约束介质无法取代的。张等人发现分别采用黑漆和水作为吸收层和约束层会起到更好的冲击效果。同时采用水作为约束层存在缺点：刚

32、性差异导致约束效果不及玻璃；高功率下易产生击穿等离子体；高冲击频率下，水层飞溅，光路上的水珠和水雾对激光形成散射。在使用水作为约束层时，采用行之有效的工艺方法，准确控制约束层厚度，保证水流均匀，以避免冲击处有水波纹等仍是今后研究的重点。1.4.3 材料 材料的不同，冲击强化的效果也随着不同，陈等人对三种不同材料进行激光冲击强化处理，发现其硬度和耐磨性都得到显著提高，但提高程度不同。1.5 常见激光冲击工艺 激光冲击工艺是一个复杂的过程，涉及激光与材料的相互作用.冲击波传播及其对材料的加载机制.动态塑形理论，高压高应变下物态方程等众多学科领域。 当高功率密度.短脉冲激光束通过透明的约束层照射到涂

33、有涂层的金属表面时，表面涂层吸收激光能量后迅速气化并发生电离，形成等离子体，产生向金属内部传播的冲击波。当冲击波的峰值压力超过金属材料的动态屈服强度时，将使金属表面产生一定的塑形变形，同时使金属材料的组织结构和应力状态发生改变，从而实现材料表面强化，改善了材料的疲劳性能。小孔激光冲击强化包含2种工艺方法：1） 先钻孔后激光冲击（如图1.8）； 图1.8 先钻孔后激光冲击处理2）先激光冲击后钻孔（如图1.9）。 图1.9 先激光冲击处理后钻孔 1.6 激光冲击强化技术的研究与应用 激光冲击强化是利用强激光诱导的高达数G帕的冲击波压力使材料表层发生微观塑性变形，形成残余压应力层，从而有效地改善了金

34、属材料的机械性能，特别能大幅度提高材料的疲劳寿命、抗应力腐蚀性能，表面硬度等（如图1.10）。具有如下的特：（1）高压、高应变率。冲击波峰压力达到数万个大气压；应变率达到107S-1，比喷丸强化高出万倍，比爆炸高出百倍。（2）超快。塑性变形时间仅仅几十纳秒。（3）无机械和热应力损伤。激光冲击强化后的金属表面不产生畸变和机械损伤，而且激光脉冲短，只有几十纳秒，瞬间完成与冲击过程，且大部分能量被能量吸收层吸收，传到金属表面的热量很少，所以无热应力损伤。 图1.10 2024-T351 表面冲击硬度分布 图 1.11 喷气发动机扇叶激光冲击强化图 图1.12 F101生产线的激光冲击强化系统（美国）

35、1972年，美国BATTELLS Columbus 实验室的FAIRAND B.P.等人首次用高功率脉冲激光诱导的冲击波来改变7075铝合金的显微结构组织和机械性能，研究表明其屈服强度提高30%。如图（1.12）。随后在对2024 T351铝合金试件进行激光冲击试验中，发现激光冲击后表面硬度有较大的提高；另外实验还表明，激光冲击后的在材料表面产生的残余压应力的大小及其作用深度较传统处理方式有很大的改善。在研究了激光冲击强化铝合金后，钛合金、铁、铜也被成功处理。另外，科研人员扩大研究范围，对6061-T6合金、2024T3合金、Ti-6AL-4V合金进行冲击，提高其耐疲劳强度，并认为表面硬度的提

36、高是由于强化产生的位错引起的。最近YILBAS等人研究了纯铝的激光冲击强化特性，通过电镜扫描发现其内部组织也会产生位错现象。研究还发现：对18Ni 马氏体时效钢的焊缝进行处理后，耐疲劳强度提高17%。SENECHA等人研究了激光诱导的冲击波在铝薄片中的传播，表明数值模拟可以很好计算激光吸收系数。激光冲击强化在中国还处于研究和初步应用阶段，从事这方面研究的主要有南京航空航天大学和江苏大学。最近，W.CHENG等人对航空发动机叶片进行激光冲击处理，耐疲劳寿命得到显著提高。 图1.13 MIC激光冲击叶片（美国）在激光冲击强化技术的工程应用方面，美国等工业发达国家已经进入了商业化时代。1995年美国

37、的Jeff DULANEY创建激光冲击处理公司。主要是向业界提供优质的LSP 服务和设备。同年美国加利福尼亚大学国家重点实验室MIC（Metal Improvement Co .Inc.）开发研制了平均功率为600W、功率为3GW、每钟之内能产生10个脉冲钕玻璃激光器，成功用于喷气发动机扇叶的强化，如图6 所示。1997年GEAE公司（通用电气航空发动机厂）将激光冲击强化用于B-1B/F101发动机叶片生产线，节约维修保养费9900万美元，如图所示。2002年，美国MIC公司将激光冲击强化用于叶片生产线，如图所示，每月可节约飞机保养费、零件更换费几百万美元，随后扩展应用于F16 战斗机及最先进

38、的F22战斗机。据估计，仅用于军用战斗机叶片的处理，美国就可节约成本逾10亿美元。2005年国又将激光冲击延寿逐步推广到大型汽轮机、水轮机的叶片处理，石油管道，汽车关键部件减量化等。据报道仅仅石油管道焊缝的处理就达10亿美元以上的收益。第二章 激光冲击小孔的数值建模激光冲击工艺复杂，强化效果影响因素较多，完全采用实验手段研究该工艺费时费力，数值模拟可以用来预测激光冲击强化效果，根据有限元模拟获得的应力应变结果进一步的疲劳寿命设计，可以在设计阶段判断零部件的疲劳寿命薄弱位置，缩短产品开发周期，降低开发成本，为进一步的实验研究提供参考。本文以ABAQUS软件为平台，建立激光冲击强化前后的疲劳寿命预

39、测模型，模拟时主要研究激光冲击诱导的残余应力场及塑形变形两者的协同效应，分析其对疲劳寿命的影响机理。2.1 数值模拟的总体思路本文基于ABAQOS软件平台，采用先开孔后激光冲击的工艺方法，通过有限元建模，建立起激光冲击参数-残余应-疲劳特性之间的数字化分析方法。用不同激光冲击参数冲击强化小孔，研究分析小孔残余应力场，进而分析对小孔疲劳寿命的影响。总体思路为：激光冲击过程的动态加载是复杂的非线性动力学问题。激光诱导的冲击波波峰数值压力较大且作用时间短，当金属局部表面受到这种冲击载荷作用时，扰动会逐渐由近及远传播到未受扰动的区域中去，这种扰动的传播就是应力波。选择显式积分算法可精确追踪靶材，由于应

40、力波作用所产生的动力学响应。由于应力波在金属靶材内部传播过程中存在反射和相互作用，因此为了使靶材获得充分的塑性变形，必须使设定的显式算法的计算时间大于激光诱导冲击波的持续时间。为了以最小的计算机时获得最终靶材表面及内部的残余应力场分布， 需要将应用动力显式算法得到的计算结果导入适合于计算静态和自然频率响应问题的静力隐式算法模块进行平衡回弹运算。另外，在模拟单点多次激光冲击形成的残余应力场时，第一次冲击计算得到的残余应力、应变数值应作为初始值读入显式积分算法模块中，以进行第二次冲击波加载的有限元计算。 总体有限元模拟流程为：输入文件编辑，动态分析，静态分析，残余应力场分析。2.2 ABAQUS建

41、模过程 激光冲击强化金属板料致使材料表面产生塑性变形，其冲击能量来源于激光冲击与金属材料相互作用时在表面产生的强大的冲击波。冲击波载荷的大小、加载方式及加载时间是影响数值模拟精度的关键。因此，如何设置激光冲击波载荷大小和加载方式是模拟激光冲击强化的关键问题。2.2.1 几何模型的建立 ABAQUS的part模块里面可以建立草图，也可以进行拉伸、旋转、扫描、放样等操作。建立模型时应注意尺寸，以免模型过大或过小对冲击效果有影响。本文研究激光冲击对小孔疲劳寿命的影响，模型如下（该有限元模型孔半径5mm，厚度5mm，采用LY12CZ铝合金。）： 图2.1 几何模型的建立2.2.2 材料的本构模型 材料

42、本构模型是根据材料及模型的变形情况来选择的，是综合考虑的结果。选择本构模型最核心的一点是：利用某本构模型拟合得到的应力应变数据应最大程度上能反映你所使用的实验数据，吻合程度越好，说明选择的模型对这组材料越适合。 J-C模是由Johnson和Cook于1983年针对金属材料在大变形.高应变速率和高温条件下的流变行为提出的一种经验模式。 J-C模型形式简单，参数少，使用方便，在工程中得到了广泛应用。但是J-C模型实际上是将材料的力学行为归结为应变效应、应变速率效应和温度效应相乘的一种经验型本构模型，这与材料的实际流变行为有些不一致，如J-C模型中将应变速率效应看作是应变速率对数的线性函数，这与一些

43、材料的实际情况不太一致，为此有研究人员提出了应变速率效应是应变速率对数的指数函： （2-1） 式中：p为塑性应变；*/o ，为无量纲应变速率，o为参考应变速率；T*（TT）/（TT），为无量纲温度，T为试验温度，为室温温度，T为金属材料的熔点温度；A，B，C， 为5个待定系数。 本论文研究的参数为：A为325，B为555，C为-0.001，m为2.20，n为0.28。材料参数为：密度2780g/mm3，弹性模量为70GP，泊松比为0.33。2.2.3 网格划分 划分网络是有限元模型的一个重要环节，它要求考虑的问题较多，工作量较大，所划分的网络形式由于作者的水平和思路不同而有很大的差异，因而对计

44、算机精度和计算规模会产生显著的影响。 有限元网格数量的多少和质量的好坏直接影响到计算结果的精度和计算规模的大小。一般来讲，网格数量增加，计算精度会有所提高，但同时计算规模也会增加，网格较少时，增加网格数量可以显著提高计算精度，而计算时间不会有很大的增加。所以应注意增加网格数量后的经济性。实际应用时可以比较疏密两种网格划分的计算结果，如果两种计算结果相差较大，应该继续增加网格，重新计算，直到误差在允许的范围之内。下图为本论文模拟时的网格划分: 图2.2 模拟过程中的网格划分2.2.4 载荷模块载荷可以根据与时间相关的幅值变化，集中力既可以参考总体坐标系，也可以参考局部坐标系或基准坐标系。在FAB

45、BRO研究的基础上, 通过估计冲击波峰数值压力的大小, 以及由PVDF 传感器得到的冲击波压力幅值-时间曲线实现激光诱导冲击波的精确加载。（A）激光诱导冲击波峰压估算 由于激光冲击波加载本身的特殊性，即受作用时间短(ns级)、压力大(G Pa级)，因此用软件来模拟激光冲击波的产生还比较困难。因此，在激光冲击强化模拟过程中，将冲击波载荷简化为作用在冲击区域内随时间和空间变化的压力载荷，然后将其作为载荷直接作用在板料表面。确定冲击波的加载方式后，需确定压力载荷的峰值。目前，模型中的冲击波峰数值压力采用的是约束模式，因此本节只探讨约束模式下的冲击波压力。根据爆轰波稳定传播理论，在冲击波阵面上，其质量、动量和能量保持守恒以及冲击波波速之间的关系，推得激光冲击波峰值压力估算。 （2-2） 式中A为吸收系数，0.80-0.95；r为等离子体的绝热指数，这里取1.67；，分别为靶材和约束层的材料声阻抗，单位kg/s；和分别为与能量吸收层和约束层密度有关的