永龙隧道毕业设计论文.doc

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1、目 录第1章 工程概况及水文地质条件11.1 工程简介11.2 隧道工程地质条件及评价21.2.1 地形地貌21.2.2 地质构造21.2.3 解理裂隙41.2.4水文地质条件41.2.5 不良地质现象及特殊岩土51.2.6 岩土评价61.2.7 地震效应61.3 隧道设计标准及遵循的规范61.3.1 技术标准61.3.2设计依据7第2章 隧道总体设计82.1 隧道的线型设计82.2 隧道横断面设计82.2.1 隧道建筑限界8第3章 隧道洞门设计123.1 洞门的设计123.2洞门结构设计计算133.2.1洞口端墙设计13第4章 隧道衬砌结构内力分析与结构设计204.1 概述204.2 初期支

2、护设计204.2.1 设计参数的确定204.2.2围岩压力计算224.2.3确定围岩塑性区加锚后的、值：234.2.4计算、及234.2.5 锚杆的设计与计算284.2.6 喷层的计算与设计284.2.7 验算喷层的厚度294.3 二次衬砌304.4 级围岩公路隧道设计报告书304.4.1设计参数304.4.2计算结果314.5 级围岩公路隧道设计报告书414.5.1 设计参数415.4.2 计算结果424.6洞身衬砌支护参数表4-152第5章 明洞设计535.1 明洞形式选择535.2 拱圈回填土石垂直压力535.3 拱圈回填土石侧压力545.4 边墙回填土石侧压力55第6章 施工组织设计5

3、76.1 预定目标承诺5762 编制说明576.3 编制原则586.4 工程施工总体部署586.5隧道工程的施工顺序596.6 确保工程质量和工期的措施606.7 质量、安全保证体系656.8 主要项目施工方案和施工方法67第7章 隧道监控量测817.1隧道监控量测的主要目的为：817.2 隧道监控量测的内容及测试方法817.2.1隧道监控量测的内容817.2.2量测手段和方法827.3 量测数据综合分析84第1章 工程概况及水文地质条件1.1 工程简介永九快速线位于萝岗区的东北部，呈南北走向穿越永和、镇龙和九佛三镇。南接永和的开源大道，通过隧道穿油麻山，北至广从公路，全长25.026公里。全

4、部永九快速线市政工程由永龙隧道（永和大道至永龙大道）、永龙大道（永龙隧道至广汕公路）及永九快速线（广汕公路至广从公路）三部分组成。永龙隧道南北走向，南接永和经济开发区的永和大道，北接广汕路。永龙隧道南端通过禾丰一纵路与永和大道连接，禾丰一纵路与永和大道相交路口平交处理。禾丰一纵路至永龙隧道南口段，设置高架桥，跨越禾丰横路。永龙隧道北端洞口位于镇龙端，其中镇龙端出口丘陵地貌，植被茂盛，隧道北与广汕路相连。 永龙隧道左线设计单向三车道,全长1865米。具体如下表：工程名称中心桩号起讫桩号全长（m）永龙隧道左线ZK1+777.5ZK0+845ZK2+7101865A标段里程范围：ZK0+845.0Z

5、K1+749.0，主线长904m内容：主体土建工程消防工程（给水）附属土建工程 （含永和端变配电所）预埋管工程DN800给水管工程B标段里程范围：ZK1+749.0ZK2+710.0，主线长961m内容：主体土建工程消防工程（给水）附属土建工程 （含镇龙端变配电所）预埋管工程DN800给水管工程C标段除上述A、B标段以外的附属工程。 1.2 隧道工程地质条件及评价1.2.1 地形地貌隧道位于广州市东北部的萝岗区，属丘陵地貌，群岭延绵，地势起伏，植被发育，多为松树、桉树及灌木，自然露头少，地面标高在49.00-262.15m之间，最高山顶标高为262.15m，位于拟建隧道东侧370m处。于隧道左

6、支里程Zk1+760Zk2+080西侧2286m处连续分布有3口水塘，面积约0.03km2，水深约2.007.00m，隧道穿越2条沟谷，呈东西走向，沟谷中常年有水。隧道北侧洞口处地形坡度1820，植被多为松树及灌木，较发育；南侧左线洞口处地形坡度36,洞口附近均种植果树。隧道南北洞口前沿为山前冲洪积平原，多为居民区或耕地，人口较少。由于场区临近北二环、广从公路及永和开发区，故交通较便利。1.2.2 地质构造1、物探异常带根据物探解译的5处地质异常带，详细勘察时分别在D2D5异常带两侧布置钻孔以查明异常带情况。由于D1异常带在隧道范围以外，故不予考虑。现将物探揭露的D2D5异常带以及相应钻孔揭露

7、的情况分述如下：（1）D2异常带。该处地层情况详见钻孔zk15、zk16、zk35及zk36。由于以上钻孔揭露隧道埋藏段均为微风化花岗岩，裂隙发育不甚发育，未揭露断层迹象，故推测该异常带对隧道影响不大。（2）D3异常带。该处地层情况详见钻孔zk18、zk19、zk38（初勘zk8）及zk39。区域资料显示该处为谢村断裂，本次勘察钻孔揭露隧道埋藏段均为微风化花岗岩，但闪长岩脉发育，钻孔zk18孔深6.421.5m为碎裂岩。综合区域资料、物探资料以及钻孔资料，推测该处为谢村断裂（F1）通过。（3）D4异常带。该处地层情况详见钻孔zk22、zk23、zk42及zk43。本次于钻孔zk22、zk23、

8、zk43揭露岩石受构造作用，具有碎裂状结构，而且岩石具有硅化现象，岩石裂隙普遍发育，故推测该处为次级断裂经过或为断裂的影响带。（4）D5异常带。该处地层情况详见钻孔zk24、zk25、zk44（初勘9）、zk45、zk51及zk52。以上钻孔均揭露构造岩碎裂岩。综合物探和钻孔资料分析，推断该处即为窝园断裂（F2）。但是，本场地揭露窝园断层位置与区域窝园断裂位置相距约80m。2、断层本次隧道段主要为谢村断裂（F1）及窝园断裂（F2）通过。（1）谢村断裂（F1）：综合区域资料、物探资料以及钻孔资料，推测隧道右线里程Yk2+010及左线里程Zk1+933为谢村断裂（F1）通过，由于钻孔zk18孔深6

9、.421.5m为碎裂岩，结合该处地形，故推测断裂性质为压性逆断层，走向南西；根据断层下盘即钻孔zk38（初勘zk8）揭露为完整微风化岩石，而断层上盘即钻孔zk19、zk39揭露闪长岩脉发育，故推测断层倾向北西，倾角5060，由于断层附近钻孔揭露岩石总体性质较好，故推测该断裂发育带宽度较窄。（2）窝园断裂（F2）：本次勘察在钻孔zk24、zk25、zk44（初勘9）、zk45、zk51及zk52均揭露到碎裂岩，顶界埋深1.0053.20m，揭露带厚40.00103.20m。根据区域地质资料和本次揭露的情况分析，上述钻孔位置即为窝园断裂通过位置，但本次揭露断层走向NW-SE，倾向SW，倾角7080

10、，断裂带宽度6080m。本次揭露碎裂岩原岩主要为花岗岩，在断层带中构造岩显示出受构造作用程度的不均匀性。从揭露到的碎裂岩分析，断裂主要属压性，而且具有多期活动，表现在前期原岩被压碎形成碎裂（碎粒）岩带，第二期活动形成碎裂岩的硅化带和石英脉，后期活动强度较弱，主要是将硅化碎裂岩带挤压破碎并造成裂隙发育。但断层带未发现近期活动的痕迹。（3）其它构造影响现象，本次于钻孔zk20、zk22、zk23、zk32及zk43揭露，这些部位的岩石受到过构造作用，具有碎裂状结构，且具有硅化现象，岩石裂隙普遍发育，故推测存在次级断裂或断裂影响的可能。3. 地层岩性据野外勘察资料，本场区发育第四系上更新统坡积层（Q

11、3dl）、第四系残积层（Qel）、加里东期花岗岩（O1N）。现自上而下分述如下：（1）第四系上更新统坡积层（Q3dl）亚粘土：分布于两侧山坡前缘。褐黄色、褐红黄色，可塑，局部硬塑，土质不均匀，具砂感，遇水易软化崩解。（2）第四系残积层（Qel）岩性为砂质粘性土，褐黄色，为花岗岩风化残积土，除石英外，长石、云母矿物均已风化呈土状，土质遇水易软化崩解。按稠度状态可划分为可塑和硬塑两亚层。（3）加里东期花岗岩（O1N）场区基岩为加里东期中新序列南香山单元花岗岩（O1N）。岩石呈浅灰、灰白色，中细粒结构，块状、条纹状构造，矿物成分主要为石英、长石、黑云母。另外场地还揭露岩脉闪长岩。根据岩石风化程度自上

12、而下划分为以下4带1全风化带：呈褐黄色。原岩结构尚可辨，长石、黑云母矿物大部分已风化成土状。岩芯呈坚硬土柱状，土质遇水易软化崩解。2强风化带：呈褐黄色、褐黄色。岩石风化强烈，岩芯多呈坚硬土柱状及半岩半土状，局部夹碎块状岩芯，岩芯一般遇水软化崩解，岩块用手可折断。3弱风化带：呈褐黄色、青灰色及灰白色，岩石裂隙发育，见铁染。岩芯呈块状、扁柱状或短柱状。岩质较坚硬，锤击声脆。4微风化带：呈浅灰色、灰色，青灰色。岩石裂隙发育不甚发育，岩芯呈扁柱状、短柱状及长柱状，部分岩芯呈碎块状及块状，岩质新鲜，致密坚硬，锤击声脆。4、碎裂岩（F）灰色及灰白色，母岩为花岗岩，碎裂（碎粒）状结构，岩石经强烈构造作用呈角

13、砾片理化，角砾呈定向排列，岩石具有不同程度硅化现象。揭露片理化与岩芯轴心夹角1020。该破碎带顶界埋深1.0053.20m，在钻孔深度范围内尚无法揭穿。按岩石风化程度可划分为以下4带：1全风化带：呈褐黄色。岩石受构造作用强烈，而且岩石风化强烈，岩芯呈坚硬土柱状，土质遇水易软化崩解。2强风化带：呈褐黄色。岩石风化强烈，岩芯多呈坚硬土柱状及半岩半土状，局部夹碎块状岩芯，岩芯一般遇水软化崩解，岩块用手可折断。3弱风化带：呈褐黄、褐灰色，岩石受构造作用呈碎裂状结构。岩石裂隙很发育，主要揭露三组较为发育的裂隙，裂隙面分别与岩芯轴心夹角010，4550以及6570，频度58条/m，裂隙面铁质渲染严重，部分

14、裂隙为张性裂隙，半充填或无充填，充填物质主要为硅质及铁质。岩石有不同程度的硅化现象。岩芯一般呈碎块状、块状，少量扁柱状及柱状，岩质硬，但岩块锤击易碎。4微风化带：呈褐灰色，青灰色。碎裂状结构，岩石隐蔽裂隙发育，局部裂隙面见铁质渲染。岩芯呈扁柱状及短柱状，部分岩芯破碎呈碎块状及块状，岩质较坚硬，锤击声脆，易沿隐蔽裂隙面破开。1.2.3 解理裂隙在隧道范围地表土覆盖严重，植被发育，天然露头少。本次勘察的节理裂隙调查是在道路开挖坡面及出露的天然露头上进行的，调查场地的岩性为花岗岩，场地主要发育7组裂隙，分别是裂隙走向NW8090，频度34条/米；裂隙走向NW5055，频度33条/米；裂隙走向NW20

15、30，频度35条/米；裂隙走向NE010，频度3条/米；裂隙走向NE2030，频度12条/米；裂隙走向NE5560，频度23条/米；裂隙走向NE8090，频度35条/米。其中和以及和为两对共轭裂隙。节理裂隙一般呈闭合状，宽度0.5mm。由节理玫瑰花图可知，以与隧道走向呈40交角的裂隙即裂隙最发育，裂隙多倾向北东。1.2.4水文地质条件1、地下水场区地下水类型主要为孔隙潜水、基岩孔隙裂隙承压水和断层破碎带裂隙承压水。（1）孔隙潜水：主要赋存及运移于山间谷地冲沟附近坡洪积层中，坡洪积层分布有粗细不均匀砂颗粒，具孔隙性，含孔隙潜水。地下水主要接受大气降水的渗入补给和基岩裂隙水的侧向补给，并通过泉水或

16、地下迳流排泄于沟谷中。（2）基岩孔隙裂隙承压水：基岩强、弱风化岩石孔隙裂隙发育，含孔隙裂隙承压水，但水量一般不大。地下水主要接受大气降水的补给，并以迳流形式排泄补给坡洪积层的孔隙潜水，或直接出露地表以下降泉形式排泄于沟谷中。（3）断层破碎带裂隙承压水：主要赋存及运移于断层破碎带中，具承压性。从钻孔ZK9钻进过程中发生全漏水的现象分析，断层破碎带为地下水富集地段，水量较大。地质调查发现，场地出露有6处泉水分布，其中两处泉水横穿流经隧道，泉水主要接受基岩孔隙裂隙水的补给。隧道附近有三口水塘，主要接受大气降水和基岩孔隙裂隙水的补给。通过地表水文地质调查，钻孔及抽水、注水试验分析和水试样检测等工作，得

17、到场区以下水文地质规律：（1）场区的孔隙潜水局限在山间谷地冲沟中，以泉水或迳流排泄于沟谷中，水量受降水影响，变化很大。（2）基岩孔隙裂隙水在场区广泛分布，水量一般不大，一般沿山坡运移到坡脚作为坡洪积层潜水的补给或直接以下降泉方式排泄到沟谷中；而在断裂破碎带附近是断裂带裂隙承压水的补给源。（3）在断层带，地下水位明显降低，尤其在窝园断裂带已形成明显的地下水漏斗区，并且其附近的所有钻孔都出现全漏水现象，表明断裂带属于地下水的良好通道。（4）左线里程Zk1+700Zk2+000段西边的鱼塘水可能与地下基岩裂隙发育带的地下水存在水力联系，在钻孔zk17的抽水试验中，离鱼塘仅13m的钻孔zk50存在水位

18、下降，最大降深达11cm。（5）抽水、注水试验计算表明，场区的强、弱风化岩层渗透系数0.05980.479m/d，影响半径14.50127.60m，属于弱透水层。而坡积土层、残积土层、全风化岩层及微风化岩层属于相对隔水层。（6）场区无论是地表泉水，还是地下水，在强透水层中均存在分解类中腐蚀性，不存在结晶类腐蚀和结晶分解复合类腐蚀。2、隧道涌水量预测隧道各里程段涌水量预测见下表。隧道各里程段涌水量预测一览表隧道里程Zk0+847Zk1+014Zk1+014Zk1+161Zk1+161Zk1+195Zk1+693Zk1+879Zk2+480Zk2+639涌水量预测（m3/d）89.71180.39

19、28.0294.88167.14值得说明的是，表中所预测的水平巷道涌水量是基于单条隧道分别进行预测的，未考虑左右两条隧道同时施工排水互相干扰的因素。另外，由于隧道址地处于丘陵区，地势较高，地下水的补给来源不足，在隧道施工开始时，可能隧道内涌水量较大，这时的涌水量以消耗地下水的静储量为主，随后，隧道内的涌水量将逐渐减小。1.2.5 不良地质现象及特殊岩土场地不良地质主要是断层破碎带，特殊岩土主要是花岗岩风化土、残积土和球状风化体，俗称“孤石”。由于地质构造作用，断层破碎带中岩石强度不均匀，带中基岩裂隙很发育，岩体破碎，部分岩石具有硅化现象，岩质坚硬，而且断层破碎带为地下水富集地段，隧道开挖至断层

20、破碎带时，应注意防止围岩坍塌或冒落事故以及地下水突涌等现象。场地为花岗岩，在花岗岩残积土及全、强风化花岗岩中普遍发育球状风化体，俗称“孤石”，勘察于永和端隧道浅埋段钻孔zk3、zk4、zk29、zk31、zk32均揭露“孤石”，而且地质调查时，也发现在永和端隧道附近有“孤石”和散落的滚石。孤石大小不一，岩质为弱、微风化花岗岩，岩质坚硬。因此，在洞口尤其是浅埋段极可能遇到 “孤石”现象，其一方面增加开挖难度，另一方面可能在开挖中形成不稳定掉块或坍塌从而影响施工安全。应予以重视。另外场地为花岗岩地区，花岗岩残积土及全、强风化花岗岩含亲水矿物，遇水易软化崩解，洞口处分布花岗岩残积土及全、强花岗岩，洞

21、口开挖后，除了应注意土层易产生滑塌外，还应注意防止大气降水或施工用水浸泡土层以避免土层强度降低。1.2.6 岩土评价亚粘土层呈可塑状，工程性质较好。属I类松土。1、2砂质粘性土层呈可塑及硬塑状，土质好，具有一定承载力。可塑土属I类松土，硬塑土属II类普通土。1全风化带岩石呈坚硬土柱状，具有一定承载力。属III类硬土。2强风化带岩石呈坚硬土柱状或半岩半土状，部分呈岩块状，均具有一定承载力，工程性质好。属III类硬土。3弱风化带岩石岩质较硬，强度较高。一般弱风化岩石属V类次坚石。4微风化岩岩质坚硬，强度高，属VI类坚石。1全风化带岩石呈坚硬土柱状，具有一定承载力。属III类硬土。2强风化带岩石呈坚

22、硬土柱状或半岩半土状，部分呈岩块状，均具有一定承载力。属III类硬土。3弱风化带岩石岩质较硬，强度较高。一般弱风化岩石属V类次坚石。4微风化岩岩质坚硬，强度高，属VI类坚石。上述土、石工程分级根据公路工程地质勘察规范JTJ 064-98划分。1.2.7 地震效应1、根据广东省地震烈度区划图，场区的地震基本烈度为VI度，据建筑抗震设计规范（GB 50011-2001）场区的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第一组。从地震活动时空分布来看，广州地区属于东南沿海地震带中部，具有“外带强，内带弱”的特征，有史以来记载的最大地震震级为4.755级，多属中小型有感地震，无

23、大于6级的灾害性强震记载。2、场区软土层不发育，为可进行建设的一般场地。但隧道为断裂经过地段，应属建筑抗震不利地段3、场地土的类型为中软土中硬土，浅部土层主要为中软土，场地南北两侧山坡处等效剪切波速介于140250m/s之间，覆盖层厚度一般在350m之间，场地中部等效剪切波速介于250500m/s之间，覆盖层厚度5m，据建筑抗震设计规范（GB 50011-2001），场地类型为II类。1.3 隧道设计标准及遵循的规范1.3.1 技术标准1、道路等级：城市I级主干道2、设计速度：60km/h。3、设计车道：单向三车道4、隧道内路面横坡：2%5、隧道结构安全等级：I级6、隧道防水等级：II级7、荷

24、载等级：城-A区域地震设防烈度：VII1.3.2设计依据1）城市道路设计规范 CJJ 37-902）公路隧道设计规范 JTG D70-20043）公路工程技术标准 JTG B01-20034）地下工程防水技术规范 GB50108-20015）锚杆喷射混凝土支护技术规范（GB50086-2001）6）公路水泥混凝土路面设计规范（JTGD40-2002）7）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）8）公路隧道施工技术规范（JTJ 042-94）9）公路隧道通风照明设计规范JTJ0261199910）环境空气质量标准GB3095199611）城市区域环境噪声标准GB309693第2章 隧道总体

25、设计2.1 隧道的线型设计根据地质、地形、路线走向、通风等因素确定隧道平曲线的线形。隧道为单向交通，路面横坡取单面坡，坡度为2%。2.2 隧道横断面设计2.2.1 隧道建筑限界进行衬砌断面几何尺寸设计时，主要是从两方面考虑：第一是根据给定的建筑限界确定隧道净空形状，也就是选定结构的内轮廓线；第二是确定衬砌截面的厚度即用以检算强度的截面面积。2.2.1.1 隧道建筑限界的定义隧道建筑限界是为了保证隧道内各种交通的正常运行与安全，而规定在一定宽度和高度范围内不得有任何障碍物的空间限界。而设计中，应充分研究各种车道与公路设施之间所处的空间关系，任何部件（包括隧道本身的通风、照明、安全、监控及内部装修

26、等附属设施）均不得侵入隧道限界之内。隧道建筑限界是决定隧道净空尺寸的依据，对设计、施工、运营来说都很重要。而且隧道是永久性建筑，一旦建成，就很难改动。因此，隧道建筑限界的确定，对隧道的设计来说至关重要。2.2.1.2 隧道建筑限界的组成公路隧道建筑限界由行车道宽度（W）、路缘带（S）、侧向宽度（L）、人行道（R）或检修道（J）等组成。当设置人行道时，含余宽（C）。为了消除或减少隧道边墙给驾驶员带来的惟恐与之冲撞的心理影响（“侧墙效应”），保证一定的车速的安全通行，应在车道两侧设置一定宽度的路缘带，余宽或人行横道，以满足侧向净空的需要。设置路缘带的目的：（1）诱导驾驶员视线，增加行车安全；（2）

27、为行车道提供一部分必须的侧向净宽，保证行车道的充分利用。高速公路和一级公路隧道内应设置检修道。其它等级公路隧道，应根据隧道所在地区的人行密度、隧道长度、交通量及交通安全等因素确定人行道的设置。检修道或人行道宜双侧设置；检修道或人行道的高度可按2080cm取值，并综合考虑以下因素：检修人员步行时的安全；紧急情况时，驾乘人员拿取消防设备方便；满足其下放置电缆、给水管等的空间尺寸要求。连拱隧道在设置余宽时，当最高时速达120km/h与100km/h时，应不小于50cm，当最高时速达80km/h与60km/h时，应不小于25cm。2.2.1.3 永龙隧道建筑限界的确定根据公路隧道设计规范的规定，各级汽

28、车专用公路的隧道建筑限界如表2-1所示。在限界范围内，任何建筑物及设备都不得侵入。表2-1 公路隧道建筑限界横断面组成最小宽度（单位：m）公路等级设计速度（km/h）车道宽度W侧向宽度余宽人行道R检修道J隧道建筑限界净宽左侧LL右侧LR左侧右侧设检修道设人行道不设检修道、人行道高速公路一级公路1203.7520.751.250.750.7511.001003.7520.501.000.750.7510.50803.7520.500.750.750.7510.25603.5020.500.750.750.759.75二级公路三级公路四级公路803.7520.750.751.0011.00603.

29、5020.500.501.0010.00403.5020.250.250.759.00303.2520.250.250.257.50203.0020.250.250.257.00注：三车道隧道除增加车道数外，其他宽度同表；增加爱车道的 宽度不得小于3.5m。根据原始资料，永龙隧道左线为城市I级主干道,设计行车速度为60km/h，由表2-1可确定永龙隧道左线建筑限界取值为：1、隧道建筑限界（ 1 ） 单向三车道路面宽度：0.5（左侧向宽度）+ 3.5+3.75 x2 （行车道宽w）+ 0.75（右侧向宽度）= 12.25m （ 2 ） 单向隧道建筑限界：宽度0.75（检修道宽）+ 12.25（路

30、面宽）+ 0.75（检修道宽）= 13.75m； 高度5.0m （ 3） 隧道内轮廓（有仰拱、无仰拱）：宽度0.538（余宽）+ 13.75（隧道建筑限界）+1.388（余宽）= 15.677m； 高度10.201m（有仰拱），高度8.915m（无仰拱）。 （ 4 ）行驶方向：双线单向三车道；隧道衬砌内净空根据隧道所处的围岩地质具体情况，I级、II级围岩内净空采用曲墙无仰拱形式， III、 、V 级围岩内净空采用曲墙有仰拱形式。隧道拱墙部位为三心圆形式。隧道内净空与建筑限界之间的净空预留了内装饰层、照明等机电设备及营运管理设施及沉降所需空间。考虑到排水要求，路面采用2.0的单面横坡。2 、车行

31、、人行横洞断面车行横洞建筑限界：净宽4.5m ，净高5.0m。人行横洞建筑限界：净宽2.0m ，净高2.5m。隧道建筑界限图如下图2-1 隧道建筑限界图(单位：cm)3 隧道标准内轮廓设计根据公路隧道设计规范（GTJ-2004）76页“附录B”的规定，公路隧道内轮廓标准为：拱部为单向三车道隧道标准内轮廓断面如图2.2所示。 图2.2 三车道隧道标准内轮廓标准断面（单位：cm）在图2.2中：拱部圆弧半径；拱部与侧墙连接段圆弧半径；侧墙圆弧半径；侧墙与仰拱连接段圆弧半径；仰拱圆弧半径；路面至起拱线的高度；设仰拱时的侧墙结构高度（侧墙与仰拱连接点至起拱线的高度）；设仰拱时起拱线与的夹角；隧道结构中心

32、线与的夹角；侧墙与仰拱连接段夹角，；半径为的拱部圆弧段夹角；半径为的圆弧段夹角。该隧道内轮廓采用三心圆，半径，衬砌净高(有仰拱)，净宽。第3章 隧道洞门设计3.1 洞门的设计3.1.1 洞门形式的选择：两端洞门形式都选端墙式洞门 图3-1 端墙式洞门简图1.选择理由：洞门所处位置地形开阔、适合建造端墙式洞门。另外，端墙式洞门采用等厚的直墙，圬工体积比其他形式都小，在强调节约型社会的今天，具有重要意义。 2.构造要求：（1）端墙的高度应使洞身衬砌的上方有1m以上的回填层，以减缓山坡滚石对衬砌的冲击，洞顶水沟深度应不小于0.4m；为保证仰坡滚石不致跳跃超过洞门落到线路上去，端墙应适当上沿形成挡碴防

33、护墙，其高度从仰坡算起，应不小于0.5m，在水平方向不宜小于1.5m；端墙基础应设置在稳固的地基上，其深度视地质条件、冻害程度而定，一般应在0.61.0左右。（2）端墙的厚度应按挡土墙的方法计算。（3）端墙宽度与路堑横断面相适应。3.1.2验算满足要求：采用挡墙式洞门时，洞门墙可视为挡土墙，按极限状态验算，并应验算绕墙趾倾覆及沿基底滑动的稳定性。验算时应符合下表的规定，并应符合公路路基设计规范、公路砖石及混凝土桥涵设计规范、公路桥涵地基与基础设计规范的有关规定。洞门墙主要验算规定见表3-1。表3-1墙身截面荷载效应值结构抗力效应值（按极限状态算）墙身截面荷效应值结构抗力效应值(按极限状态计算)

34、墙身截面偏心距倍截面厚度滑动稳定安全系数基底应力地基容许承载力倾覆稳定安全系数基底偏心距岩石地基土质地基B/6（B为墙底厚度）表3-2 洞门设计计算参数仰坡坡率计算摩擦角容重基底摩擦系数基底控制压应力(Mpa)1:0.570250.600.801:0.7560240.500.601:150200.400.400.351:1.254345180.400.300.251:1.53840170.350.400.253.2洞门结构设计计算3.2.1洞口端墙设计（1）计算参数确定端墙墙身高度设计为h=7.7+0.6+0.12+0.30+1.0+2.28=12m，其中隧道内轮廓净高为7.7m,二次衬砌厚0

35、.6m,预留变形量0.12m,初期支护厚0.3m,墙体埋深1.0m。墙体宽1.5m,墙体厚1.5m。墙体采用内倾式，倾角。由于仰坡坡度为1：0.5，根据公路隧道设计规范（JTG2004）“洞门设计计算参数”表，取：墙后岩土体的计算摩擦角为，重度为，基底摩擦系数，基底控制压应力。（）验算条带的选取及计算要点：取作为“验算条带”， 验算墙身截面偏心和强度以及基底偏心、应力及沿基底的滑动和绕墙趾倾覆的稳定性。（）洞门土压力计算根据公路隧道设计规范（JTG2004）“附录H 洞门土压力荷载的计算方法”，最危险滑裂面与垂直面之间的夹角： （3-1）式中：围岩计算摩擦角，；地面坡角与墙面倾角，。图3-2

36、洞门土压力计算图 。根据公路隧道设计规范（JTG2004）“附录H 洞门土压力荷载的计算方法”，土压力： （3-2） （3-3） （3-4）式中： 把数据代入各式：m洞门土压力：(4）抗倾覆验算计算简图如图3-3所示范，挡土墙在荷载作用下应不致绕墙底脚O点产生倾覆时应满足下式： （3-5）式中：自重为：图3-3 端墙计算图 ，取。 把代入式3-5：计算结果满足要求。（5）抗滑移验算对于水平基底，按如下公式计算： （3-6）式中： 代入式3-6，得：计算结果满足要求。（6）基底合力偏心矩验算对于水平基底： （3-7）式中：将数据代入式3-7，得：计算结果满足要求。（7）基底压应力验算对于水平基底

37、：，计算结果满足要求。（8）墙身截面偏心及强度验算偏心矩： （3-8）式中：将数据代入式3-8，得：，计算结果满足要求。应力：通过对计算条带进行墙身偏心及强度，绕墙趾的抗倾覆性、沿基底滑动的稳定性以及基底应力验算，洞门端墙及柱子都是满足表4-1的洞门墙主要验算规定的。因此，洞门墙的设计尺寸是合乎要求的。第4章 隧道衬砌结构内力分析与结构设计4.1 概述隧道洞身衬砌结构设计以新奥法原理为指导，采用复合式衬砌，以初期支护为主要承载结构和二次衬砌与之共同承载。结构设计按照工程类比法，查阅公路隧道设计规范JTG D702004，选择合适的参数进行设计，再选取具有代表性的截面进行稳定性验算，直至满足规范

38、所规定的要求。4.2 初期支护设计本隧道处在类I级和级围岩中，虽隧道最大埋深，但隧道通过区沟系较密集，施工中有遇突水、突泥的可能性。现在围岩状况较差的类（级）围岩段，选取埋深为来进行隧道初期支护设计。根据隧道岩层性质及周围工程地质条件，由工程类比的方法，参照国家标准的锚杆喷射混凝土支护技术规范初期支护选用厚的钢筋网喷射混凝土，设置锚杆长为，梅花状布置。4.2.1 设计参数的确定隧道深浅埋类型的确定深埋和浅埋隧道的分界、施工方法等因素综合判定，可以按荷载等效值，并结合地质条件按荷载等效高度的判定式为： (4-1)式中：深浅埋隧道的分界深度；荷载等效高度，按下式计算：； 深埋隧道垂直均布压力；围岩

39、容重。在矿山法施工的条件下，类（级）、类（级）围岩取： (4-2)式中： 围延级别，根据地质条件，围岩属于II（V级）类，则取； 围岩的容重，由地质条件取； 宽度影响系数，； 隧道宽度，取。(隧道衬砌净宽)以为基准，每增减时的围岩压力的增减率，当时，取；当时，取。代入数据有：荷载有效高度为：在I、II类围岩中，深浅埋隧道的分界高度为： =（22.5）14.89 =（29.7837.23）m埋深25m，小于，属浅埋段。考虑到在初期支护时的降雨，地震，温差等各种自然条件的影响，根据公路隧道设计规范（JTG2004）中各级围岩物理力学指标标准值，设计参数按以下取值：计算摩擦角，；无锚杆时隧道的位移是

40、，有锚杆时隧道的位移是。查公路隧道设计规范（JTG2004）附录1，围岩变形模量，泊松比，围岩的单轴抗压强度。查钢筋混凝土结构设计原理附录，C20混凝土轴心抗压强度标准值为，弹性模量，泊松比；的锚杆布置为，弹性模量，抗剪切强度，安全系数，锚杆横截面面积为。设计时，为了计算简便，将隧道洞室看成是圆形洞室，。4.2.2围岩压力计算埋深25m大于，小于，属浅埋段。可按下式计算围岩压力： （4-3）式中： （4-4）将代入式3-4，得：将代入式3-3，得：4.2.3确定围岩塑性区加锚后的、值：4.2.4计算、及对于软弱破碎岩体中的隧洞，可假设其为一均质岩体的圆形隧洞。隧洞周边设有锚杆，无论是端头锚固型

41、锚杆，还是全长粘结型锚杆，其都能通过承受拉力来限制围岩径向位移，改善围岩应力状态，并通过锚杆承受剪力，提高锚固区围岩的、值，达到加固和稳定围岩的作用，如图3-1所示：图4-1 锚杆产生的附加抗力计算简图根据岩层性质及施工现场条件，可采用全长粘结型锚杆（普通水泥砂浆锚杆），它通过砂浆对锚杆的剪切传递而使锚杆受拉。在一般岩层条件下，可认为锚杆和围岩发生共同位移，而不计锚杆与围岩间的相对位移，锚杆轴力沿全长不是均等的。如图3-2所示：图4-2 锚杆内力随位移分布图由图可见，锚杆中存在一中性点，该点剪应力为零，两端锚杆受有不同方向的剪力。中性点上锚杆拉应力最大，在锚杆两端点为零。由于锚杆是集中荷载，其围岩变位实际上是不均匀的，在加锚杆的洞壁处位移量最小，如果锚杆设有托板，则锚端还会有局部承压变形，因此在计算锚杆拉力时应乘以一个小于1的安全系数，即：