毕业设计（论文）永磁同步电机控制系统的研究.doc

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1、西 京 学 院本科毕业设计(论文)题目：永磁同步电动机控制系统的研究 教学单位： 机电工程系 专 业： 自 动 化 学 号： 0811060109 姓 名： 指导教师： 2012年5月摘 要 在进入80年代后较低价格的钦铁硼永磁材料的出现，使永磁同步电动机能够进入普通民用的市场提供了可能，几十瓦到几百瓦永磁同步电动机开始在医疗器械、仪器仪表、化工、纺织以及家用电器等民用领域初显身手。永磁同步电动机的最本质特征就是没有机械换向结构，取而代之的是逻辑电路和功率开关线路共同组成的电子换相器，它把直流电逆变成交流电并按一定的次序通入电动机的定子绕组中以产生与定子磁场正交的转子磁场。在使用中永磁同步电机

2、相比有刷电机有许多的优点，比如：能获得更好的扭矩转速特；性高速动态响应；高效率；长寿命；低噪声；高转速。本文主要研究了永磁同步电动机调速系统的基本方法，主要内容有永磁同步电机的基本原理，脉宽调速系统的原理和控制方法，在此基础上重点研究了永磁同步电动机的换相控制，并对永磁同步电动机调速系统进行设计。最后利用MATLABSimulink面向电气原理结构图的仿真技术，设计了一个转速单闭环永磁同步电机可逆脉宽调速系统，对其进行仿真，并根据仿真结果分析研究永磁同步电动机。关键词：调速；PWM控制；永磁同步电动机；仿真AbstractChin-Fe-B permanent magnet materials

3、 at lower prices in the 1980s, the permanent magnet synchronous motor can provide the possibility to enter the ordinary civilian market, tens of watts to several hundred watts of permanent magnet synchronous motors in medical devices, instruments instruments, chemicals, textiles and home appliances

4、and other civilian areas debuts.No mechanical change to the structure of the most essential characteristic of permanent magnet synchronous motor is replaced by the electronic commutation logic circuit and the power switching circuit composed of DC reverse into AC power and press a certain sequence w

5、hich leads to the motor stator winding to produce the stator magnetic field orthogonal rotor field. In the use of permanent magnet synchronous motor compared to the brush motor has many advantages, such as: Can you get better torque speed special; sexual high-speed dynamic response; high efficiency;

6、 long life; low noise; high speed. This paper studies the basic method of permanent magnet synchronous motor speed control system, the main content of the basic principle of the permanent magnet synchronous motor, PWM System principles and control methods, on this basis, focuses on the exchange of p

7、ermanent magnet synchronous motor control, and permanent magnet synchronous motor speed control system design. Last use of MATLAB Simulink simulation technology for the electrical schematic block diagram, design speed of a single closed loop permanent magnet synchronous motor reversible PWM System,

8、its simulation and study of permanent magnet synchronous motor according to the analysis of simulation results.Keywords: speed control；PWM control；permanent magnet synchronous motor目 录1 绪论12 永磁同步电动机原理22.1 永磁同步电动机的概述22.2永磁同步电动机本体32.2.1 电动机定子32.2.2 电动机转子42.2.3 有关电动机本体设计的问题52.3 转子位置检测62.3.1 位置传感器检测法62.

9、3.2 无位置传感器检测法72.4 PWM调制技术92.5永磁同步电动机电子换相器122.5.1三相半控电路122.5.2三相全控电路132.6永磁同步电机的基本方程143 永磁同步电机控制系统的设计183.1主电路供电方案选择183.2逆变电路的选择193.3基于MC33035的永磁同步电机调速系统193.3.1 MC33035永磁同步电机控制芯片193.3.2基于MC33035的永磁同步电机调速系统设计21 4 永磁同步电动机调速系统的MATLAB仿真244.1 电源、逆变桥和永磁同步电动机模型244.2 换相逻辑控制模块264.3 控制器和控制电平转换及PWM发生环节设计284.4 系统

10、的仿真、仿真结果的输出及结果分析304.4.1 起动，阶跃负载仿真304.4.2 可逆调速仿真335 结论346 致谢35参考文献361 绪论在进入80年代后较低价格的钦铁硼永磁材料的出现，使永磁同步电动机能够进入普通民用的市场提供了可能，几十瓦到几百瓦永磁同步电动机开始在医疗器械、仪器仪表、化工、纺织以及家用电器等民用领域初显身手。在90年代后，随着电力半导体器件的飞速发展，如GTR, GTO, MOSFET, IGBT的相继出现，另外微处理器、集成电路技术的发展，逆变装置也发生了根本性的变化，这些开关器件在向高频化、智能化、大容量化的方向发展，使永磁同步电动机的很重要的一传统直流电机具有运

11、行效率高和调速性能好等诸多优点，被广泛地应用于对起动和调速有较高要求的拖动系统中，如电力牵引、轧钢机、起重设备等。在使用中永磁同步电动机相比有刷电机有许多的优点，比如：能获得更好的扭矩转速特性，高速动态响应；高效率；长寿命；低噪声；高转速。另外， BLDC更优的扭矩和外形尺寸比使得它更适合用于对电机自身重量和大小比较敏感的场合。由于这些特性，永磁同步电动机被广泛的用于日常生活用具、汽车工业、航空、消费电子、医学电子、工业自动化等装置和仪表。目前国内外永磁同步电动机的一般控制技术应经比较成熟，但日本和美国具有较先进的永磁同步电动机制造与控制技术。特别是日本在民用方面较为突出，而美国则在军工方面更

12、加先进。当前的研究热点主要集中在以下三个方面：研究无位置传感器控制技术以提高系统可靠性，并进一步缩小电机尺寸与重量；从电机设计和控制方法等方面出发，研究永磁同步电动机转矩波动抑制从而提高其伺服 ，扩大应用范围；设计可靠小巧，通用性强的集成化永磁同步电动机控制器。但这些技术尚各自存在局限性，需要进一步的研究。本文根据永磁同步电动机的基本原理，脉宽调速系统的原理和控制方法，重点研究了永磁同步电动机的换相控制，并对永磁同步电动机调速系统进行设计。最后利用MATLABSimulink面向电气原理结构图的仿真技术，设计了一个转速单闭环永磁同步电动机可逆脉宽调速系统，对其进行仿真，并根据仿真结果分析研究永

13、磁同步电动机。2 永磁同步电动机原理2.1 永磁同步电动机的概述永磁同步电动机属于同步电动机的一种，这就意味着它的定子产生的磁场和转子产生的磁场是同频率的，所以永磁同步电动机并不会产生普通感应电机的频差现象。永磁同步电动机中又有单相、两相和三相电机的区别，相类型的不同决定其定子线圈绕组的多少。在这里我们将集中讨论的是应用最为广泛的三相永磁同步电动机。永磁同步电动机的主要由电动机本体、位置传感器（对于位置传感器检测方法）与电子开关线路三部分组成，永磁同步电动机工作原理如图2.1所示。 图2.1 永磁同步电动机工作原理图 从图2.1可见，永磁同步电动机组件主要由电动机本体位置传感器和电子开关线路三

14、部分构成。其定子绕组一般制成多相，转子由永磁材料制成。电动机本体在结构上与永磁同步电动机相似，但没有笼型绕组和其它起动装置。其定子绕组一般制成多相(三相、四相、五相不等)，转子由永久磁钢按一定极对数(2p=2, 4,)组成。定子绕组分别与电子开关线路中相应的功率开关器件联接。位置传感器的跟踪转子与电动机转轴相联接。 当定子绕组的某一相通电时，该电流与转子永久磁钢的磁极所产生的磁场相互作用而产生转矩，驱动转子旋转。位置传感器则将转子磁钢位置信号变换成电信号，去控制电子开关线路，从而使定子各相绕组按一定次序导通，定子相电流随转子位置的变化而按一定的次序换相。由于电子开关线路的导通次序是与转子转角同

15、步的，因而起到了机械换向器的换向作用。因此平常所说的永磁同步电动机，就其基本结构而言，可以认为是一台由电子开关线路、电动机本体及位置传感器三部分组成的电动机系统。2.2永磁同步电动机本体2.2.1 电动机定子永磁同步电动机定子是由许多硅钢片经过叠压和轴向冲压而成，每个冲槽内都有一定的线圈组成了绕组。从传统意义上讲，永磁同步电动机的定子和感应电机的定子有点类似，不过在定子绕组的分布上有一定的差别。大多数的永磁同步电动机定子有三个呈星行排列的绕组，每个绕组又由许多内部结合的钢片按照一定的方式组成，偶数个绕组分布在定子的周围组成了偶数个磁极。跟传统有刷直流电动机相比，永磁同步电动机的绕组分布在定子侧

16、，更有利于散热。电枢绕组可以Y接或接，如图2.2所示，但是考虑到系统的性能和成本较多应用Y接、三相对称且无中性点引出的永磁同步电动机。 图2.2 两种绕组形式图永磁同步电动机的定子绕组可以分为梯形和正弦两种绕组，它们的根本区别在于由于绕组的不同连接方式使它们产生的反电动势（EMF）不同，分别呈现梯形和正弦波形，故用此命名。梯形和正弦绕组产生的反电动势的波形图如图 2.3所示。 a 梯形绕组的反电势波形 b正弦绕组的反电势波形 图2.3 梯形和正弦绕组产生的反电动势的波形图可想而知正弦绕组由于波形平滑所以运行起来相对梯形绕组来说就更平稳一些。但是，正弦型绕组由于有更多绕组使得其在铜线的使用上就相

17、对梯形绕组要多，而且控制方法也比梯形波电动机大大复杂。所以在对电机运行精度要求不是非常高的场合，梯形波电机也即永磁同步电动机是非常合适的选择。2.2.2 电动机转子永磁同步电动机的转子是由2至8对永磁体按照N极和S极交替排列在转子周围构成的（内转子型），如果是外转子型永磁同步电动机那么永磁体就是贴在转子内壁上的。目前转子的永磁体多采用钕铁硼等高矫顽力、高剩磁感应密度的稀土永磁材料制作而成。永磁同步电动机转子的永久磁钢跟有刷直流电机所用的磁钢相类似，均是在电机气隙中建立足够的磁场，只不过是采用了反装的形式。常见的转子结构有三种形式：(1)表面粘贴式磁极（又称瓦形磁极）。即在铁心外面粘贴径向充磁的

18、瓦片形稀土永磁体。在电机设计过程中若采用瓦片形永磁体径向励磁并取其磁弧宽度大于120电角度，可以产生方波形式的气隙磁通密度，减小转矩波动。永磁同步电机转子多采用这种结构。(2)嵌入式磁极（又称矩形磁极）。即在铁心内嵌入矩形永磁体，其优点是一个极距下的磁通由相邻的两个磁极并联提供，由于聚磁作用可以提供较大的磁通，但这种结构需要做隔磁处理采用不锈钢轴。(3)环形磁极。即在铁心外套上一个整体稀土永磁环，并且通过特殊方法将环形磁体径向充磁为多极。该种结构的转子制造工艺相对简单，适用于体积和功率较小的电机。2.2.3 有关电动机本体设计的问题永磁同步电动机的定子转子合称为电动机本体。本体结构上与永磁同步

19、电动机相似，但没有笼形绕组和其他起动装置，其定子绕组一般制成多相，三相、四相、无相应用居多、无相以上的电机比较少见；转子由永磁体以一定的极对数组成。电动机本体的设计是一个很复杂的过程，其基本任务是根据给定的额定值和基本技术性能要求，选用合适的材料，确定电动机格部分的尺寸，并计算其性能，以满足节省材料、制造方便、性能良好的要求，获得较大的经济效益。本体要设计的内容很多，其中包括电磁设计、结构设计、施工设计以及工艺设计等。本文仅对极对数的选择进行简要的讨论，这对后面的仿真有较大影响。选择极对数应综合考虑运行性能和经济指标。图2.4为两极、四极和八极（p=1,2,4）内转子型永磁同步电动机本体结构示

20、意图。 图2.4 内转子型永磁同步电动机本体机构示意图 一般来说增加极对数p，可以减少每极磁通，定子轭及机座截面积可相应减小，从而减少电动机的用铁量；定子绕组的端接部分将随极数的增加而缩短，所以在同样的电流密度下，绕组的用铜量也减少了；极数增加后定子绕组电感相应减少，这有利于电子器件换相。同时，当极数增加后，制造工艺也变复杂；极对数增加，考虑到极漏磁不能太大，极弧系数要减小，从而使电动机原材料利用率变差；增加极数，在同样的转速下，电子器件的换相次数增多，从而增加了换相损耗。当电流密度不变时，定子绕组中的铜耗岁极数的增加而降低。一般来说电动机效率随极数的增加而有所下降。所以要根据需要合理的选择电

21、动机的极对数。2.3 转子位置检测由于永磁同步电动机利用永磁同步电动机的结构代替了传统直流电机的结构，所以需要逆变装置和转子位置检测结构来实现“换相”过程。转子位置检测的方法主要分为以下两大类。2.3.1 位置传感器检测法位置传感器在永磁同步电动机中起着检测转子磁极位置、为逻辑开关电路提供正确的换相信息的作用，即将转子磁极的位置信号转换成电信号，然后去控制定子绕组换相。绕组换相。位置传感器种类很多，目前在永磁同步电机常用的有电磁式位置传感器、光电式传感器、磁敏式位置传感器和旋转变压器等。电磁式位置传感器是利用电磁效应来测量转子位置，有开口变压器、铁磁谐振电路、接近开关电路等多种类型。它具有输出

22、信号大、工作可靠、寿命长、对环境要求小等优点，但这种传感器体积较大，信噪比较低，同时其输出波形为交流，一般需要经整流、滤波方可使用。光电式位置传感器是利用光电效应，由跟随电机转子一起旋转的遮光部分和固定不动的光源等部件组成，有绝对式编码器和增量式编码器之分。它具有定位精度高、价格便宜、易加工等特点，但对恶劣环境的适应能力较差，输出信号需加整形电路处理。磁敏式位置传感器是利用某些半导体敏感元件的电参数按一定规律随周围磁场变化而变化的原理制成。常见的类型有霍尔元件、磁敏电阻和磁敏二极管等。一般说来，它对环境适应能力较强，输出信号好，成本低廉，但精度不高。霍尔传感器的应用比较广泛旋转变压器一般用在多

23、相电机的控制中，它可以输出多路位置信号，满足多相电机控制的要求，但安装不易，价格较昂贵，普通的三相永磁同步电机很少用旋转变压器。霍尔传感器是依据霍尔效应原理制成。霍尔效应是指当通电导体处于磁场中，由于磁场的作用力使得导体内的电荷会向导体的一侧聚集，当薄平板通电导体处于磁场中时这种效应更为明显，这样一侧聚集了电荷的导体会抵消磁场的这种影响，由于电荷在导体一侧的聚集，从而使得导体两侧产生电压，这种现象就称为霍尔效应，E.H霍尔在 1879 年发现了这一现象，故以此命名。根据霍尔效应原理可以制成四端半导体的元件。；两个输出端输出霍尔电压，两个控制端输入控制电流。实用的霍尔片厚度很薄，均在几微米一下。

24、从霍尔片的结构来看，它的制作和半导体元件将近。目前，由硅材料制作的霍尔元件制造技术成熟，适于大批量 ，价格低，性能随稍差但应用非常广泛。由砷化镓制成的霍尔元件性能最好但是价格高限制了应用。当霍尔元件在磁场中位置变化时，霍尔电动势的大小和方向也相应变化，这样就起到了反应传感器位置的作用。上述霍尔元件所产生的电动势不够大，在应用时往往要外接放大器，很不方便。随着半导体集成技术的发展，霍尔元件和放大电路往往集成在一个芯片中，构成了霍尔集成电路，其结构如图2.5所示 图2.5 霍尔集成电路结构图它通过简单的开环放大器来驱动输出级。霍尔集成电路按功能分有线性型和开关型两种。一般永磁同步电机的位置传感器宜

25、选用开关型。霍尔元件安放在电机的固定位置，将霍尔元件安放到电机的定子是比较复杂的，因为如果安放时位置没有和转子的磁场相切那么就可能导致霍尔元件的测量值不能准确的反应转子当前的位置，鉴于以上原因，为了简化霍尔元件的安装，通常在电机的转子上安装一颗冗余的磁体，这个磁体专门用来感应霍尔元件，这样就能起到和转子磁体感应的相同效果，霍尔元件一般按照圆周安放在印刷电路板上并配备了调节盖，这样用户就可以根据磁场的方向非常方便的调节霍尔元件的位置以便使它工作在最佳状态。 霍尔元件位置的安排上，有 60、120、240等多种形式。2.3.2 无位置传感器检测法无位置传感器控制技术是永磁同步电动机研究的热点之一，

26、国内外众多学者已经对此展开了相关研究，并取得了阶段性成果。无位置传感器控制方式下的永磁同步电动机具有可靠性高、抗干扰能力强等优点，同时在一定程度上克服了位置传感器安装不准确引起的换相转矩波动。发展无位置传感器控制技术是因为位置传感器的存在限制了永磁同步电动机在某些特定场合下的应用，这主要体现在：位置传感器可能使电机尺寸增大；位置传感器使电动机与控制系统之间导线增多，使系统容易受外界干扰影响；位置传感器在高温、高压和湿度较大等恶劣工况下运行时灵敏度变差，系统运行可靠性降低；位置传感器对安装精度要求高，机械安装偏差引起的换相不准确直接影响电机的运行性能。因此无位置传感器控制技术越来越受到重视，同时

27、，随着检测手段、控制技术的发展以及微控制器性能的提高，无位置传感器控制技术得到了迅速发展，部分技术已经实用化。依据检测原理的不同，永磁同步电动机无位置传感器控制方法主要包括反电势法、磁链法、电感法以及人工智能发等。在各种无位置传感器控制方法中，反电势法是目前技术最成熟、应用最广泛的一种位置检测方法。该方法将检测获得的反电势过零点信号延迟30电角度，得到六个离散的转子位置信号，为逻辑开关电路提供正确的换相信息，进而实现永磁同步电机的无位置传感器控制。永磁同步电动机反电势过零点与换相时刻的对应关系如图2.6所示。图2.6 反电势过零点与换相时刻的对应关系图还有一方面需要考虑：当电动机转速比较低的时

28、候，反电动势会比较小，以致过零检测电路无法正常检测，因而难以实现电机自启动。而转子初始位置的确定是永磁同步电动机控制系统稳定启动的基础，直接影响系统最大启动转矩和最小启动时间。目前，在无位置传感器控制算法中，转子初始位置的估值主要是电感法。电感法通过給定子绕组注入特殊的短时脉冲电压，然后根据在一定时间间隔内电流响应的大小判断各个绕组电感差异，由电感差异来确定电机初始位置。由于永磁体的磁阻大，绕组电感小，电感法判断转子初始位置计算量大且需要精确测量电流。另外一种为转子定位法，该方法通过给某特定项绕组通电，是电机转子固定到预定位置，从而将电机转子位置有未知转换为已知。转子定位法使用简单，但对整个启

29、动过程而言，启动前转子初始位置未知，电机可能会出现反转且定位期间电流较大。对于反电势控制方法，启动方法目前主要有：三段式启动法、预定位启动法，升频升压同步启动法、电压插值启动法。无位置传感器控制方法可以简化制造节约成本。另外，除去了霍尔元件的电机可以安装在诸如粉尘和油污比较大的工况条件较为恶劣的地方而无须为保证霍尔的正常工作而定时进行清理，与此同时，这种免维护电机还可以安装在人很难触及的地方。2.4 PWM调制技术前面已经讲过，永磁同步电动机是由电动机本体、转子位置检测系统和电子开关线路三部分组成。在定子开关线路这一部分，又可以分为电子逻辑信号处理部分和功率逆变部分，即主电路部分。主电路是由电

30、力电子器件组成的，担负着电能的变换和调控任务。在直流无刷电动机的主电路中，电力电子器件以开关方式工作，是损耗减少，从而提高电能的变换效率。电力电子器件以开关方式工作，通过控制电压脉冲宽度和脉冲序列的周期以达到变压变频，从而把直流电压变成交流电压驱动永磁同步电机运行，即实现所谓的PWM控制。由这样一组开关器件组成的开关功率放大器（逆变器）与工作在线性状态的放大器不同，它具有时滞、谐波与死区、饱和等非线性特性，使功率电路产生谐波，以及使放大器系统的模型复杂化。随着电力电子技术的发展，出现了可控关断的即自关断电力电子器件，即全控式器件。如大功率晶体管(GTR)、电力场效应晶体管(power MOSF

31、ET),可关断晶闸管(GTO) , MOS控制晶闸管(MCT)、绝缘栅门极控制晶体管(IGBT)等自关断器件，采用全控型开关器件很容易实现脉冲宽度调制，与半控型开关器件晶闸管变流器相比，体积可缩小百分之三十以上，装置效率高，功率因数高。同时由于开关频率的提高，直流脉冲宽度调制(PWM-M)调速控制系统与V-M调速控制系统相比，电流容易连续，谐波少，电机损耗和发热都较小，低速性能好，稳精度高，系统通频带宽，快速响应性能好，动态抗扰能力强。直流无刷电动机是以电子换向线路和转子位置检测器代替传统直流电动机的机械换向装置而组成的新型电机。下面简要介绍一下PWM控制技术的原理。脉冲宽度调制(Pulse

32、Width Modulation)简称PWM，它是通过功率管开关作用将恒定直流电压转换成频率一定，宽度可调的方波脉冲电压，通过调节脉冲电压的宽度，改变输出电压的平均值的一种功率变换技术。PWM极数可以激起有效的进行谐波抑制，在频率、效率方面有着明显的优点，使逆变电路的性能与可靠性得到了明显的提高。采用PWM方式构成的逆变器，器输入法是为固定不变的直流电压，可以通过PWM极数在同一逆变器中既实现调压又实现调频。由于这种逆变器，只有一个可控的功率级，简化了主电路和控制回路的结构，因而体积小、重量轻、可靠性高。又因为集调压、调频于一身，所以调节速度快、系统的动态相应好。此外，PWM技术还提高了逆变器

33、对交流电网的功率因数。采样控制理论中的一个重要结论：冲量相等而形状不同的窄脉冲加在具有惯性的环节上时，其效果基本相同，如图2.7所示。这是所有PWM技术的最根本的理论基础。图2.7 冲量等效原理图PWM调制原理如图2.8所示。把每半个周期内，输出电压的波形分割成若干个脉冲，每个脉冲的宽度为t1，每两个脉冲间的间隔宽度为t2，则脉冲的占空比为 (2.1) 图2.8 PWM调制原理此时，电压的平均值和占空比成正比，所以在调节频率是，不改变直流电压的幅值，而是改变输出电压脉冲的占空比，也同样可以实现变频变压的效果，所以通过调节占空比,可以实现调节输出电压的目的,而且输出电压可以无级连续调节。下面介绍

34、两种最常用的PWM控制技术等脉宽PWM法 VVVF(Variable Voltage Variable Frequency)装置在早期是采用PAM(Pulse Amplitude Modulation)控制技术来实现的,其逆变器部分只能输出频率可调的方波电压而不能调压.等脉宽PWM法正是为了克服PAM法的这个缺点发展而来的，是PWM法中最为简单的一种。它是把每一脉冲的宽度均相等的脉冲列作为PWM波，通过改变脉冲列的周期可以调频,改变脉冲的宽度或占空比可以调压，采用适当控制方法即可使电压与频率协调变化。相对于PAM法，该方法的优点是简化了电路结构，提高了输入端的功率因数，但同时也存在输出电压中除

35、基波外，还包含较大的谐波分量。 SPWM(Sinusoidal PWM)法是一种比较成熟的，是目前使用较广泛的PWM法。如果将一个正弦波半个周期划分N等份，每一份的正弦波形下的面积可用一个与该面积近似相等的矩形来代替，于是正弦波所包围的面积可以用着N个等幅不等宽的矩形脉冲面积之和来等效。在工程应用中感兴趣的是基波分量，假定矩形脉冲的幅值Vd恒定，半周期内的脉冲数N也不变，通过理论分析可知，其基波的幅值V1m与脉宽i有线性关系，如下式(2.2)上式说明，逆变器输出基波电压幅值随调制脉冲的宽度而变化，只要采取措施，利用控制信号去调节脉宽，即可调节基波幅值。半周期内的脉冲数N越多，谐波抑制效果越明显

36、。在进行脉宽调制时，使脉冲系列的占空比按正弦波规律来安排。当正弦值为最大值时，脉冲的宽度也最大，而脉冲间的间隔较小。反之，当正弦波值较小时，脉冲的宽度也最小而脉冲间的间隔则较大。这就是SPWM控制法。2.5永磁同步电动机电子换相器在一般的直流电动机中，电枢绕组元件有某一支路进入另一支路式，元件中的电流和电动势都要改变方向。绕组元件中电动势方向的改变，是由绕组元件的元件边在电枢旋转过程中，轮流切割定子的N极和S极磁通直接产生，而绕组而绕组元件中电流方向的改变，是由换向器和电刷所组成的机械整流器（装置）来完成。为消除一般直流电动机所存在的一些弊病，人们研发出的以电子换相代替机械换向的直流无刷电动机

37、，实质上是一个由电动机本体、功率开关主电路及转子磁极位置传感器等三部分组成的闭环系统。这里且称为永磁同步电机的基本系统。把基本系统中的功率开关电路、转子磁极位置传感器及相关的电子电路合并在一起称为电机换向器。其主要功能是确保直流无刷电动机在运行过程中，定子、转子两磁场始终基本上保持正交，以提高运行效能。由于位置传感器、功率开关在前面一节已经讲述，故这里只涉及到永磁同步电机定子绕组通定子换相器之间的各种连接方法和特点，由于大多数永磁同步电动机的定子绕组为三相绕组，故以三相绕组作为重点讲述。2.5.1三相半控电路常见的三相半桥式驱动电路如图2.9所示。图中，LA、LB、LC分别是电机定子A、B、C

38、三相绕组，T1、T2、T3为功率器件，分别于电机三相绕组相连。来自转子位置传感器的信号Ha、Hb、Hc经放大后启动功率器件进而控制电机换相。在换相过程中，定子各相绕组在气隙中所形成的旋转磁场是跳跃的，在一个周期内每相通电120电角度。由此可见，采用三相半桥式驱动方式的永磁同步电机控制系统驱动元件少、成本较低、控制简单，但是其转矩波动较大、电机绕组利用率低，每个绕组只通电1/3周期时间，在运行过程中其转矩的波动较大，Tm/2到Tm而且直流无刷电动机的电源线需要引出中性线，而且反转控制相对困难。因此这种驱动在实际应用中较少采用。 图2.9 三相半桥式驱动电路2.5.2三相全控电路 图2.10 全控

39、桥电路图 图2.10给出了一种全控桥电路，电动机绕组为Y联接。功率器件为6只MOSFET管，起绕组开关之用。他们的导通方式又可分为两两导通和三三导通两种方式。(1)两两通电方式是指每一瞬间又两只功率器件导通，每隔1/6周期换相一次，每次换相一个功率管，每次有一个功率器件换相，每个功率管导通120电角度。功率管T1和T2导通时，电流从T1管流入A相绕组，再从C相绕组流出经T2回到电源。如设流入绕组的电流所产生的转矩为正，则从绕组流出的电流所产生的转矩为负，它们的合成转矩，其大小为。当电动机转过60电角度后，由T1-T2通电换成T2-T3通电，这时电流从T3流入B相绕组再从C相绕组流出，经T2回到

40、电源，此时合成的转矩，其大小同样为，但合成转矩的方向转过了60电角度。而后每次换相一个功率管，合成转矩矢量方向就随着转过60电角度，但大小始终保持不变。 所以，同样一台永磁同步电动机，每相绕组通过与三相半控电路同样的电流时，采用三相Y连接全控电路，在两两换向的情况下，其合成转矩增加了倍。每隔60电角度换向一次，每个功率管通电120，每个绕组通电240，其中正相通电和反向通电各120。采用三相全控电路时的转矩波动比用三相半控时小得多，仅从0. 87Tm到Tm。(2)三三通电是指每一瞬间均有三只功率管同时导通，每隔60换向一次，每个功率管通电180。它们的导通次序是T1T2T3, T2T3T4,

41、T3T4T5, T4T5T6, T6T1T2, TIT2T3。当T6T1T2导通时，电流从T1管流入A相绕组，经B相和C相绕组(这时B和C两相绕组为并联)分别从T6和T2流出。这时流过B相和C相绕组的电流分别为流过A相绕组的一半，其合成转矩大小为1.5。经过60电角度后，换向到T1T2T3通电，即先关断T6而后导通T3(注意，一定要先关T6而后通T3，否则就会出现T6和T3同时通电，则电源被T3和T6短路，这是绝对不允许的)。这时电流分别从T1和T3流入，经A相和B相绕组(相当于A相和B相并联)再流入C相绕组，经T2流出。其方向与-C相同，转过了60，大小仍然是1.5 Ta。再经过60电角度后

42、，换向到T1T2T3通电，而后依此类推。在这种通电方式里，每瞬间均有三个功率管通电。每隔60换向一次，每次有一个功率管换向，每个功率管通电180。2.6永磁同步电动机的基本方程以两极三相永磁同步电动机为例来说明数学模型的建立过程。电机定子绕组为Y接集中整距绕组，转子采用隐极内转子结构，3个霍尔元件在空间相隔120对称放置。在此结构基础上，另作如下假设以简化分析过程：(1) 忽略电机铁心饱和，不计涡流损耗和磁滞损耗；(2) 不计电枢反应，气息磁场分布近似认为是平顶宽度为120电角度的梯形波；(3) 忽略齿槽效应，电枢导体连续均匀分布于电枢表面；(4) 驱动系统逆变电路的功率器件和续流二极管均具有

43、理想的开关特性。可得三相绕组电压平衡方程为： (2.2)式中： ua ub uc 定子绕组相电压(V)ia ib ic定子绕组相电流(A)ea eb ec 定子绕组相电动势(V)p 微分算子p=L 每相绕组的自感(H)M 每两相绕组的互感(H)由于转子磁阻不随转子的位置变化而变化，因此，定子绕组的自感和互感为常数当三相绕组为Y连接，并且没有中线时，则有：ia+ib+ic=0Mib+Mic=-Mia将式式代入式可得电压方程为： (2.3)电磁转矩为： ( 2.4)式中： 电机的角速度(rad/s)在通电期间，永磁同步电动机的带电导体处于相同的磁场下，各相绕组的感应电动势为： (2.5)式中：pm

44、 极对数 n 电动机转速从变频器的直流端看，Y型联结的永磁同步电动机的感应电动势E。由两相绕组经逆变器串联组成，所以有 (2.6)因此，电磁转矩表达式可化为： (2.7)式中：Id 方波电流的幅值 电机的角速度， 由式(2.6)可以看出，永磁同步电动机的电磁转矩表达式与普通直流电机相同，其电磁转矩大小与磁通和电流的幅值成正比，所以控制逆变器输出方波电流的幅值即可控制直流无刷方波电机的转矩。另外电动机转子的运动方程为： (2.8)进一步化简可得 (2.9)式中： 负载转矩 转子与负载的转动惯量 粘滞阻尼系数由于本系统采用120型三相逆变器，任一时刻只有两相通电，永磁同步电动机的输出相电压幅值为，

45、因此，对于每相绕组有如下动态方程式： (2.10)式中： 电源电压忽略粘性摩擦，电动机的转矩平衡方程式为： (2.11)由式(2.10)可得： (2.12)对式(2.9)和式(2.11)两边分别进行拉式变换后得： (2.13) (2.14)联合式(2.13)和式(2.14)，并考虑到，得到永磁同步电动机的动态结构图，如图2.11所示。图2.11 永磁同步电动机的动态结构图 3 永磁同步电机控制系统的设计 3.1主电路供电方案选择图3.1所示电网电压一般为三相交流电，直流电源如图3.1所示，逆变桥驱动器件的直流电源通常由交流电网经不可控的二极管整流器产生，并采用大电容滤波，以获得恒定的直流电压，电容同时对感性负载的无功功率起储能缓冲作用。 图3.1 直流电源图对于PWM变换器中的滤波电容，其作用除滤波外，还有当电机制动时吸收运行系统动能的作用。由于直流电源靠二极管整流器供电，不可能回馈电能，电机制动时只好对滤波电容充电，这将使电容两端电压升高，称作“泵升电压”。电力电子器件的耐压限制着最高泵升电压，因此电容量就不可能很小，一般几千瓦的调速系统所需的电容量达到数千微法。在大容量或负载有较大惯量的系统中，不可能只靠电容器来限制泵升电压，