毕业设计粗饲料粉碎机的设计【全套CAD图纸】.doc

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1、目 录摘要1关键词11 前言21.1 设计的目的和意义21.2 提出背景及其存在问题21.3 设计的关键问题及解决的思路32 粉碎机结构的确定32.1 各类粉碎机特点的比较与选择42.2 结构方案的确定52.3 工作原理53 传动方案的设计73.1 电动机选择73.2 带传动的设计计算73.3 带轮的结构设计94 锤片式粉碎机的参数选择94.1 凿片的末端线速度104.2 转子工作直径和粉碎室宽度104.2.1 转子工作直径114.2.2 粉碎室宽度114.3 转子转速的确定114.4 凿片和齿板间隙114.5 粉碎机生产率的确定124.6 配套功率125 锤片式粉碎机的零件设计125.1 锤

2、片的选择125.2 筛子设计125.3 锤筛间隙设计145.4 转子设计145.5 喂料装置设计155.6 闸板设计155.7 粉碎室设计166 标准件的设计与校核176.1 轴的设计176.2 轴的校核186.3 键的选择与校核206.4 销轴的设计计算216.5 轴承226.5.1 轴承的选择226.5.2 轴承的润滑和密封226.5.3 轴承的密封236.5.4 轴承端盖的设计236.6 轴系零件的定位236.6.1 轴向定位236.6.2 周向定位236.7 机架设计246.8 箱体的设计247 锤片式粉碎机注意事项、维护和保养248 结论26参考文献27致谢27附录28粗饲料粉碎机的

3、设计学 生：谢 哲指导老师：任述光（湖南农业大学东方科技学院，长沙410128） 摘要：粗饲料含有丰富的微量营养成分，且具有较高的饲养价值。本课题的设计，对发展粗饲料深加工，增加财政收入，帮助山区农民脱贫致富将起到积极的推进作用。本设计以增加粉碎能力和筛分效率入手，要设计一种高效、低耗、结构简单、操作方便、使用安全的小型粗饲料粉碎机。该粉碎机结构简单，以小功率的电动机为动力源，采用带传动，利用高速旋转的锤片对进入粉碎室的物料进行反复锤击，加上转子的旋转离心力作用，使物料在粉碎室与筛片问相互撞击摩擦，利用筛片孔的直径控制加工产品粒度，最后粉碎成细0.12mm的小粉末，粉碎后的颗粒通过筛片进入出粉

4、管经出料口排出。关键词：粗饲料；锤式结构；粉碎机；结构设计The Design of the Crude Feed MillAuthor:Xie ZheTutor:Ren Shuguang(Oriental Science &Technology College of Hunan Agricultural University,ChangSha 410128) Abstract：Feed contains rich trace nutrients, and has higher feeding value. The design of this project, the development

5、 Crude feed deep processing, increase the fiscal revenue, to the mountain area to farmers will play a poverty of positive progress.This design to increase crushing and screening efficiency of ability to design a kind of high efficient, low cost, simple in structure, convenient in operation, use safe

6、ty of small Crude feed crusher. This crusher simple structure, with little power for the motor power source, using belt transmission, using high speed rotating hammer to into the crushing chamber of the materials are repeated hammer blow, plus the rotation of the rotor centrifugal force function, ma

7、ke the material in the crushing chamber and sieving slice asked mutual impact friction, after smashing particles through the screen piece into a powder by the material from the mouth1.Keywords：Crude feed；hammer type structure；crusher；Design structure 1 前言1.1 设计的目的和意义经过30多年的发展，目前我国饲料的产业已成为我国的国民的经济中必不

8、可少的非常重要的行业，它一头牵着种植业，每年都能转约1亿吨的国产玉米以及千万吨的豆粕和菜粕等各种各样的饲料原料；另外它还连接着我国的养殖业，极大的增加了我国奶、水产品、蛋和肉等一系列产品的产量增长，使得人民的生活水品不断的提高，其发挥着是无可替代的重大作用。已经成为国民的经济中具有举足轻重的地位和无可替代最基础的产业。2008年我国工业的饲料其产量已经到达1.37亿吨之多，自1992年开始，其产量已经连续位居世界的第二宝座达17年之久，因此也成为了世界上的饲料大国之一。一般的饲料里面需要粉碎的各种原料能够占到配方的比例70%左右,用2008年我国的工业饲料的产量来为例，在2008年我国的饲料大

9、概存在着约1亿吨的原料需要进行粉碎。而随着现代饲料工业的不断发展，饲料的产量也会随着不断的增加，因此锤片式的粉碎机市场的需求也将会进一步的加大。锤片式的粉碎机其粉碎的性能可能会直接的影响到了饲料的质量和产量以及生产成本，用来降低养殖的成本，从而使得肉蛋奶这一系列的日常生活必备的消费品的价格降低有着非比寻常的意义。根据试验，针对碎物料的分离能力提高锤片式粗饲料的粉碎机的生产效率，为粗饲料的粉碎机的生产企业加大粉碎机其性能以及粗饲料的企业加工设备的配置和其选择的型号提供重要的依据2。1.2 提出背景及其存在问题20世纪90年代以来,我国饲料机械行业中以江苏溧阳粮机厂、江苏扬州粮机厂为代表其企业用于

10、改革适应于潮流，大部分企业都会大胆的引进国外的一些先进技术以及设备,依据目前世界上的粗饲料的粉碎机其发展的历史,已经研发并且生产出了160200kW的水滴型的粉碎机和立轴式的粉碎机,都以水滴王相称，以及冠军和优胜等一系列的名称。如果其中水滴型的粉碎机采用了有利于提高效率的水滴型的粉碎室,锤筛间隙可调,实现了粗细微粉碎,还可以实现自动负荷控制等特点。目前,我国粗饲料的粉碎机生产的企业大概有400多家,生产出来的产品以及规格都非常的齐全,基本都能满足全国的畜牧以及水产的养殖业发展,但是还存在着一系列有着特殊要求的粗饲料，其粉碎机需要特大的功率机型,这就需要从国外来进口。我国产的粉碎机其各项技术指标

11、都已经非常成熟，基本都是国际的先进水平,并且价格上存在着非常之大的优势。因此我国自行生产的多种机型都会有着良好的出口量,特别是小型的粉碎机，其出口量更加大,其主要是销售到东南亚以及非洲等这些发展中的国家去。由于在饲料所用原料上的差异,在欧洲的饲料多采用混合粉碎(先配料后粉碎),且经常没有各种谷物的原料；而在美国其饲料的配方都是以50%的小麦或者是玉米作为基础,很少有使用很难以粉碎的燕麦和大麦等杂粮谷物,原料的水分也会略低于欧洲国家。这就使得锤片式的粉碎机的方向发展有两个:第一美国的产品是追求筛板的面积要大,而在欧洲其讲究的是冲击齿板的面积要大。第二就在安装筛板的方面。美国产锤片式的粉碎机在安装

12、和更换其筛板的时候是必须停止机器而且需要打开其机壳才能继续进行,而在欧洲国家其多数锤片式的粉碎机是由轴而插入的,不用停止机器即可打开机器的外壳壳，由此抽出其原有的筛板,并同时安装好新的换筛板；还会有部分机型能沿着轴一端直接插入到另一端将其抽出,还能实现自动的遥控换选筛。我国的畜牧机械专业研究人员数量少，测试设备数量少，水平低，不能有效的揭示整机或主要部件的主要参数对工作过程的影响，致使产品设计工作长期停留在传统的“类比法”的基础上。因此需要在设计方面进行创新，为了更加适合于畜牧业的发展，开发研制出创新产品，解决饲料问题，开发饲料资源，提高经济和社会效益具有重要的意义345。1.3 设计的关键问

13、题及解决的思路本设计设计一种小型粉碎机，采用锤片式、水滴型筛片结构，顶端径向进料，具有操作方便、质量轻、生产率高的特点，解决了粉碎机的过载问题，使电机工作稳定，本设计重点研究采用动力源为电动机，带动粉碎机，将粗饲料粉碎，粗饲料在粉碎室内受锤片与物料问相互撞击，粉碎成细小粉末实现对粗饲料的中等粉碎，要求成品粒度0.1-2mm。其关键问题如下： 1) 根据粗饲料粉碎机的生产率选择合适的配套功率。 2) 确定传动方式。 3) 根据配套功率设计粉碎室宽度B、锤片数Z、转子直径D等。 4) 画出零件图和装配图。 5) 对轴和键进行校核计算。6) 制定粉碎机的注意事项、日常维护和检修方案。2 粉碎机结构的

14、确定2.1 各类粉碎机特点的比较与选择2.1.1 冲击式粉碎机当前具有内分级的结构的冲击式的粉碎机也非常普遍，需要注意的是分级系统及其粉碎机里面的粉碎腔两者的有机结合，尤其是其分级的系统叶片进行设计和调整其上气流的其流动的方面。在生产的实践中，很多企业经常将过分看重粉碎机的结构部分从而忽视了分极的系统，结果设备使用不理想。2.1.2 振动粉碎机有水平型气流磨、垂直环形气流磨、对冲式气流磨、流化床式气流磨、靶式气流磨、旋转式气流粉碎机等。其粉碎机理也是靠冲击，不过是靠高速气流推带物料，使物料与物料、气流、固定机件(冲突板)的冲击而粉碎的干式、连续作业。可适用于矿靶式和旋转式还可以用作塑料及纤维分

15、布区域很窄。又因为气体在喷嘴处所以粉碎温度很低，可用于低温点和粉碎机的设各投资大、能耗大、运转成本高，所以其应用受到了很大限制。一般只在高值高档产品才使用。此外。尚有称喷射粉碎法的，是气流粉碎的别称。原理是利用流体能量进行喷射而使物料粉碎。有超声波冲击粉碎、喷射冲击、喷气粉碎等。其本质都是在循环气流中运动的粒子能中心部位被加速，引起相互冲突而式粉碎机一类使用于硬质性物料粉碎。2.1.3 胶体磨 胶体磨是一种高速旋转、靠冲击、剪切和摩擦而粉碎的湿式、连续作业国有多种产品。缺点是对固液浓度比有一定要求，且要求破碎比鞍大时，需多次磨才能达到要求。2.1.4 锤片式粉碎机锤片式粉碎机是利用高速旋转的锤

16、片对进入粉碎室的物料反复锤击，加上转子的旋转离心力作用，使物料与粉碎室内的筛片相互撞击摩擦，利用筛片控制加工产品粒度，粉碎成细小粉末。粉碎机采用双圆盘转子，中间设置架板，既作转予骨架支撑两片圆盘，又起到风机叶片的作用，在转子高速旋转时造成负压，实现了轴向高负压进料和高压差排料的理想设计。其特点是机构简单，粉碎室比较窄，具有温度低、噪音小、效率高等特点,适宜制药、食品、化工、科研、冶金等工业部门将含淀粉的物料或矿石等干燥的物料,粒度大小通过更换不同孔径的网筛获得。2.1.5 齿爪式粉碎机齿爪式粉碎机对物料的粉碎以打击为主，兼有挤压、锯切碎等。其主要有进料口、动齿盘转子、定齿盘、包角为360o的环

17、筛和排料口等组成。工作时，物料从喂料斗轴向喂入，落入粉碎室的物料在定齿的支撑作用下，受到定、动齿盘和筛片的冲击、碰撞与搓擦作用，粉碎后的颗粒通过筛片进入出粉管经出料口排出。定齿盘上有两圈齿，齿的断面呈扁矩形，动齿盘上安装有三圈齿，其横截断面呈圆、扁矩形。其缺点是噪声和粉尘较大。 由于粗饲料是一种主要成分为粗纤维物质，含有丰富的纤维素、半纤维素、木质素等物质，具有韧性大的特点，其粉碎主要是在搓擦力和剪切力的共同作用下进行的，故在本设计中采用采用锤片式、水滴型筛片结构，顶端径向进料，受锤片与物料间相互撞击使其细碎。该粉碎机采用锤片式、水滴型筛片结构，可提高生产率，降低生产成本678。根据粗饲料韧性

18、大的特性、目前国内外现有技术资料、粉碎机理和粉碎理论，确定该粉碎机为锤片式粉碎机。2.2 结构方案的确定筛片面积以及其开孔率对粉碎机的生产效率有很大的影响，也是最重要的一个影响因素。锤式粉碎机的生产率就是受筛片通过能力的限制。它们关系如下：G=vFP3600式中：G生产率(t/h); v物料通过筛孔时的平均速度(m/s); F筛片的有效筛理面积(mz); P物料的容重(t/m)由上述公式可以得知，加大筛片面积、提高筛片的开孔率（增大有效筛理的面积），可提高粉碎机的生产率。对比之前设计的粉碎机，本次课题研究旨在提高锤式粉碎机的生产效率，使其性能更加优化。通过以下表中数据可以得知本文设计的粉碎机生

19、产效率更加高效。如表1所示。 经过探讨，确定粗饲料粉碎机的总体结构，包括转子、锤片、主轴、喂料口、闸板、筛子、粉碎室、机架等。整个机体左右对称，转子可以正反转工作。当锤片一侧磨损后，可改变转子旋转方向，不需停车来调换锤片。如图1所示。2.3 工作原理 工作时,电动机通过皮带传动带动粉碎机的轴高速回转，物料从喂料斗进入粉碎室后,受到高速回转锤片的打击而破裂,并以较高的速度飞向筛片,与筛片撞击和摩擦表1 筛片参数对比Tabel 1 Sieve parameter comparison 筛片开孔率筛片孔径(mm)粉碎室长度(mm)粉碎室宽度(mm)原粉碎机23.41.2150100现粉碎机57.64

20、180120 1.喂料斗 2.闸板 3.粉碎室 4.转子 5.轴 6.锤片 7.筛片 8.出料口 9.机架 图1 锤片式粉碎机结构图Figure 1 Structure diagram of hammer type crusher 后进一步破碎,通过如此反复打击,物料被粉碎成小碎粒。利用筛片孔的直径控制加工产品粒度，最后粉碎成细0.12mm的小粉末，粉碎后的颗粒通过筛片进入出粉管经出料口排出。锤片粉碎机的工作过程主要由两方面构成:一是物料受锤片的冲击作用；二是锤片和物料、筛片和物料相互间的摩擦作用910。3 传动方案的设计 综合考虑效率、质量、运动性能、生产条件。选择用普通V带传动。带传动具有

21、良好的挠性，可缓和冲击，吸收振动，结构简单，成本低廉等优点1112。3.1 电动机选择 配用的电动机的功率P(kw)的大小，要根据粉碎机粉碎粗饲料的生产能力Q(t/h)来决定，不宜过大或过小。一般应按下式计算：P=(6.410.5)Q。如要求粉碎得较细，系数的值可取大一点，如要求粉碎得较粗，系数的值可取小一点。按照经验取Q=100kg/h，则电动机的功率P=10.5100103=1.05kw，查机械手册13综合考虑选用Y型三相异步电动机Y90s-214。表2 电动机主要性能Tabel 2 Main performance of motor型 号 额定功率满载转速额定电流A效 率%功率因数电动机

22、质量Y90s-21.528403.44780.782.322表3 电动机主要外形尺寸Tabel 3 Main dimensions of motor中心高H外形尺寸L(AC/2+AD)HD底脚安装尺寸AB地脚螺栓孔直径K轴伸尺寸DE装键部位尺寸F903102451901901401024508 电动机主要外形安装尺寸如表 33.2 带传动的设计计算3.2.1 确定计算功率Pca=kAP=1.01.051.05=1.10kw (1)其中kA为工作系数，P为传动的额定功率。3.2.2 选择V带的带型根据Pca、n1，参考机械设计，选用Y型带。3.2.3 确定带轮的基准直径并验算带速V 1) 初选主

23、动轮的基准直径。参考机械设计中公式与图表，取大带轮的基准直径 =40mm=20mm2) 验算带速V=m/s 因为5m/sv，作用在轴上的压力为911280.78N (8)3.3 带轮的结构设计小带轮的材料选择HT150，由小带轮的基准直径=40mm2.5d=2.520=50mm，因此小带轮可采用实心式；参考机械设计中公式与图表得Y型槽的结构尺寸bd=5.3mm,ha=1.6mm,e=8mm,Z=2，da=dd+2ha=40+21.6=43.2mm，B=(Z1)e2f=(21)8+26=20mm。图2为小带轮结构图15161718。大带轮的材料选择HT150，由大带轮的基准直径，因此大带轮可采用

24、腹板式, 参考da=dd+2ha=100+21.6=103.2mm，B=(Z1)e2f=(21)8+26=20mm。图3为大带轮结构图。 图2 小带轮结构Figure 2 Structure of the small belt wheel4 锤片式粉碎机的参数选择 粉碎机的参数选择是很重要的，影响粉碎机性能的因素很多，这些因素之间的关系也较复杂，完全靠计算确定还有困难。而所设计的粉碎机类型在国内尚无资料可查， 图3 大带轮结构Figure 3 Structure of the big belt wheel其主要结构参数是通过对该机和通用型粉碎机的性能进行比较，并根据粗饲料等粗纤维质物料的加工工

25、艺性和国内外资料来合理确定的91718。4.1 凿片的末端线速度目前，国内粉碎秸杆的线速度一般为，苏联的H.E推荐最佳线速度范围是，但是常用的是。凿片的线速度高，冲击粉碎能力强，但噪音大，粉碎机振动加剧且空转转速增加，特别是加工茎杆物料时，冲击负荷大，功率消耗大，使得生产率降低。由于粉碎粗饲料等纤维质物料，它的粉碎主要是靠搓擦、剪切作用进行粉碎，其线速度可取较小值且考虑到轴承寿命、零件强度、转子动平衡问题，故取V=60m/s。4.2 转子工作直径和粉碎室宽度转子工作直径和粉碎室宽度与配套动力有一定的关系： (9)其中：系数，一般K=923之间较为适宜 配套动力（千瓦）N=1.5kw 转子工作直

26、径（mm） 粉碎室宽度（mm）4.2.1 转子工作直径当配套动力一定时，转子直径过大则机器庞大，材料消耗多，成本增加，若转子直径过小，当线速度一定时，则会造成主轴转速过高，工作平稳性差，不利于粉碎，促使生产率降低。根据实际生产需要、转子速度和凿片线速度，确定转子直径为D=180mm。 (10)其中：凿片线速度（m/s），V=60m/s 转子转速，由后面计算得：n=3372r/min，取D=180mm。4.2.2 粉碎室宽度粉碎室宽度太大，物料分布不均匀，当凿片数量一定时，搓擦次数少，粉碎能力低；粉碎室宽度太小，物料不能得到很好的粉碎，粉碎能力降低，生产率也降低。根据现有资料和转子直径，考虑到粉

27、碎物料为秸杆等粗纤维物质，可取大些，故确定粉碎室宽度B=120mm。由式可得：，满足要求。DB=0.01375 (11)=1.32.8，取=1.5。式中为经验系数，一般=0550.75由上式可以得知，当D=180mm时，B=120mm。4.3 转子转速的确定根据粉碎机转子直径，线速度和现实加工要求，转子转速由下式可得：=3372r/min (12)4.4 锤片和齿板间隙不适当的凿片和齿板间隙很可能会显著地降低生产率和增加凿片与齿板的磨损，间隙过大，粉碎时间增加，不一定满足粒度要求，降低了生产率，但间隙太小，粉碎室容纳的物料少，增加功耗。根据国内设计粉碎机系列正交试验结果，推荐谷物类，秸杆类，普

28、通型。故取。4.5 粉碎机生产率的确定由于粉碎机的功率都是生产出机器之后才能够实际测量，现只有根据经验公式进行初步计算，由公式： (13) 其中：物料容重 粗饲料容重转子转速 物料所形成的环流成时影响的系数 取进料造成不均匀影响的系数 取下料口所对排料产生影响的系数 取转子直径 粉碎室高度 =0.3509 (T/h) (14)4.6 配套功率粉碎机其粉碎的功率可以有如下经验的公式得到： (15)其中： 系数 ，取 生产率， 所以配套功率5 锤片式粉碎机的零件设计5.1 锤片的选择锤片式粉碎机的锤片的性能比较如下表4所示：锤片是锤式粉碎机最主要的工作部件，也是易损件。对于粗饲料粉碎，选用矩形锤片

29、，但常规锤片材料存在一定缺陷，在锤片强化设计中，为克服低碳钢、中碳钢和表4 常见锤片使用性能比较Tabel 4 Comparison of common hammer performance锤片类型 使用性能矩形锤片 通用性好，形状简单，易制造。焊耐磨合金延长使用寿命，制造成本较高。尖角锤片 适于粉碎纤维质物料，但耐磨性差。环形锤片只有一个销孔，工作中自动变换工作角，因此磨损均匀，但结构较复杂。特种铸铁的缺点，考虑在锤片工作棱角堆焊碳化钨合金，对锤片进行表面硬化处理，堆层厚13mm。按中华人民共和国行业标准选择I型：120404 SB/T 10118-92，材料为65Mn钢1920。图4 锤片

30、的结构和三维图Figure 4 Structure and three-dimensional map of hammer锤片数目Z=12.1 式中锤片厚度，粉碎谷物时，=24mm；粉碎茎秆，=56mm；粉碎骨头和贝壳，=610mm，K锤片配置密度系数，K=0.280.42，取小值时粉碎粒度较大。取整数Z=12片，锤片材料为65Mn钢，两端工作区热处理后硬度为HRC5662，采用锤片排列采用对称交错式，轨迹均匀却，而且锤片排列左右对称，4根销轴上的合力作用在同一平面上，对称 轴相互平衡，因此平衡性好。5.2 筛子设计筛面是锤式粉碎机的排料装置，也是主要易损部件之一，其形状和尺寸对粉碎效能有重大

31、影响。一般设在转子下半周的位置(底筛)，在粉碎加工中，考虑到多物料多粒度的要求，应采用底筛或环筛。锤式粉碎机所用的筛片根据中华人民共和国行业标准关于锤片粉碎机筛片的标准选择2mm厚的优质钢板冲孔制成。筛孔的形状通常是圆孔或长孔。筛孔孔径根据粒度要求设计，选取孔径为2mm的圆孔8。表5 筛板开孔率Tabel 5 Opening rate of the sieve项目孔径/mm筛孔径/mm0.60.81.01.21.522.533.54孔间距/mm1.61.82.02.22.533.544.55开孔率/%12.617.822.523.432.44046505457.6图5 筛子结构Figure 5

32、 Structure of the sieve5.3 锤筛间隙设计锤筛间隙是指转子旋转时锤片末端与筛板内表面之间距离，如图所示，它直接决定粉碎室物料层的厚度物料层太厚，摩擦粗碎作用减弱，粉碎可能将筛孔堵塞而不易穿过筛孔：物料厚太薄，则物料太易穿过，对粉碎粒度有影响。间隙的大小主要取决于筛孔直径和被粉碎物料的品种，对于一定物料和筛孔有其最佳的锤筛间隙。据我国系列设计锤片式粉碎机的正交试验结果，推荐谷物48mm；秸杆1014mm。对于粉碎粗饲料选择4mm8。5.4 转子设计采用双圆盘转子，两转子中间用套筒和键定位，在锤片高速旋转时造成负压，实图6 锤筛间隙Figure 6 The gap betw

33、een hammer and sieve图7 转子结构和三维图Figure 7 Structure and three-dimensional map of rotor现了轴向高负压进料和高压差排料。5.5 喂料装置设计将喂料方式设计为径向顶部喂入，这样设计的好处是: 1) 可使该机结构紧凑，使用方便，对物料的喂入可起一定的调节作用，增加粉碎室内的风压，提高排粉能力。2) 进料口四周均与水平面夹角为，更有利于物料的导向与进入粉碎室。如图8所示。5.6 闸板设计采用手动控制闸板式，闸板主要是控制进料量的大小和进料速度，如下图。5.7 粉碎室设计 图8 喂料装置Figure 8 Feeding d

34、evice图9 闸板Figure 9 Gate一般粉碎室的形状均采用圆形，而物料进入锤式粉碎机的圆形粉碎室，受到高速旋转的锤片的作用后，形成物料层，并作与锤片运动方向相同的圆周运动，这种物料层环流运动的速度为锤片速度的70左右，圆形粉碎室内的环流层由于离心力的作用，使大颗粒在外、小颗粒在内，这样既不利于排粉，又减少了粉料受打击的机会，使大部分粉料不是立即受到正面打击而破裂，而是受到偏心冲击，而受偏心冲击的物料，在冲击点与物料重心之间产生一个旋转力矩，该力矩只能使物料产生旋转运动而不易破裂，造成能量的很大浪费。所以，物料在圆形粉碎室所受偏心冲击现象和物料环流气流层的存在，是锤式粉碎机性能低、效率

35、差的根本原因。因此改变粉碎室的形状是提高粉碎效率的重要途径之一。本设计为了提高粉碎效率,采用水滴形粉碎室所谓水滴形粉碎室，顾名思义，即粉碎室的形状像水滴、筛片在粉碎室内也呈水滴状。采用水滴形粉碎室，可以改变物料层的分布状态，使物料的环流运动气流层遭到有力的破坏，在水滴形粉碎室内，物料由轴向喂入，进入粉碎室后，先作圆周运动，然后作直线运动，产生折射后，其加速度骤然减少，产生反向加速度后，又与锤片相撞，再作圆周运动。这种周而复始的运动能有效地破坏物料的环流层，且不会出现大在外、小在内的层次分明的混合环流。物料在粉碎室内处于混合状态，在混乱中大粒再次受锤片打击，而细碎的粒料、粉料则及时排出。如下图：

36、图10 圆形粉碎室（左）,水滴形粉碎室（右）Figure 10 Circular crushing chamber(Left), Teardrop shape crushing chamber(Right)6 标准件的设计与校核6.1 轴的设计6.1.1 计算主轴上的功率、转速、转矩=P=1.50.960.98=1.38kw (16) 式中为带传动的传动效率，为轴承的传动效率，=3372r/min=950000=9500003388.79Nmm。 (17)6.1.2 初步确定轴的最小直径。选取轴的材料为45钢，调质处理，取。考虑到轴上有两个键槽，所以:17.2mm (18)19.436mm，

37、(19)查手册取=20mm。6.1.3 装配方案转子、套筒、转子从左边装，轴承各从两边装。6.1.4 轴的结构如图轴的材料：轴的材料主要是碳钢和合金钢。由于碳钢比合金钢价格便宜，对应力集中的敏感性较低，同时也可以用热处理或化学热处理的办法提高其耐磨性和抗疲劳强度，所以本设计采用45号钢作为轴的材料,调制处理1920。图11 轴的结构Figure 11 Structure of shaft图12 轴的三维图Figure 12 Three-dimensional map of the shaft6.2 轴的校核6.2.1 求水平面的支反力 ，为单根V 带的预紧力 148N 根据A=0109.5=2

38、007.2N B=0 (109.5+101)+101 =69.5 =-15819.5N6.2.2 求垂直面内的支反力 =2758.05N =4020.4N A=0 109.5 =(101+69.5) +101 =-92.2N B=0 (109.5+101)+101= =-1727.8N6.2.3 求水平面内的弯矩图=-15819.5=-305.5Nm (20)=2007.2=193.8Nm (21)6.2.4 求垂直面内的弯矩图 =-1727.8=-333.6Nm (22)=-92.2=-8.9Nmm (23)6.2.5 合弯矩 =361.4Nm (24)= 333.7Nm (25)6.2.6

39、 扭矩 T=9550000P/n=Nmm (26)根据计算结果做出以上校核如图12。6.3 键的选择与校核键主要是为了实现轴上零件的周向定位来传递转距，键的形式用多种，根据传动的要求，键的选择根据轴的直径的不同，应该选择不同型号的键，第一处轴的直径D=20mm选择GB/T1096键6616,轴的材料是45号钢，且属于静联接,由机械设计查得许用挤压应力为=120-150MPa,取其平均值=135MPa。键的工作长度为，键与轮毂的键槽的接触高度为。参考机械设计可得 (27)T传递的转矩（N.M），d轴的直径（mm），l键的工作长度（mm）；A型，l=L-b，k键与轮毂的接触高度（mm）；k=h-t

40、，h为键的高度，b键的宽度（mm），t切向键工作面宽度（mm），键的许用切应力（MPa），键连接的许用挤压应力（MPa）， 可见联接的挤压强度满足，即该键可以正常工作。第二处轴径D=31mm选择GB/T1096键10890。轴的材料是45号钢。且属于静联接,于机械设计中图表查得许用挤压应力为=120-150MPa,取其平均值=135MPa。键的工作长度为。键与轮毂的键槽的接触高度为。由机械设计公式可得： (28)T传递的转矩（N.m），d轴的直径（mm），l键的工作长度（mm）；A型，l=L-b，k键与轮毂的接触高度（mm）；k=h-t,h为键的高度，b键的宽度（mm），t切向键工作面宽度（m

41、m），键的许用切应力（MPa），键连接的许用挤压应力（MPa），可见联接的挤压强度满足，即该键可以正常工作812。6.4 销轴的设计计算计算支承反力、扭矩及弯矩 图13 支撑反力的计算Fig.13 Support reverse force calculationRa= （29）Rb= （30）图14 扭矩的计算Fig.14 Calculation of torqueMc=153Nm （31）Mb=211Nm （32）输入转矩为T=345.5Nm图14 弯矩的计算Fig.14 Bending moment calculation6.5 轴承6.5.1 轴承的选择根据轴的直径的不同，应该选择不同

42、型号的轴承。主轴通过粉碎室内腔，其两端由轴承固定在机架上同时主要承受锤片高速旋转产生的径向力，同时承受一部分轴向窜动力。所以本设计选用的轴承是：深沟球轴承12。已知此处轴径，所以选内径为25mm的轴承，在机械设计手册中选择深沟球轴承；查表，选择型号为6007GB/T27694的轴承。另一处已知轴径为，所以选内径也为25mm的轴承，选择型号也为6007GB/T 27694的轴承。所选的轴承基本参数如下：d=25mm，D=37mm，B=7mm。6.5.2 轴承的润滑和密封润滑是保证机械装置正常运转、提高其工作能力的重要的技术手段。润滑剂在机械设备工作中起如下的作用：1) 减少摩擦与磨损；2) 散热；3)