新海发电厂330MW制粉系统初步设计毕业设计(论文).doc

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1、毕业设计（论文）新海发电厂330MW火电机组制粉系统初步设计The Pulverizing System Preliminary Design Of The Extend 330MW Thermal Electric GenerationUnit In Xinhai Power Generation Corporation学生姓名： 王建超 学 历： 本 科 专业名称： 热能与动力工程 班级名称： 热动 0942 学 号： 0903411229 指导教师： 张志正 教师职称： 教 授 完成时间： 2013.6.10 长 春 工 程 学 院摘 要制粉系统是热力发电厂不可缺少的一部分，锅炉煤粉制备

2、系统是将磨煤机磨制成一定粒度的煤粉并输送至锅炉进行燃烧的所有设备组成的系统。此次毕业设计的题目：江苏新海电厂扩建330MW火电机组制粉系统初步设计。毕业设计的内容是确定制粉系统的形式，根据不同的煤种应选用适合的磨煤机类型。根据江苏新海电厂扩建330MW机组工程锅炉容量和燃用煤种，通过计算来选择和设计制粉设备与制粉系统，根据磨煤出力选择磨煤机，进行局部阻力和沿程阻力计算，干燥剂和风机容量的计算，通过制粉系统空气动力计算进行风机选型。并根据选择结果画出燃烧系统图和设备布置图。制粉系统设计的主要任务是合理选择制粉系统及其各种辅助设备和部件，进行管道的合理布置设计以及进行整个系统和设备参数计算，使制粉

3、系统能适应煤的特性，具有良好的运行性能和技术指标。因此，制粉系统的设计在整个热力发电厂设计的过程中有着重要地位。关键词制粉设备 制粉系统 磨煤机 设备选型Abstract Pulverizing system is an indispensable part of the thermal power plants, the preliminary design of the power plant pulverizing system is an important element in the design of power plant production. The graduate de

4、sign topics: Jiangsu Xinhai Power Plant Expansion 330MW thermal power unit pulverizing system preliminary design. 330MW units project Jiangsu Xinhai Power Plant Expansion boiler capacity and fueled with coal, by calculating the selection and design of milling equipment and milling system, coal mill

5、grinding coal output options, local resistance and calculating frictional resistance, dry agents and fan capacity is calculated by the aerodynamics of the milling system fan selection. Depending on the selection, draw a diagram of the combustion system and equipment layout. The main task of the mill

6、ing system design is a reasonable choice pulverizing system and its various auxiliary equipment and components, pipeline reasonable layout design, as well as the entire system and device parameters of calculation so that the milling system can adapt to the characteristics of coal, has a good run the

7、 performance and technical indicators.Keyword：Milling equipment milling systems mill equipment selection目 录前 言1第一章 概述21.1 设计任务21.2 原始资料21.3 设计思路41.4 设计方法4第二章 煤种燃煤量的确定62.1 煤质的燃烧计算62.2 锅炉的燃烧量的确定7第三章 磨煤机选型及制粉系统形式的确定93.1 根据燃料量确定磨煤机出力及台数的确定93.2 根据出力选择磨煤机及制粉系统类型的选择93.3 校核出力9第四章 制粉系统热力计算114.1 初始干燥剂量的确定114.

8、2 干燥剂初温的确定124.3 干燥剂的组成成分154.4 干燥剂核算出力及风机容量确定16第五章 制粉系统管道设计计算185.1 一次风管185.2 二次风管道255.3 一次风机进出口管道计算275.4 密封风管管道计算28第六章 制粉系统的空气动力计算和风机的选择306.1 直吹式制粉系统一次风道的阻力计算306.2 .直吹式制粉系统送分管道空气动力计算436.3 送风机管道及局部阻力计算436.4 风机选型53第七章 制粉系统其他辅助设备的选择567.1 原煤仓的选择与计算567.2 给煤机的出力计算和选型567.3 粗粉分离器的选择577.4 木块分离器与木削分离器的选择577.5

9、煤粉分配器的选择577.6 补偿器选择57第八章 制粉系统总体概述59设计总结62致 谢64附录65前 言 电力工业是国民经济发展的基础工业，电力工业的发展水平和电能供应的数量和质量是衡量工业、农业、国防和科技现代化水平的重要标准。目前，我国电厂锅炉燃料主要是煤，因此电厂的制粉系统的设计是火力发电厂生产系统初步设计的一个重要内容。 制粉系统设计的主要任务是进行磨煤机的选型，合理选择制粉系统及其各种辅助设备和部件，进行管道的合理布置设计以及进行整个系统和设备的参数计算。 本次毕业设计的内容是电厂制粉系统的初步设计。根据煤种选择磨煤机，并确定制粉系统的形式，根据不同的煤种应选用适合的磨煤机类型。制

10、粉系统拟定之后，需确定磨煤机台数，然后根据锅炉每小时耗煤量和台数，综合考虑出力富裕系数来确定预估的磨煤机的磨煤出力，按此型号预选磨煤机型号，按型号校核磨煤机出力是否满足锅炉耗煤量的要求，磨煤机出力的计算涉及很多参数。磨煤机和制粉系统形式确定之后，应根据制粉系统所需干燥剂量、初温和组成成分，需要进行制粉系统热平衡计算，还要确定综合考虑煤粉的爆炸性，制粉系统出口是否结露等条件。最后根据资料来布置管道，确定管道的长度和初步拟定制粉系统草图，并根据不同管道推荐流速来计算管径、并选择标准化的管材尺寸。管道、长度确定后，进行制粉系统空气动力计算来确定制粉系统管道的全压降，根据计算结果选择一次风机和排粉风机

11、。第一章 概述1.1 设计任务 根据江苏新海电厂扩建330MW机组工程锅炉容量和燃用煤种，通过计算来选择和设计制粉设备与制粉系统，根据磨煤出力选择磨煤机，进行局部阻力和沿程阻力计算，干燥剂和风机容量的计算，通过制粉系统空气动力计算进行风机选型。并根据选择结果画出燃烧系统图和设备布置图。1.2 原始资料1.2.1 当地自然条件厂址及气象条件 新海电厂位于连云港市西南部的海州区西北边缘地带，并处于其城区全年主导风向（东南风）的下风侧。东北距连云港市新浦区约6km。 表1 气象条件表 平均最大风速（10分钟10m高）29.30m/s多年最大积雪深度28cm多年平均气温14.1C多年平均最高气温19.

12、1C多年平均最低气温9.9C多年极端最高气温40C多年极端最低气温-18.1C年平均相对湿度70%多年平均气压101650Pa地震基本烈度VII度海拔高度(废黄河高程系)5.7m1.2.2 锅炉、汽轮机资料锅炉：采用自然循环、一次中间再热、单炉膛、四角切圆燃烧方式、烟气挡板调再热器温度、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊结构、露天布置。锅炉容量及主要参数如下： 锅炉型号：WGZ110017.45-1 过热蒸汽流量：1100t/h过热器出口蒸汽压力:17.45 MPa(g)过热器出口蒸汽温度:541 再热蒸汽流量:914.976t/h再热器进口蒸汽压力:3.848 MPa(g)再热器出口蒸汽压力: 3

13、.647 MPa(g)再热器进口蒸汽温度:330.9再热器出口蒸汽温度:540 省煤器进口给水温度:280.4 锅炉热力特性（B-MCR工况）计算热效率（按低位发热量） 92.67 %（设计煤种）保证热效率（按低位发热量） 92.5 %空气预热器二次风进风温度 23.3空气预热器一次风进风温度 28.9空气预热器出口一次热风温度 341.6空气预热器出口二次热风温度 355.6空预器出口空气过剩系数 1.312空气预热器出口烟气修正前温度 130.2 空气预热器出口烟气修正后温度 124.91.2.2 汽轮机汽轮机形式：亚临界蒸汽参数、一次再热、单轴双缸双排汽、抽汽供热式机组。高压主汽阀前主蒸

14、汽额定压力16.67MPa高压主汽阀前主蒸汽额定温度538中压主汽阀前再热蒸汽压力2.945MPa中压主汽门前再热蒸汽额定温度538低压抽汽压力 1.0-1.1 MPa中压抽汽压力 2.5 MPa低压缸额定排汽压力 5.3kPa最终给水温度 272.4额定转速 3000r/min旋转方向 从汽轮机向发电机方向看为顺时针方向1.2.3 煤质资料 表2 煤质特性表 项目名称符号单位设计煤种校核煤种1校核煤种2收到基碳分58.9558.7355.45收到基氢分3.163.213.56收到基氧分2.136.445.88收到基氮分0.931.130.63收到基硫分0.60.510.6收到基灰分26.80

15、23.4824.62收到基水分7.436.59.26干燥无灰基挥发分15.6417.6921.29收到基低位发热量MJ/kg21.7723.2921.87可磨度HGI/8610774变形温度DT133012601350软化温度ST140015001400流动温度FT1450150015001.3 设计思路 此次设计根据煤质和锅炉的燃烧计算来进行制粉系统设备选择，并设计制粉系统，通过校核计算、空气动力计算确定相应的设备，以确定制粉系统具有良好的运行性能和技术指标。1.4 设计方法 通过锅炉的有关数据以及煤种的特性来求出锅炉每小时所消耗的燃煤量，然后通过锅炉每小时消耗的燃煤量确定磨煤机台数以确定每

16、台磨煤机的出力来选取磨煤机，并进行校核。然后对制粉系统进行干燥剂的热力计算以确定初始干燥剂量、初温、终温等。制粉系统热力计算完成之后，要对管道进行布置和设计，然后对其进行空气动力计算来确定制粉系统全压降，最后确定一次风机和排粉风机及其其他相关设备。 以下是设计路线:1、 首先熟悉任务，查阅资料，完成开题报告。对课题有一个总体认识，并确定设计思路及相关方法。2、 开始设计，根据煤种成分进行锅炉热力计算，计算出每台磨煤机的磨煤出力，据此选择磨煤机型号，并进行校核。同时确定制粉系统形式。3、 磨煤机和制粉系统确定之后，应确定制粉系统所需干燥剂量、初温和组成成分。这过程中需要进行制粉系统热平衡计算，还

17、要综合考虑煤粉的爆炸性，制粉系统出口是否结露等条件。4、 以上参数计算完之后，需根据同类形式的制粉系统的典型设计来布置管道、确定管道长度和初步拟定制粉系统草图，并根据各段不同管道的推荐流速计算管径，并选择标准化的管材尺寸。5、 管径、长度确定后，需要进行之后，需要进行制粉系统空气动力计算来确定制粉系统管道的全压降，根据计算结果选择一次风机和排粉风机，这过程中需对此类制粉系统管道布置、弯头、辅助设备位置比较熟悉。第二章 煤种燃煤量的确定2.1 煤质的燃烧计算燃烧计算是锅炉机组计算的重要基础，是锅炉机组设计计算的重要组成部分，是锅炉效率计算的基础。因此有必要对煤种进行计算，由所提供的资料得知本次江

18、苏新海扩建330MW工程设计的煤种为贫煤。基本资料如下：碳 58.95% 氢 3.16% 氧 2.13% 氮 0.93% 硫 0.6% 灰 26.8% 水 7.43%2.1.1 1kg煤种燃烧时消耗的空气量计算1kg收到基燃料完全燃烧时需要从空气中取得的理论空气量为： =0.0889）+0.265Har0.0333Car =6.03m3/kg 1kg收到基燃料完全燃烧时需要从空气中取得的实际空气量为：V =m3/kg其中：锅炉入口的过量空气系数，=1.22.2 锅炉的燃烧量的确定 锅炉燃烧计算是后续磨煤机选型及制粉系统形式确定的基础，磨煤机选型及制粉系统形式确定是根据锅炉燃烧量及煤种而定。 锅

19、炉的燃烧量分为两种，一种是实际燃料消耗量即单位时间内用的燃料量，用符号B表示；另一种是计算燃料消耗量即燃料量扣除了机械不完全燃烧损失后，在炉内实际参与燃烧反应的燃料消耗量，用符号表示。两种燃料消耗量各有不同的用途。在进行燃料输送系统和制粉系统计算时要用到燃料消耗量B；但在确定空气量及烟气容积时则要按计算燃料消耗量。 =140.09t/h过热蒸汽的流量，=1100t/h；过热器出口蒸汽的焓，=3391.34kJ/kg ；锅炉给水的焓，=1128.243kJ/kg；再热器出口蒸汽的焓，=3541.09kJ/kg；再热器入口的蒸汽焓，=3050.68 kJ/kg；排污水的流量，在本次计算中不予以考虑

20、所以取0；Q 锅炉有效利用热量，kJ/s；锅炉效率，=92.67%；锅炉输入热量，为对应于1kg固体或液体燃料输入锅炉的热量，kJ/kg。其计算式如下 其中：燃料收到基低位发热量，=21.77MJ/kg；燃料的物理显热，kJ/kg；雾化燃油所用蒸汽带入的热量，kJ/kg；外来热源加热空气是带入的热量，kJ/kg。对于燃煤锅炉来说，如果燃煤和空气都未利用外部热源进行预热，且燃煤水分，则锅炉输入热量就等于燃煤收到基低位发热量，即2.2.2 燃料消耗量的计算 =138.76 t/h式中：计算燃烧量，t/h； 机械未完全燃烧损失，=2%。 第三章 磨煤机选型及制粉系统形式的确定3.1 根据燃料量确定磨

21、煤机出力及台数的确定 对于中速磨煤机直吹式系统，由于锅炉与制粉系统直接相关，系统运行可靠性交叉，因此系统的磨煤备用富裕较大。对于330MW机组，一般应该配备3台以上的磨煤机，考虑到所给基本资料中，锅炉有5层燃烧层，其中一层为备用层，据此，结合直吹式制粉系统需要备用磨煤机要求的考虑，选择5台磨煤机，其中一台备用，每台的磨煤出力：=31.52t/h3.2 根据出力选择磨煤机及制粉系统类型的选择3.2.1 选择原则1、 在选择磨煤机型式和制粉系统时，应根据煤的燃烧、磨损、爆炸特性、可磨性、磨煤机的制粉特性及煤粉细度的要求，结合锅炉炉膛和燃烧器结构同意考虑，并考虑投资、电厂检修运行水平及设备的配套诸因

22、素，以达到磨煤机、制粉系统和燃烧装置匹配合理，保证机组的安全经济运行。2、 当煤干燥无灰基挥发分大于10%时，制粉系统设计时应考虑防爆要求。3.2.2 根据煤种选择磨煤机及制粉系统类型根据火力发电厂煤粉系统设计计算技术规定中制粉系统的选择和燃料着火热温度的关系，结合此次设计煤种为贫煤，着火热在700800范围内，不易燃的特点，选择中速磨直吹式制粉系统。根据=31.52t/h，结合火力发电厂煤粉系统设计计算技术规定，选择磨煤机ZGM95G型中速磨煤机。3.3 校核出力磨煤机性能参数计算的一般原则：（1）磨煤机性能参数计算的目的是根据要求的磨煤机出力、通风量、煤粉细度等选择合适的磨煤机型号；（2）

23、磨煤机出力包括碾磨力、通风出力和干燥出力三种，最终出力取决于三者中最小者；（3）磨煤机设计最大出力是指磨煤机在锅炉设计煤质条件和锅炉设计煤粉细度下的最大出力能力。该出力是通过给定的公式、图表计算或试验得到的。设计最小出力是指考虑磨煤机振动，允许的最小通风量下的风煤比计算得出的。3.3.1 轮式磨煤机（MPS）碾磨出力校核 轮式磨煤机（MPS）碾磨出力计算公式如下：碾磨出力： =40.34t/h式中：轮式磨煤机基本出力，=37.9t/h；可磨性指数修正系数，=1.36；原煤水分修正系数，=1.0+(10-）0.0114=1.023；原煤粒度修正系数，=1.0；原煤灰分，=0.966；碾磨件磨损至

24、中后期时出力降低系数，=0.9。所以符合出力要求。3.3.2 磨煤机通风量计算根据火力发电厂煤粉系统设计计算技术规定中图5-3-3轮式磨煤机通风量阻力随出力的变化，可知：当=40.34 t/h时，磨煤机通风量=15.267t/h综上所述，磨煤机型号为ZGM95G，制粉系统为中速磨直吹式制粉系统。第四章 制粉系统热力计算制粉系统热力计算的任务是： 1、确定磨煤机所需的干燥剂量、干燥剂初温和组成； 2、确定制粉系统终端干燥剂总量、温度、水蒸气含量和露点； 3、对于按惰化气氛设计的制粉系统，尚应计算终端干燥剂中氧的容积份额，并使之符合惰化气氛的规定； 4、验算送粉管道中风粉混合物温度是否与所采用煤种

25、相适应。制粉系统热力计算应遵循带入系统热量与带出系统热量相等的热平衡原则。中速直吹式制粉系统的热力计算：大多数采用热风做干燥剂，辅以温风或冷风调节，磨煤机对磨制每公斤原煤的干燥剂量已为磨煤机的通风量所限定，根据制造厂提供的通风量数据或特性曲线可以求得额定负荷及各种负荷下的干燥剂量。热力计算主要是求干燥剂的初温，对于正压直吹式系统，热力计算要考虑到密封风的影响。4.1 初始干燥剂量的确定 干燥剂量是以每公斤原煤所需的干燥剂的质量来计算的，在确定干燥剂量时，需使其量的大小能同时满足干燥、通风和锅炉燃烧的要求中速磨直吹式制粉系统初始干燥剂量的确定，按照以下公式来计算： =1.7595kg/kg式中：

26、进入磨煤机的干燥剂量，kg/kg； 推荐的一次风率，=21.4486%；炉膛出口过量空气系数，=1.25；从空气中取得的理论空气量，=6.03m3/kg；制粉系统漏风系数，=0.2（查电厂锅炉原理及设备表48）。4.2 干燥剂初温的确定4.2.1 制粉系统热平衡计算制粉系统热平衡计算式认为在制粉系统起始断面输入总热量与终端断面带出和消耗的总热量相等，即，用以求出组成干燥剂的各种气体份额及干燥剂的初温度。制粉系统热平衡计算的目的，就是在保持系统安全经济运行条件上，确定干燥剂的温度和干燥剂量。计算以每kg原煤做基础。计算系统的进口，对燃料为原煤管；对干燥剂为磨煤机进口与原煤混合前。计算系统的出口，

27、对负压系统为排粉机入口；对正压系统为粗粉分离器出口。1、 输入系统的热量输入系统的热量有以下四项组成: （1）、干燥剂物理热式中： 干燥每kg原煤所需干燥剂量，kg/kg; 制粉系统进口干燥剂的比热容;制粉系统进口干燥剂的温度。 （2）、碾磨过程由机械能转化而来的热量 =51.84kJ/kg式中：碾磨过程中能量转化系数，=0.6； E单位电耗，（其计算如下）： =16.959kwh/t其中： 发电机功率，=450kw； 碾磨出力，=40.34 t/h。（3） 、制粉系统漏风带入的热量 =10.686kJ/kg式中：制粉系统漏风系数，=0.2（查电厂锅炉原理及设备表48）； 进入磨煤机的干燥剂量

28、，=1.7595kg/kg；漏入冷风温度，=30； 空气在式的比热容，=1.0122kJ/(kg.)。（4） 、燃烧带入的热量 =35.406kJ/kg式中：燃料进入系统时的温度，=20；燃料的收到基定压比热容，（其计算如下）： =1.17 kJ/(kg.)其中： 燃料干燥基比热容，=0.928 kJ/(kg.)。系统输出的热量（1）、蒸发水分消耗的热量 =188.107kJ/kg其中：燃料进入系统时的温度，=20；每千克原煤在干燥过程中蒸发掉的水分，（其计算如下）：=0.0722制粉系统出口干燥剂的温度，根据电厂锅炉原理及设备查的=105。（2） 、乏气带出系统的热量 =225.33 kJ/

29、kg其中：温度下干燥剂的比热容，=1.0164 kJ/(kg.)；制粉系统出口干燥剂的温度，105；制粉系统漏风系数，=0.2； 进入磨煤机的干燥剂量，=1.7595kg/kg。（3） 、加热燃料消耗的热量 =77.86 kJ/kg其中：燃烧干燥基比热容，=0.928 kJ/(kg.)。（4）、制粉系统散热损失=0.02（+）由关系式：整理得到如下关系式：=236.88kJ/kg取=1.024kJ/(kg.).根据电厂锅炉原理及设备查得=233.33综上所述，此制粉系统需要引入冷风来调节温度，防止煤粉爆炸。最终确定设计此系统的干燥剂以热风为主，以冷风调节的二介质系统。4.3 干燥剂的组成成分4

30、.3.1 热风与冷风份额 直吹式制粉系统以热风和冷风组成始端干燥剂时，其热风和冷风份额、按下式计算：=0.3799其中：、分别为热风和冷风的温度，=340、=28.9；、分别为热风和冷风在干燥剂中所含的份额；、分别为热风和冷风在其相应下的比热容，=1.032 kJ/(kg.)、=1.0122kJ/(kg.)，=1.0239kJ/(kg.).由此得出： 热风份额62%，冷风份额37.99%。4.3.2 干燥剂含湿量由于用空气作干燥剂，因此每公斤干燥剂含湿量为： =44.83g/kg其中： d空气的含湿量，d=10 g/kg；制粉系统漏风系数，=0.2；进入磨煤机的干燥剂量，=1.7595kg/k

31、g；每千克原煤在干燥过程中蒸发掉的水分，=0.0722kg/kg。因此根据火力发电厂煤粉系统设计计算技术规定中表6-7-3查得： =38由于干燥剂的终端温度为=68.65+2，因此不会结露，所以满足要求。4.3.3 干燥剂的含氧量的计算确定作为干燥剂的空气中氧的容积 =0.27m3/kg确定终端干燥剂中氧的容积份额 = 19.9%由于干燥剂含湿量d= =111.398g/kg符合防爆要求，则按非惰化气体设计的制粉系统，不必进行终端干燥剂含氧量的计算。4.4 干燥剂核算出力及风机容量确定4.4.1 干燥剂的出力校核磨煤机干燥剂出力应付大于或略大于碾磨出力，当大于的10%以上时，干燥剂出力有裕量，

32、可适当降低干燥剂初温；当小于时干燥出力不足，适宜采用提高干燥剂初温的方法，并最终达到磨煤机后干燥介质量与磨煤机通风量一致。磨煤机的干燥剂出力按下式计算： =41.2t/h其中：磨煤机的通风量，t/h；对于每公斤原煤干燥剂的实际体积，m3/kg。校核磨煤机出力，所以符合要求。4.4.2 制粉系统容量的确定制粉系统一次风机的容量计算 =32354.955m3/kg其中： 锅炉额定负荷下燃烧量， t/h；风机台数；冷空气密度，kg/m3；空气预热器漏风率，%。所以由上式，根据容量，一次风机选择动叶可调轴流式为最佳。第五章 制粉系统管道设计计算 火力发电厂锅炉的烟风煤粉管道设计，应根据烟风系统、煤粉制

33、备系统及厂房布置条件进行，做到运行安全可靠、技术先进、经济合理、安装维修方便和可能条件下的美观，并符合下列要求：1、输送介质的流量和参数应满足烟风系统、煤粉制备系统正常运行的需要。2、节省投资和降低运行费用。3、管道、零部件及支吊架等应具有足够的强度、稳定性和耐久性。4、考虑防爆、防磨、防堵等问题。此次管道设计主要包括：送粉管道、磨煤机进口一次风管、热一次风母管管道、从空气预热器出口到热一次风母管管道、冷一次风母管、冷一次风支管管道、从一次风母管出口至冷热风混合之间的管道、相关的二次风管道等。5.1 一次风管5.1.1 送粉管道煤粉燃烧时所需要的一次风量为： =28.06 kg/s其中：制粉系

34、统中煤粉浓度，（其计算如下）： =0.39其中：磨煤机密封风量，（其计算如下）： =1.33 kg/s体积流量：=5.03m3/s其中：磨煤机出口一次风密度，（其计算如下）： =0.927kg/m3根据火力发电厂煤粉系统设计计算技术规定的推荐流速选择22-28m/s，选择流速为25m/s。则管道面积为：=0.201m2直径：=506.4mm根据火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程表A3选取mm管道.校验：实际流速为：=25.643 m/s在推荐范围内，符合要求。5.1.2 磨煤机入口一次风管磨煤机进口一次风量：=17.12kg/s磨煤机进口一次风体积流量： =24.215m3/s其中：磨煤机入口

35、一次风密度，（其计算如下）：=0.707kg/m3截面面积： =1.424m2其中根据火力发电厂煤粉系统设计计算技术规定的推荐流速1520m/s，选择流速=18m/s.直径为：=1.241m校验：根据火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程表A3选取管道，其管径为132032=1314mm的圆管。其实际流速为：=18.731 m/s在推荐流速范围内，符合要求。5.1.3 热一次风母管管道热一次风母管管道质量流量：kg/s热一次风母管管道体积流量：m3/s其中：热一次风密度，（其计算如下）：其中：t热一次风温度，t=377；空气密度，=1.293。截面面积： =4.065其中根据火力发电厂煤粉系统设计

36、计算技术规定的推荐流速1520m/s，直径：=2.275 m校验：根据火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程表A3选取管道，其管径为242042=2410mm的圆管。其实际流速为：=18.791m/s在推荐流速范围内，符合要求。5.1.4 从空气预热器出口到热一次风母管管道从空气预热器出口到热一次风母管管道质量流量：kg/s从空气预热器出口到热一次风母管管道体积流量：m3/s其中：热一次风密度，（其计算如下）：kg/m3其中：t热一次风温度,；空气密度，=1.293kg/m3。管道截面面积： 其中根据火力发电厂煤粉系统设计计算技术规定的推荐流速1525m/s， =4.519m2管道直径：=2.39

37、9 m校验：根据火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程表A3选取mm管道，其管径为182032=1814mm的圆管。其实际流速为：=19.791m/s在推荐范围内，符合要求。5.1.5 冷一次风母管冷一次风母管质量流量： kg/s冷一次风母管体积流量： m3/s其中：冷一次风密度，（其计算如下）：kg/m3其中：t冷风温度，。管道截面面积：=1.75m2其中根据火力发电厂煤粉系统设计计算技术规定的推荐流速1012m/s，管道直径： =1.496 m校验：根据火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程表A3选取mm管道，其管径为152042=1512mm的圆管。其实际流速为： =11.02m/s在推荐流速范

38、围内，符合要求。5.1.6 冷一次风支管管道计算冷一次风支管质量流量： kg/s冷一次风支管体积流量： m3/s管道截面面积：=0.96m2其中，根据火力发电厂煤粉系统设计计算技术规定的推荐流速1012m/s，管道直径： =1.1056 m校验：根据火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程表A3选取管道，其管径为122032=1214mm的圆管。其实际流速为： =10.97m/s在推荐流速范围内，符合要求。5.1.7 热一次风母管出口到与冷风混合间的管道热一次风母管出口到与冷风混合间的管道质量流量： kg/s热一次风母管出口到与冷风混合间的管道体积流量： m3/s其中：冷一次风密度；管道截面面积：

39、=1.147m2 其中根据火力发电厂煤粉系统设计计算技术规定的推荐流速1525m/s.管道直径： =1.208 m校验：根据火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程表A3选取mm管道，其管径为122042=1212mm的圆管。其实际流速为： =22.07m/s在推荐流速范围内，符合要求。5.1.8 冷一次风母管出口到冷风混合前间的管道冷一次风母管出口到冷风混合前间的管道质积流量：kg/s冷一次风母管出口到冷风混合前间的管道体积流量： m3/s管道截面面积：=0.5143m2其中根据火力发电厂煤粉系统设计计算技术规定的推荐流速1012m/s，管道直径： =0.80927 m校验：根据火力发电厂烟风煤粉

40、管道设计技术规程表A3选取mm管道，其管径为82032=814mm的圆管。其实际流速为： =10.11m/s在推荐流速范围内，符合要求。5.2 二次风管道5.2.1 二次风管道计算制粉系统1煤粉所需的理论空气量 =6.03m3/kg制粉系统所需的理论空气量 =182.023m3/s制粉系统所需的实际空气量 =64.13m3/s制粉系统所需的实际空气质量流量 =79.21kg/s二次风质量流量 =303.374kg/s二次风密度 =0.5162kg/m3二次风体积流量 =511.1022m3/s二次风管道截面积 =23.45m2式中：二次风流速，根据火力发电厂制粉系统设计计算技术规定，的范围是m/s，这里可取20m/s。