小电流接地选线系统——毕业设计.doc

《小电流接地选线系统——毕业设计.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《小电流接地选线系统——毕业设计.doc（33页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、毕 业 设 计 题 目： 小电流接地选线系统 院、 系： 电气工程及其自动化 姓 名： 指导教师： 系 主 任： 2014年 6 月 8日小电流接地选线系统摘 要我国中低压配电网中性点广泛采用小电流接地方式，这种接地方式具有供电可靠性高的优点。但发生单相接地故障后，由于故障电流微弱、电弧不稳定等原因，单相接地故障选线和故障定位问题长期以来没有得到很好地解决，至今许多变电站仍然使用人工拉路方法查找故障线路和自测法寻找故障点。本论文重点研究配电网单相接地故障选线及故障定位问题。通过对配电网单相接地故障暂态过程的深入分析得知：线路存在串联谐振过程和并联谐振过程，线路发生谐振时，故障线路的阻抗时而程容

2、性，时而程感性，其特性受系统出线数、各线路长度等因素的影响较大，此时故障线路零序电流与所有非故障线路零序电流关系较为复杂。通过分析多种选线方法的优缺点，本文最终选择了信号注入法。分析了注入信号法选线定位原理，指出注入信号法实质上是人为增加了零序电流。讨论了注入信号的探测方法，提出用零序电流互感器探测注入信号的方法。分析了影响注入信号电流在故障线路中流通的因素和注入信号电流的相位特征，指出注入信号电流的相位特征只能作为选线的辅助判据。关键词 小电流接地系统；单线接地故障；故障定位；信号注入 The small current grounding line selection systemAbst

3、ractIn our country, widely used in low voltage distribution network neutral small current grounding method, the grounding method has the advantage of high power supply reliability. But after the single-phase earth fault occurs, such as weak fault current and arc stability, single-phase earth fault l

4、ine selection and fault location problem for a long time havent been solved well, up to now many substation still use manual pull way method to find the fault line and the self-test method to find fault point. This paper focuses on power single-phase earth fault line selection and fault location pro

5、blem. Through the distribution network of single-phase earth fault transient process of the thorough analysis that series resonance process and parallel resonant circuit, circuit resonance occurs, the impedance of the fault line and sometimes Cheng Rong sex, sometimes perceptual process, its charact

6、eristics to qualify for the system, the line length is larger, the influence of such factors as the fault line zero sequence current with all non fault line zero sequence current relationship is more complicated. By analyzing the advantages and disadvantages of a variety of line selection method, th

7、is paper finally chose the signal injection method. Analyzed the injected signal positioning method of line selection principle, and points out that the signal injection method is essentially artificially increased the zero sequence current. Injected signal detection method is discussed, and put for

8、ward with the zero sequence current transformer detection signal injection method. Influence injection signal current is analyzed in the flow of factors in the fault line and phase characteristics of the signal current injection, points out that the phase characteristics of the signal current inject

9、ion can only as an aid in the criterion of line selection.Keywords The small current grounding system; Single ground fault; Fault location; Signal injection目 录摘 要IAbstractII第1章 绪论11.1 研究目的及意义11.2 国内外技术现状11.3 本文主要研究内容3第2章 小电流接地系统的单相接地故障的电气特征分析42.1 小电流接地系统42.2 中性点不接地单相接地故障的电气特征42.3 中性点经消弧线圈接地单相接地故障电气特

10、征72.4 本章小结9第3章 接地选线技术综述103.1 利用稳态信号的接地选线技术103.1.1 零序电流幅值比较法103.1.2 零序电流方向法103.1.3 谐波法113.1.4 零序电流有功分量法113.1.5 负序电流法123.1.6 注入信号法123.2 利用暂态信号的接地选线技术123.2.1 幅值与极性比较法133.2.2 小波法143.2.3 暂态能量法143.3 本章小结14第4章 信号注入法154.1 注入信号法的提出154.1.1 “S注入法”的提出154.1.2 从中性点注入信号法的提出184.2 注入信号源204.2.1 信号源及其功率204.2.2 注入信号电流的

11、频率214.2.3 注入信号的探测214.3 本章小结23结论24致谢25参考文献26第1章 绪论1.1 研究目的及意义在配电网系统中，单相接地故障率最高，约占配电网故障的80%以上。我国的配电网多为小电流接地系统，由于在小电流接地系统中发生单相接地故障时不形成短路回路，只在系统中产生很小的零序电流，三相线电压依然对称，不影响系统正常工作，所以我国的电力规程规定，小电流接地系统可带单相接地故障继续运行1-2小时1,2。这样能够提高供电的持续性和可靠性，这是小电流接地系统的突出优点。但随着馈线的增多，电容电流也在增大，长时间带故障运行就易使故障扩大为相间短路或两点及多点接地故障。弧光接地还会引起

12、全系统过电压，进而损坏设备，破坏系统安全运行，所以必须及时找到故障线路予以切除或者找到故障点进行维修。但是由于单相接地故障产生的故障电流很小等诸多原因，单相接地故障选线定位问题一直没有得到很好的解决。现有的小电流接地保护不能从根本上解决小电流接地的选线问题，这与电力系统提高供电可靠性的要求与呼声背道而驰。因此，进一步研究小电流接地系统单相接地故障的诊断方法具有很好的理论和实际意义。1.2 国内外技术现状1.在美国，由于其电网中性点主要采用电阻接地方式，也利用零序过电流保护瞬时切除故常线路。小电流接地系统中单相接地保护被认为是难以实现的，而且引起的过电压非常严重。因此，他们一般不采用小电流接地系

13、统宁愿在供电网络上多投资以保证供电的可靠性。但是近年来，在 EIEE(电子信息与电子工程国际学术会议) 的专题报告上也认为应当加强小电流接地系统保护的研究。2.法国在使用中性点进电阻接地系统 (NRS) 几十年后，现在正以 NES 取代NRS，同时开发出高新技术产品，零序导纳接地保护。另外，挪威一公司则利用测量空间电场和磁场的相位，反映零序电压和零序电流的相位，研制了挂式接地指示器。3.在前苏联， 二十世纪以来小电流接地系统应用较多，主要采用中性点不接地或经消弧线圈接地方式，保护主要采用零序功率方向原理和首半波原理。其选线原理比较简单，不接地系统主要功率方向继电器。日本在供电 、钢铁、化工用点

14、中普遍采用 NUS 或 NRS ，所以选线原理简单。采用基波无功方向方法。今年来，在如何获取零序电流信号以及接地点分区段方面投入了不少力量，利用光导纤维研制的架空线路和电缆零序 互感器 OZCT 试验获得成功。4.三十年代德国首次提出利用零序电流的半波极性来判断接地线路，相继有多篇论文发表，并有几代产品问世。现在他们又研制出一种携带式接地报警装置。而挪威一家公司则利用空间电场和磁场的相位，反映零序电流和零序电压的相位，研制出悬挂式接地指示器，分段悬挂在线路和分叉点上。5.90 年代，外国已将人工神经网络原理应用于 NUGS 单项接地故障保护，并在有关文献提到应用专家系统方法。随着小波分析的出现

15、和发展，国外有文献提及利用小波分析良好的时频局部性，分析故障暂态电流的高频分量的方法。6.在我国，6-35KV 配电网常采用小电流接地系统，其中大多数是中性点不接地系统或经消弧线圈接地系统。已经提出的选线方法均以零序电压来启动保护或选线装置 ，因此可以根据是否利用故障电流来把它们分类，第 一类包括:比幅法、比相法 、群体比幅比相法、首半被法、谐波电流方向法 、五次谐波分量法 、有功分量法 、能量法，还有近几年出现的利用小波分析最大原理、模糊推理或模式识别来实现故障选线的多种方法;第 二类包括 :拉线法、注入信号跟踪法等。7.随着选线原理的发展，各种选线装置也相继研制成功。50 年代我国有根据首

16、半波极性研制成功的基地保护装置和零序电流五次谐波研制成功的接地选线定位装置。70 年代后期，上海继电器厂和许昌继电器厂等单位研制生产了一批有选择性的接地信号装置，如反映中性点不接地系统零序功率方向的ZD-4 型保护和反映消弧线圈接地系统五次谐波零序功率方向的 ZD-5型，ZD-6型 ZD-7 型保护。有些运行部门还采用反映零序电流增大的零序电流保护来选线。80 年代中期 ，我国又研制成功了微机型小电流系统单相接地选线装置，近几年来，随着微机在电力系统应用的推广，相继出现了一些型接地选线装置和适合微机实现的选线理论。 其中南京自动化院的利用比较零序电流五次谐波的的大小和方向的小电流接地系统单相接

17、地选线装置;东北电力学院研制出通过无线电接收谐波电流，利用比相原理而实现的单相接地选线装置;山东大学研制出基于群体比幅比相原理的 ML-1 型以及利用零序电流五次谐波比相原理的 MLA-98 型小电流选线装置 ;西安交通大学则提出了利用零序电流的 3、5、7 次谐波分量之和的相对比较法和自适应独立判别法进行选线的原理等等。 九十年代至今 ，又先后推出了基于有功功率法，S 注入法，小波分析法及接地残留增量法等原理的新型选线装置，并且分析故障暂态特征 ，应用 DPS 技术的基于小波理论的选线装置已经产生。8.到目前为止，基于上述不同的选项原理，己经先后推出了几代产品，但在实际应用中，效果不十分理想

18、。而小电流接地系统故障测距问题的研究相对较少，真正用于实际的装置很少见，这同配网自动化水平不相适应。因此小电流接地系统故障定位问题还有必要进一步研究。1.3 本文主要研究内容本文就上述的难题做了以下工作：1.对单相接地故障的电气特征作了分析，总结了中性点不同接地方式的特点，为故障诊断提供理论依据。2.通过故障后电压的变化提出判断故障相的依据，并总结了完整的选相过程。3.分析了常用单相接地故障的选线方法的缺点和注入法的优点。4.详细分析了传统注入法的选线定位原理。第2章 小电流接地系统的单相接地故障的电气特征分析2.1 小电流接地系统我国的配电网采用小电流接地系统，小电流接地系统即中性点非直接接

19、地系统，它包括中性点不接地系统、经消弧线圈接地系统(也称谐振接地系统)和。由于历史原因和具体条件不同，各个国家的电网中性点处理方式不尽相同，甚至在同一国家、同一地区的同一电压也有不同接地方式并存现象。在我国3-66kV中低压配电网系统一般采用中性点不接地系统或经消弧线圈接地系统，所以本文重点分析小电流接地系统中的中性点不接地和经消弧线圈接地系统的单相接地故障特征。2.2 中性点不接地单相接地故障的电气特征为分析方便，假设A相发生金属性接地短路，忽略负荷电流和电容电流在线路上产生的电压降。如图2-1所示，各线路上电流方向已标注。图2-1 中性点不接地系统单相接地故障电气原理图由以上原理图可知系统

20、各参量变化如下：1.电压系统A相对地电压为： (2-1)B相对地电压为： （2-2）C相对地电压为： （2-3）故障点的零序电压为： （2-4）2.电流非故障线路的各相电流和三倍零序电流A相的电流为： （2-5）B相的电流为： （2-6）C相的电流为： （2-7）有效值为： （2-8）变压器T上，首先有它本身的B相和C相的对地电容电流的电源，因此，从A相中要流回故障点的全部电容电流，而在B相和C相流出各线路上同名相的对地电容电流。此时从变压器出线端所反应的零序电流仍然为三相电流之和。由图2-1可见，各线路的电容电流由于从A相流入后又分别从B相和C相流出了，因此相加后相互抵消，而只剩下变压器本身

21、的电容电流，故有效值为,即零序电流为变压器本身的电容电流。 故障线路各相电流和三倍零序电流故障相电流： （2-9）其有效值： （2-10）非故障相电流： （2-11） （2-12）三倍的零序电流： （2-13）其效值： （2-14）功率非故障线路的复功率为： （2-15） （2-16）同理有故障线路： （2-17）根据以上分析可得到以下几点：（1）零序网络由同级电压网络中元件对地的等值电容构成通路，与中性点直接接地系统有接地的中性点构成通路有极大的不同，网络的零序阻抗很大。（2）发生单相接地时，相当于在故障点产生了一个其值与故障相故障前相电压大小相等，方向相反的零序电流，从而全系统都将出现零序

22、电压。（3）在非故障元件中流过的零序电流，其数值等于本身的对地电容电流；电容性无功功率的实际方向由母线流向线路。（4）在故障元件中流过的零序电流，其数值为全系统非工作元件对地电容电流之总和；电容性无功功率的实际方向为由线路流向母线。2.3 中性点经消弧线圈接地单相接地故障电气特征在中性点不接地的电网中发生单相接地故障时，如图2-2所示，若接地点流过的全系统对地电容电流，若此电流过大，会使故障扩大。为防止上述情况发生，常在中性点接入消弧线圈。各级电压网络中，当全系统的电容电流超过下列数值时应装设消弧线圈：3-6kV电网为30A，10kV电网为20A，22-66kV电网为。图2-2 性点经消弧线圈

23、接地系统单相接地故障电气原理图如图2-2所示的电网中，电源的三相电动势相等。为了简便起见，不计电源内部的电压降和线路上的电压降，电源每相电动势的有效值等于电网正常工作时的相电压，电源两相电动势之差等于电网的线电压，变压器中性点经消弧线圈接地。假设线路2的A相发生金属性接地故障，各线路电压变化以及非故障线路电容电流的分布与中性点不接地系统的情况相同。由于中性点接地方式不同，此时故障点的接地电流由原来的电容电流变为由消弧线圈产生的电感电流补偿后的残流，但仍具有零序性质。所以线路2的基波零序电流为： （2-19）式中为消弧线圈的补偿电流，而此时从接地点流回的总电流为: （2-20）式中为全系统的对地

24、电容电流。由于和相位相差180。，几将随消弧线圈的补偿程度而变化，因此，故障线路零序电流的大小和方向也随之改变。根据对电容电流补偿程度的不同，即补偿度P的大小(这里P定义为:)，可分为以下三种不同的补偿方式:1.全补偿全补偿时P=0即的补偿方式，它虽可使接地点的电流为零，但却有严重的缺点，因为此时刚好有式子成立，这正是工频串联谐振的条件。但是如果三相的对地电容不相等或断路器三相非同期合闸时，出现的零序电压在串联谐振回路中产生很大的电流，此电流在消弧线圈上会产生很大的压降，使电源中性点的电压大大升高，造成设备的绝缘损坏，因而不宜采用这种补偿方式。2.欠补偿欠补偿就是P0即的补偿方式。它没有发生上

25、述过电压的危险，因而得到了广泛的应用，一般选择过补偿度值为P=5-10%。采用过补偿以后，通过故障线路保护安装处的电流为补偿以后的感性电流，它与零序电压的相位关系和非故障线路电容电流与零序电压的相位关系相同，数值大小也和非故障线路的容性电流相差无几，因此不接地系统中常用的零序电流选线原理和零序功率方向选线原理显然已不能采用。总结以上分析中性点经消弧线圈接地系统发生单相接地故障时的结果，可以得出如下结论:(1)故障相的对地电压为零，非故障相的对地电压为系统的线电压。(2)全系统出现零序电压，其大小为系统正常工作时的相电压。(3)欠补偿时，接地故障处的电流超前零序电压90o。过补偿时，滞后零序电压

26、90o，小于未补偿时的值。(4)非故障线路零序电流超前于零序电压90o，其大小等于该线路的对地电容电流。故障线路零序电流的大小等于系统所有非故障线路总对地电容电流与消弧线圈的补偿电流的和，其相位随补偿度而异，欠补偿时滞后于零序电压90o,过补偿时超前零序电压90o10。(3)故障线路始端的零序功率的有功分量和无功分量均小于零；非故障线路始端的零序功率的有功分量大于零，无功分量小于零。2.4 本章小结本章主要分别分析了在中性点不接地方式系统中和中性点经消弧线圈接地系统中，发生单相接地故障后的线路中各电气量的变化。第3章 接地选线技术综述3.1 利用稳态信号的接地选线技术目前，已开发出的接地选线装

27、置大多是利用接地故障产生的稳态工频或谐波信号构成，称为稳态选线法。此外，还有一种注人信号寻迹法，其前提是故障点永久接地，信号比较稳定，因此也归入稳态选线法。下面简单介绍几种有代表性的稳态选线方法。3.1.1 零序电流幅值比较法零序电流幅值比较法简称幅值法，它利用故障线路零序电流幅值比非故障线路大的特点选择故障线路。以前的做法是使用电流继电器，电流继电器在零序电流超过整定值时动作，指示故障线路,继电器的整定值要躲过本线路可能出现的最大对地电容电流。现在使用比较多的是群体比幅法，应用微机技术采集并比较接地母线上所有出线零序电流，将幅值最大的线路选为故障线路。由于不需设定门槛值，群体比幅法提高了检测

28、可靠性和灵敏度，但在母线故障时会出现误判断。幅值法的致命问题是不适用于谐振接地电网。由于该电网中消弧线圈补偿电流的存在，往往使故障线路电流幅值小于非故障线路；另外一个影响可靠性的因素是故障点电弧不稳定现象，小电流接地故障往往伴随有间歇性拉弧现象，由于没有一个稳定的接地电流，因此可能造成选线失败。一些装置在试验室模拟试验，甚至在现场进行人为接地试验时选线结果很准确，但实际应用效果却并不好，这是因为模拟试验时线路异体与地之间是金属性接触，与实际运行中的绝缘击穿现象并不完全相同。3.1.2 零序电流方向法零序电流方向法简称方向法或相位法,它利用故障线路零序电流与非故障线路方向相反的特点选择故障线路。

29、一种实现方法是检测零序功率方向，如果某线路的零序无功功率方向为正，即零序电压超前零序电流90o则说明零序电容电流的方向是由线路流向母线，该线路被选为故障线路；另一种方法是群体比相法，选择3个以上幅值最大的线路零序电流，比较它们之间的相位，相位与其他线路相反的线路被选为故障线路。与幅值法相比，方向法有较高的检测灵敏度，但仍然存在不适用于谐振接地电网的弱点。因为在过补偿或完全补偿状态下，故障线路零序电流的方向与非故障线路相同；对间歇性接地故障来说，零序电流畸变严重，难以计算其相位，方向法比幅值法更容易出现误判断。3.1.3 谐波法由于故障点、消弧线圈、变压器等电气设备的非线性影响，故障电流中存在着

30、谐波信号，其中以5次谐波分量为主。由于消弧线圈对5次谐波的补偿作用仅相当于工频时的，可以忽略其影响。因此，故障线路的5次谐波零序电流比非故障线路的都大且方向相反，据此可以选择故障线路，称为5次谐波法。为了进一步提高灵敏度，可将各线路的3、5、7次等谐波分量的平方求和后进行幅值比较，幅值最大的线路选为故障线路。谐波法优点是可以克服消弧线圈的影响，但实际应用效果并不理想，主要原因是故障电流中的5次谐波含量较小(小于10%)，检测灵敏度低；多次谐波平方和法虽然能在一定程度上克服单次谐波信号小的缺点，但并不能从根本上解决问题。3.1.4 零序电流有功分量法由于线路存在对地电导以及消弧线圈存在电阻损耗，

31、故障电流中含有有功分量。非故障线路和消弧线圈的有功电流方向相同且都经过故障点返回，因此，故障线路有功分量比非故障线路大且方向相反。根据这一特点，可以选出故障线路。图3-1 DESIR法原理在设计具体的选线装置时，可利用零序电压与零序电流计算并比较各线路零序有功功率的大小与方向来确定故障线路。为避免零序电压互感器误差的影响，法国电力公司(EDF)提出了一种仅利用零序电流的方法，称为DESIR法，其原理见图3-1。此外，还提出了一种电导法，利用零序电压与电流计算各线路电导。对非故障线路来说，计算出的电导等于本身对地泄漏电导；而对故障线路来说计算出的电导极性为负，且幅值远大于本线路泄漏电导。有功分量

32、法的优点是不受消弧线圈的影响，但由于故障电流中有功分量非常小并且受线路几相参数不平衡的影响，检测灵敏度低，可靠性得不到保障。为了提高灵敏度，有的装置采用在消弧线圈上并联接地电阻的做法加大故障电流中有功分量。这样做带来的问题是使接地电流增大，加大对故障点绝缘的破坏，很可能导致事故扩大。且对电缆线路来说这一问题更为突出。3.1.5 负序电流法小电流接地故障的负序电流具有与零序电流相同的分布特征，因此也可以通过比较各线路负序电流的大小与方向选择故障线路。由于负序电源阻抗比较小，故障线路负序电流绝大部分流入了电源回路，使得非故障线路的负序电流比较小，有利于接地选线。但正常运行时线路中也会存在较大的负序

33、电流，并且负序电流的获取远小如零序电流来得简单、准确，所以负序电流法的实际应用效果并不会比零序电流法好。3.1.6 注入信号法注入信号寻迹法简称注人法，在发生接地故障后，通过三相电压互感器(TV)的中性点向接地线路注人特定频率(225HZ)的电流信号，注人信号会沿着故障线路经接地点注入大地，用信号探测器检测每条线路，有注人信号流过的线路被选为故障线路。该方法的优点是不受消弧线圈的影响，不要求装设零序电流互感器(TA)，并且用探测器沿故障线路探测还可以确定架空线路故障点的位置。其缺点是需要安装信号注人设备。对于谐振接地电网来说，注人法选线正确率远高于前面介绍的几种方法，但从实际运行结果来看，还有

34、相当一部分故障情况下不能正确选线。上主要原因是信号注入能量受三线电压互感器的限制，不能太高；在接地电阻较大时，健康线路分布电容会对注入信号分流，干扰正确选线。对间歇性接地来说，注人的信号变化不连续，影响正确选线。3.2 利用暂态信号的接地选线技术利用稳态信号的选线方法应用效果不理想，在谐振接地电网中选线的成功率很低。根本原因有二个：一是稳态接地电流微弱，故障线路中零序电流仅有几个安培，远小于线路正常负荷电流，检测起来比较困难；二是故障线路的工频零序电流在幅值及方向上都与非故障线路没有明显的差异。由前面的介绍可知，小电流接地故障暂态电流幅值是稳态对地电容电流的几倍到十几倍，数值在数十安培到数百安

35、培之间，并且不受消弧线圈影响。因此，利用暂态信号进行接地选线可以克服稳态选线法存在灵敏度低，以及受消弧线圈影响的缺点。3.2.1 幅值与极性比较法这二种方法分别是稳态选线法中的幅值法与比相法在暂态信号上的推广应用，统称为暂态电流比较法。幅值比较法选择暂态零模电流幅值最大的线路为接地线路。极性比较法选择3个以上幅值最大的线路暂态零模电流来比较它们之间的极性关系，极性与其他线路相反的线路被选为接地线路。暂态电流比较法具有简单、易于实现的优点，但从理论上分析并不是很严格，用于实际选线有可能出现误判断。应用暂态信号，自然会遇到选择数据时间窗口的问题。如果窗口时间选得过小，信号利用不充分，影响检测灵敏度

36、及抗干扰能力；反之，窗口选得过长(如大于一个周期)，则信号中稳态分量作用变大，受消弧线圈电流的影响，可能造成选线失败。另一方面，故障暂态信号包含从直流到数千赫兹丰富的频率分量，其中包含支持上述选线原理的“正确”分量，也有不支持选线原理的“错误”分量。因此，需要对暂态信号的利用方式加以研究。暂态电流比较法原理来自于图1(b)所示的零序(模)等效网络。在这个电路中，所有的线路都用相应的电容来等效。根据电工理论，零模网络中的馈线是一个末端开路的传输线，由母线看进去的输人阻抗随信号频率变化，在频率小于其第一次串联谐振频率时，阻抗角接近-90，线路呈容性，可以用电容来等效；而在频率大于后的一段频率范围内

37、，阻抗角接近+线路呈感性，则不能用电容来等效。因此，实际利用的暂态信号频率应该低于选定的频率上限，以保证所有线路都可以用电容来等效，否则，如果馈线中一部分呈容性，一部分呈感性，就难以确定零模电流分布规律，找不出故障线路零模电流区别于非故障线路的特征来。实际的配电网中，对频率在2000HZ以下的暂态信号来说,所有线路都可以用一电容来表示。另外一个要考虑的因素是消弧线圈的影响。消弧线圈电感电流与电容电流相抵消会影响故障线路零模电流的特征。在频率小于调谐频率时，感性电流大于容性电流，导致故障线路零模电流与非故障线路的方向一致，使暂态电流法失效。详细的分析表明,在暂态分量频率大于2次谐波(100Hz)

38、时即可忽略消弧线圈的影响。综上所述，在应用暂态电流比较法前，需要对原始暂态信号进行滤波处理，取出一选定的频带(Selected Frequeney Band,SFB)内的暂态信号。在SFB范围内，图1(b)所示的零模等效网络是适用的，故障线路零模电流幅值最大且与非故障线路方向相反，通过比较各线路零模电流的幅值与极性，就能够可靠地选出接地线路来。这种情况下，使用的数据时间窗口可选为任意值，而不用再担心不“正确”分量的影响。实际应用中，SFB上限可选在2000Hz；在谐振接地电网中SFB下线选为100Hz，而对于中性点不接地的电网，SFB下限就是直流分量。3.2.2 小波法小波变换基于原理与大家熟

39、悉的傅里叶变换是类似的。他利用时间有限且频带也有限的小波函数代替稳态函数作为基函数对暂态信号进行分解，可以更好的反映暂态信号包含的频率成分随时间变化的特点。近年来，关于暂态信号用于暂态继电保护中的研究十分活跃，已提出了一些使用小波变换处理暂态信号的选线方法，称为小波法。这此方法的基本思路是利用小波变换提取各线路零模电流在某一尺度(相当于某一频带内)下的模值，通过比较模值的大小与极性可选出接地故障的线路来。小波法选线原理与前面介绍的暂态电流比较法是一致的，实质上它只利用了一个很窄的频带内的暂态信号，因此暂态信号利用不充分。此外，前面介绍过，接地暂态信号含有不支持暂态电流比较原理的“错误”分量，对

40、于如何解决这问题，已发表的小波法论文都没有涉及。总体来看，在检测灵敏度和可靠性上，小波法没有特别的优势。3.2.3 暂态能量法暂态能量法对故障后各线路零模瞬时功率进行积分，得到零模能量函数。故障线路的能量函数幅值最大，极性为负，与非故障线路的相反，据此可选择接地线路。暂态能量法实质上是零模有功功率法在暂态信号上的应用。由于暂态电流中有功分量所占的比例比较小，因此暂态能量法对暂态信号利用不充分，检测灵敏度低。3.3 本章小结基于稳态量的小电流接地故障选线方法灵敏度低、易受电弧不稳定影响，且不适用于消弧线圈接地电网；而利用故障暂态信号的选线方法却可以克服这些缺点。随着微电子技术的发展，人们可以很容

41、易地对故障暂态信号进行高速采集、记录与分析，因此对暂态接地选线技术的研究取得了重大进展。小电流接地电网发生高阻单相接地故障时，暂态故障电流幅值也仅有几个安培，难以保证接地选线的可靠性，需要进一步研究解决。第4章 信号注入法通过电压互感器的故障相注入信号的选线定位原理自上世纪94年代初被提出以来，已广泛应用于我国配电网中，在原理上比基于单相接地故障参数特征的选线原理可靠性高，使其在应用中取得了较好的选线准确率，而且该原理本身还具有精确的定位能力，是目前我国配电网单相接地故障定位效果最理想的定位原理，同时还具有测距功能，理论上该原理具有较高的选线、定位和测距精度。但是由于注入的信号电流微弱，选线定

42、位保护运行环境恶劣，不可避免地受各种于扰的影响，再加上配电系统固有的分布电容的影响和配电系统单相接地故障复杂性的影响，使注入信号电流的检测精度受到影响，从而影响到选线定位精度。需对注入信号的检测和影响注入信号的因素进一步研究。4.1 注入信号法的提出4.1.1 “S注入法”的提出图4-1 注入信号法 选线定位原理示意图图4-1 为一典型辐射式配电网系统.系统正常运行时，三相对称，系统中没有零序分量， A、B、C 三相电压均为正常相电压，零序电压为零， PT 二次侧电压分别为=V当系统发生单相接地故障时，假设图4-1 中 N#线路的 C 相发生单相接地故障，故障相 C 相对地电压降为零，两非故障

43、相电压升高为线电压，零序电压升高为相电压，此时PT二次侧的各相电压分别为，开口三角上测得的零序电压为。可见， PT 的 C 相一次绕组被短接， C 相的二次绕组中也无感应电压 ， 使 PT 的故障相在单相接地故障存在期间处于闲置状态。正是利用这一特点，可以通过 PT 的故障相将信号电流注入到故障一次系统中。根据上述零序电压的变化可以判断出系统发生了接地故障，根据各相电压的变化可以判断出接地故障相，且接地相PT的一次绕组被短接，二次绕组中没有感应电压感应电压，因此，在接地相 PT 的二次绕组和地之间加一信号源，该信号源在 PT二次绕组中产生电流信号，如图 4-1 虚线所示。由于故障相PT一次绕组

44、处于短路状态，二次绕组中的信号电流必然会感应到一次系统，其流通回路如图4- 1 中虚线所示，在PT一次侧的中性接地点、沿故障线路故障相，经接地故障点和大地返回PT一次侧的中性接地点.这就是 “S 注入法”。如图4-1所示，注入信号源加在PT二次侧故障相C相上，相当于从CN处相系统加了一不对称三相电源由对称分量法可得信号源的序分量 该注入信号源作用下的故障序网如图4-2所示，图中各参数为注入信号源作用下的参数，、分别为系统正序、负序、零序阻抗；、分别为线路正序、负序、零序阻抗；为消弧线圈电抗；为系统分布电容电抗；为故障过渡电阻。由于系统和线路的正负序阻抗和零序阻抗相比小得多，可忽略不计，这样，正

45、负序分量、被系统阻抗短接，只有零序分量作用于故障系统。可见，注入信号法实质上是人为增加了故障系统的零序电流，根据叠加原理，系统正序电源提供的电流不变，但系统中实际流动的电流为两个电源提供的电流之和。从注入信号源看进去，系统总阻抗与中性点直接接地电力系统发生单相接地故障时的总接地阻抗相当。这样，注入电源的端电压不需很高就能为故障系统提供较理想的零序电流，供故障检测用。注入电流的大小根据检测该电流所需强度而定。注入信号电流在配电网一次系统的流通回路有如下特点：(1)注入信号电流仅在故障线路中流通；(2)注入信号电流仅在故障线路的故障相中流通；(3)注入信号电流在故障相经接地故障点返回到 PT 一次的中性接地点。根据特点(1)，配电系统发生单相接地故障时，注入信号电流仅在接地线路中流通，非接地线路中没有注入信号电流。这样，只要检测出各出线中有无注入信号电流，就可以方便地找出故障线路。这就是基于注入信号电流的单相接地故障选线原理。根据特点(2)和(3)，系统发生单相接地故障时，注入信号电流仅在变电站和故障点之间的一段线路中流通，越过故障点后，注入信号电流将不再存在。在变电站与接地点之间存在分支的情况下，注入信号电流也不会流入无接地故障的分支中。利用这一特点，可以查找出接