冶金技术专业毕业设计（论文）产6万吨锌冶炼沸腾焙烧炉的设计.doc

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1、济源职业技术学院 毕 业 设 计（论 文）(冶金化工系)题 目 年产6万吨锌冶炼沸腾焙烧炉的设计 专 业 冶金技术专业 班 级 冶金0602班 姓 名 学 号 指导教师 完成日期 2008年11月12日2008年12月30日 目 录摘 要1第一章 设计概述21.1设计依据21.2设计原则和指导思想21.3厂址及建厂条件论证21.4毕业设计任务3第二章 工艺流程的选择与论证42.1原料组成及特点42.2锌冶金及沸腾焙烧工艺概述42.3沸腾焙烧工艺及主要设备的选择52.3.1沸腾焙烧炉炉型62.3.2气体分布板及风箱92.3.3流态化床层排热装置102.3.4排料口102.3.5烟气出口10第三章

2、 物料衡算及热平衡计算113.1锌精矿流态化焙烧物料平衡计算113.1.1锌精矿硫态化焙烧冶金计算113.1.2烟尘产出率及其化学和物相组成计算123.1.3焙砂产出率及其化学与物相组成计算153.1.4焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计算183.2热平衡计算213.2.1热收入213.2.2热支出24第四章 沸腾焙烧炉的选型计算264.1床面积264.2前室面积264.3流态化床断面尺寸274.4流态化床高度（排料口高度）274.5炉膛面积和直径274.6炉膛高度284.7气体分布板及风帽294.7.1气体分布板孔眼率294.7.2风帽29第五章 环保与安全305.1 概述305.2 废

3、气治理315.3劳动保护32第六章 结论33致 谢34参考文献35摘 要沸腾焙烧炉是炼锌的主要辅助设备。当前，社会和经济可持续发展新的价值观和环保法规定对沸腾焙烧炉的设计与操作提出了越来越严格的要求。能否实现最大限度的节能和最小程度的污染，高效率、高质、高寿命、低能耗、低污染，这是设计的目标。本次设计参考锌冶金、有色冶金工厂设计原理、铅冶金有色冶金工厂设计基础、有色冶金环境保护、重金属冶金学（第二版）、铅锌冶金学、有色金属提取冶金手册（锌镉铅铋）、环保工作者实用手册（第二版）、我国铅锌冶炼现状与持续发展、锌冶金工艺概述等进行设计。前后进行了资料收集、沸腾焙烧炉的物料平衡与热平衡计算、炉型基本尺

4、寸的确定，依据能量守恒定律进行验算修订等。说明书共分五章，主要内容包括：设计概述、工艺流程的选择与论证、物料平衡和热平衡计算、设备选型计算、环保与安全。关键词：沸腾焙烧炉 物料平衡 热平衡 沸腾焙烧炉尺寸 炉型设计第一章 设计概述1.1设计依据根据冶金技术教研室下达的任务书。1.2设计原则和指导思想对设计的总要求是技术先进;工艺上可行;经济上合理，所以,设计应遵循的原则和指导思想为：1、遵守国家法律、法规，执行行业设计有关标准、规范和规定，严格把关，精心设计；2、设计中对主要工艺流程进行多方案比较，以确定最佳方案；3、设计中应充分采用各项国内外成熟技术，因某种原因暂时不上的新技术要预留充分的可

5、能性。所采用的新工艺、新设备、新材料必须遵循经过工业性试验或通过技术鉴定的原则；4、要按照国家有关劳动安全工业卫生及消防的标准及行业设计规定进行设计；5、在学习、总结国内外有关厂家的生产经验的基础上，移动试用可行的先进技术；6、设计中应充分考虑节约能源、节约用地，实行自愿的综合利用，改善劳动条件以及保护生态环境。1.3厂址及建厂条件论证赤峰市地处东北经济区和华北经济区接合部，是环渤海经济圈的重要组成部分，区位优越，距北京、天津、沈阳、大连等大城市均在400-600公里，距锦州、秦皇岛等港口不足300公里，可直接接受京津塘、辽中南两大经济发达地区的辐射。赤峰地域辽阔，资源丰富。现已发现各种矿产7

6、0余种，主要有铅、锌、煤、铁、铜、钼、萤石、天然气等。赤峰具有良好的交通优势。赤峰铁路由京通铁路干线和叶赤铁路支线交汇成网，联结赤峰与首都北京、自治区首府呼和浩特市和沈阳、锦州等东北重镇，是赤峰市经济发展的大动脉。共有公路261条，总长10061公里。其中，国道4条：国道111线北京至加格达奇、国道303线集安至锡林浩特、国道305线庄河至林东、国道306线绥中至经棚，总里程1260公里；省道4条：省道204线锡林浩特至巴林桥、省道205线大板至朝阳、省道206线赤峰至承德、省道219线小城子至平泉，总里程551公里，北京经承德走茅荆坝线到赤峰420公里只需5小时。综上所述，赤峰市原料丰富，交

7、通运输条件便利，其自然条件和协助条件都很优越，在赤峰建厂，符合国家西部大开发的战略和该地区的发展思路，势必会为国家、为当地经济的发展作出贡献。1.4毕业设计任务一、锌冶炼沸腾焙烧炉设计。二、锌精矿沸腾焙烧工艺流程设计。三、沸腾焙烧炉物料平衡和热平衡初算。四、设备的选型设计与计算。五、环保与安全。第二章 工艺流程的选择与论证2.1原料组成及特点本次设计处理的原料锌精矿成分如下表所示。表2-1 锌精矿的化学成分化学成分ZnPbCuCdFeSCaOMgOSiO2其他wB(%)52.020.210.650.418.5832.080.780.053.281.942.2锌冶金及沸腾焙烧工艺概述锌主要以硫化

8、物形态存在于自然界, 氧化物形态为其次。在硫化矿中, 锌的主要矿物是闪锌矿和高铁闪锌矿,经选矿后得到硫化锌精矿。通过这些炼锌矿物生产出锌锭的工艺被分为两大类: 火法炼锌和湿法炼锌。而目前世界上主要炼锌方法是湿法炼锌,有85%以上的原生锌锭是通过湿法炼锌的方法生产出来的。火法炼锌是利用锌的沸点(906) 较低, 在冶炼过程中用还原剂将其从氧化物中还原挥发, 从而使锌与脉石和其它杂质分离, 锌蒸气进入冷凝系统被冷凝成金属锌。而硫化锌精矿则需经过焙烧而氧化成氧化物, 然后再进行还原挥发、冷凝得到粗锌, 粗锌经精馏后得精锌。在锌火法冶金工艺中, 由于使用还原剂, 产生大量的温室气体, 在不同程度上对大

9、气环境都有污染。湿法炼锌工艺实现了设备的大型化, 并消除火法冶金的某些缺陷, 如使用固体还原剂, 使环境保护问题得以大为改善。与火法冶金不同的是，湿法冶金过程中的主要化学反应是在水溶液中进行的。在许多情况下往往是湿法与火法相配合。与火法冶金相比较，湿法冶金具有如下优点：（1）可以直接制取纯净的金属；（2）可以有选择性地浸出有价元素，而不与脉石作用；（3）能综合提取各种有价元素；（4）适于处理贫矿，也适合处理精矿以及复杂矿；（5）生产的伸缩性大，生产规模可大可小；（6）空气污染和硫的回收问题好解决；（7）劳动条件好（低温）等。湿法炼锌由锌精矿的沸腾焙烧、焙烧矿的浸出、净化和电积4个工序组成。湿法

10、炼锌（又称电解法炼锌）处理硫化锌精矿同样也要经过焙烧工艺，使硫化锌精矿变成易于被稀硫酸溶解的氧化锌。湿法炼锌的主要优点是环境卫生，劳动条件好，金属回收率高，产品质量高，易于实现大规模的连续化、自动化生产，且湿法炼锌能综合回收10 多种有价元素, 对环境的影响小, 可以产出高品位锌。鉴于湿法炼锌有以上优点，本设计采用湿法炼锌工艺。2.3沸腾焙烧工艺及主要设备的选择金属锌的生产，无论是用火法还是湿法，90%以上都是以硫化锌精矿为原料。硫化锌不能被廉价的、最容易获得的碳质还原剂还原，也不容易被廉价的，并且在浸出电积湿法炼锌生产流程中可以再生的硫酸稀溶液（废电解液）所浸出，因此对硫化锌精矿氧化焙烧使之

11、转变成氧化锌是很有必要的。焙烧就是通常采用的完成化合物形态转变的化学过程，是冶炼前对矿石或精矿进行预处理的一种高温作业。硫化物的焙烧过程是一个发生气固反应的过程，将大量的空气（或富氧空气）通入硫化矿物料层，在高温下发生反应，氧与硫化物中的硫化合产生气体SO2，有价金属则变成为氧化物或硫酸盐。同时去掉砷、锑等杂质，硫生成二氧化硫进入烟气，作为制硫酸的原料。焙烧过程得到的固体产物就被称为焙砂或焙烧矿。焙烧过程是复杂的，生成的产物不尽一致，可能有多种化合物并存。一般来说，硫化物的氧化反应主要有：1） 硫化物氧化生成硫酸盐 MeS + 2 O2 = MeSO42） 硫化物氧化生成氧化物 MeS + 1

12、.5 O2 = MeO + SO23）金属硫化物直接氧化生成金属 MeS + 2 O2 = MeO + SO24） 硫酸盐离解MeSO4 = MeO + SO3 SO3 = SO2 + 0.5 O2此外，在硫化锌精矿中，通常还有多种化合价的金属硫化物，其高价硫化物的离解压一般都比较高，故极不稳定，焙烧时高价态硫化物离解成低价态的硫化物，然后再继续进行其焙烧氧化反应过程。在焙烧过程中，精矿中某种金属硫化物和它的硫酸盐在焙烧条件下都是不稳定的化合物时，也可能相互反应，如： FeS + 3FeSO4 = 4FeO + 4SO2由上述各种反应可知，锌精矿中各种金属硫化物焙烧的主要产物是MeO、MeSO

13、4以及SO2 、SO3 和O2。此外还可能有MeOFe2O3，MeOSiO2等。2.3.1沸腾焙烧炉炉型沸腾焙烧炉简称沸腾炉，又称流化床焙烧炉。用固体技术焙烧硫化矿的装置。过程有反应热放出，产生含有二氧化硫的气体主要用来制造硫酸，矿渣则用作冶金原料。沸腾焙烧炉是流态化技术的热工设备,具有气-固间热质交换速度快、沸腾层内温度均匀、产品质量好;沸腾层与冷却器壁间的传热系数大、生产率高、操作简单、便于实现生产连续化和自动化等一系列优点,而广泛应用于锌精矿的氧化焙烧。沸腾焙烧工艺流程要根据具体条件和要求而定，焙烧性质、原料、地理位置等因素不同其选择的工艺流程也不尽相同。一般可分为炉料准备及加料系统、炉

14、本体系统、烟气及收尘系统和排料系统四个部分。炉料准备及加料系统主要为沸腾焙烧炉提供合格的炉料，以保证焙烧炉的稳定性和连续性。加料方式分为干式和湿式两种。由于湿式加料缺点较多，国内没有工厂采用。固本设计采用干式加料。干式加料常采用圆筒干燥窑。圆筒干燥窑是一种最简单的机械干燥设备，窑身由钢板做成，窑内衬为耐火砖。焙烧炉是焙烧的主体设备，按床面积形状可分为圆形（或椭圆形）和矩形。矩形很少采用。圆形断面的炉子，炉体结构强度较大，材料较省，散热较小，空气分布较均匀因此得到广泛采用。工业生产常用的锌精矿沸腾焙烧炉有道尔式沸腾炉和鲁奇式沸腾炉两类。鲁奇式沸腾炉上部结构采用扩大段，造成烟气流速减慢和烟尘率降低

15、，延长了烟气的停留时间，烟气中的烟尘得到充分的焙烧，从而使烟尘中的含硫量达到要求，烟尘质量得到保证，焙砂质量较高、生产率高、热能回收好。低的烟尘率相应提高了焙砂部分的产出率，减小了收尘系统的负担，本设计采用鲁奇式沸腾焙烧炉。其工艺流程如图2-1所示。烟气从焙烧炉排出时，温度一般在11231353K之间，须冷却到适当温度以便收尘。常见的烟气冷却方式分直接冷却和间接冷却两类。直冷主要采用向烟气直接喷水冷却，由于废热得不到有效利用，所以很少采用。间接冷却由表面冷却器、水套冷却器、汽化冷却器和余热锅炉。目前，国内最常用的是余热锅炉。本设计采用余热锅炉。干燥后锌精矿加 料分 配抛 料沸腾焙烧溢流焙砂流态

16、冷却高效冷却球 磨仓式泵送焙砂仓仓式泵送焙 砂送浸出工序空 气底排焙砂压缩空气风箱料烟 尘烟 尘烟 尘排 风电收尘旋涡收尘烟 气余热回收烟 气送制酸 图2-1鲁奇式沸腾炉焙烧工艺工艺流程图焙烧炉生产的焙砂从流态化层溢流口自动排出，可采用湿法和干法两种输送方法。两种方法各具特点，企业可根据具体情况，选择适宜的排料方法。本设计采用干法输送。沸腾焙烧炉炉体（图2-2）为钢壳内衬保温砖再衬耐火砖构成。为防止冷凝酸腐蚀，钢壳外面有保温层。炉子的最下部是风室，设有空气进口管，其上是空气分布板。空气分布板上是耐火混凝土炉床，埋设有许多侧面开小孔的风帽。炉膛中部为向上扩大的圆锥体，上部焙烧空间的截面积比沸腾层

17、的截面积大，以减少固体粒子吹出。沸腾层中装有的冷却管，炉体还设有加料口、矿渣溢流口、炉气出口、二次空气进口、点火口等接管。炉顶有防爆孔。图2-2沸腾焙烧炉沸腾焙烧炉分直筒型炉和上部扩大型炉两种：直筒型炉。多用于有色金属精矿的焙烧，焙烧强度较低，炉膛上部不扩大或略微扩大，外观基本上呈圆筒型。上部扩大型炉。早期用于破碎块矿（作为硫酸生产原料开采的硫铁矿，多成块状，习惯称块矿）的焙烧。后来发展到用于各种浮选矿（包括有色金属浮选精矿、选矿时副产的含硫铁矿的尾砂，以及为了提高硫铁矿品位而通过浮选得到的硫精矿，这些矿粒度都很小）的焙烧，焙烧强度较高。 操作指标和条件主要有焙烧强度、沸腾层高度、沸腾层温度、

18、炉气成分等。 焙烧强度习惯上以单位沸腾层截面积一日处理含硫35矿石的吨数计算。焙烧强度与沸腾层操作气速成正比。气速是沸腾层中固体粒子大小的函数，一般在 13m/s范围内。一般浮选矿的焙烧强度为1520t/()；对于通过33mm的筛孔的破碎块矿，焙烧强度为30t/()。 沸腾层高度即炉内排渣溢流堰离风帽的高度，一般为0.91.5m。 沸腾层温度随硫化矿物、焙烧方法等不同而异。例如:锌精矿氧化焙烧为10701100,而硫酸化焙烧为900930；硫铁矿的氧化焙烧温度为850950。 炉气成分硫铁矿氧化焙烧时，炉气中二氧化硫1313.5，三氧化硫0.1。硫酸化焙烧,空气过剩系数大，故炉气中二氧化硫浓度

19、低而三氧化硫含量增加。 特点:焙烧强度高；矿渣残硫低；可以焙烧低品位矿；炉气中二氧化硫浓度高、三氧化硫含量少；可以较多地回收热能产生中压蒸汽，焙烧过程产生的蒸汽通常有3545是通过沸腾层中的冷却管获得；炉床温度均匀；结构简单，无转动部件，且投资省，维修费用少；操作人员少，自动化程度高，操作费用低；开车迅速而方便，停车引起的空气污染少。但沸腾炉炉气带矿尘较多，空气鼓风机动力消耗较大。2.3.2气体分布板及风箱2.3.2.1气体分布板气体分布板一般由风帽、花板、耐火衬垫构成。气体分布版的设计应考虑到下列条件：使进入床层的气体分布均匀，创造良好的初始流态化条件，有一定的孔眼喷出速度，使物料颗粒特别是

20、大颗粒受到激发湍动起来；具有一定的阻力，以减少流态化层各处的料层阻力的波动；此外还应不漏料、不堵塞、耐摩擦、耐腐蚀、不变形；结构简单，便于制作、安装和检修。2.3.2.2风帽风帽大致可分为直流式、测流式、密孔式和填充式四种。锌精矿流态化焙烧炉广泛应用测流式风帽。从风帽的侧孔喷出的气体紧贴分布板进入床层，对床层搅动作用较好，孔眼不易被堵塞，不易漏料。风帽的材料现多为耐热铸铁。风帽的排列密度一般为35100个/，风帽中心距100180mm，视风帽排列密度和排列方式而定。风帽的排列方式有同心圆排列、等边三角形排列和正方形排列。本设计也采用测流式同心圆排列风帽。2.3.2.3风箱风箱的作用在于尽量使分

21、布板下气流的动压转变为静压，使压力分布均匀，避免气流直冲分布板。因此风箱应有足够的容积。风箱的结构形式由圆锥式、圆柱式、锥台式及柱锥式。对于大型的宜采用中心圆柱预分布器。中心圆柱同时起着支撑气体分布板的作用，所以本次设计采用中心圆柱式风箱。2.3.3流态化床层排热装置排热方式有直接排热和间接排热。前者是向炉内喷水，优点是调节炉温灵敏，操作方便，炉内生产能力大些；缺点是：废热未得到利用。间接排热应用较为普遍，间接排热目的：使流态化床层内余热通过冷却介质达到降温目的。冷却方式：可采用汽化冷却及循环水冷却两种方式，汽化冷却是较为普遍采用的。本次设计也采用汽化冷却。2.3.4排料口1.外溢流排料口 流

22、态化焙烧炉一般采用外溢流排料口，物料经由溢流口直接排出炉外。排料口溜矿面可采用混凝土捣制而成，其坡度应大于。外溢流排料处设有清理口。2.底流排料口 当入炉物料存在粗颗粒，或在焙烧过程中生成粗颗粒，一般不能从溢流口排出，应采用底流排料口排料。所以本次设计采用的排料口为底流排料口。2.3.5烟气出口烟气出口的方式有侧面及炉顶中央两种。本设计烟气出口设在炉膛侧面，炉顶不承受负荷，不易损坏，检修方便。烟气出口与锅炉之间目前多采用软连接。第三章 物料衡算及热平衡计算3.1锌精矿流态化焙烧物料平衡计算3.1.1锌精矿硫态化焙烧冶金计算根据精矿的物相组成分析，精矿中各元素呈下列化合物形态Zn、Cd、Pb、C

23、u、Fe分别呈ZnS、CdS、PbS、 ；脉石中的Ca、Mg、Si分别呈、形态存在。 以100锌精矿（干量）进行计算。1.ZnS量 ： 其中Zn：52.02 S：25.432.CdS量： 其中 Cd；0.41 S：0.123.PbS量：其中：Pb：0.21 S：0.034.量： 其中：Cu：0.65 Fe：0.57 S：0.665. 和量：除去中Fe的含量，余下的Fe为，除去ZnS、CdS、PbS、中S的含量，余下的S量为。此S量全部分布在和中，设中Fe为x，S量为y，则 解得：=1.21，=1.39 即中：Fe=1.21、S=1.39、=2.6。中：Fe：8.01-1.21=6.80 S：5

24、.84-1.39=4.45：6.80+4.45=11.256. 量： 其中CaO：0.78 ：0.617. 量： 其中MgO：0.05 ：0.05表3-1 混合精矿物相组成，组成ZnCdPbCuFeSCaOMgOSiO2其他共计ZnS52.0225.3477.45CdS0.410.120.53PbS0.210.030.24CuFeS20.650.570.661.88FeS21.211.392.60Fe7S86.804.4511.25CaCO30.780.611.39MgCO30.050.050.10SiO23.283.28其他1.281.28共计52.020.410.210.658.5832.

25、080.780.050.663.281.28100.00注：在其他成分中，2.75-（0.61+0.05）=1.28。因为气体进入烟气中。3.1.2烟尘产出率及其化学和物相组成计算硫酸化焙烧有关指标：焙烧锌金属直接回收率 99.5%脱铅率 50%脱镉率 60%空气过剩系数 1.25烟尘产出率及烟尘物相组成计算：设烟尘产出量为，各组分进入烟尘的数量为：Zn Cd Pb Cu Fe CaO MgO 0.005 0.0214其他 各组分化合物进入烟尘的数量为：1.ZnS量：其中：Zn 0.0102 S 0.0052.量： 其中：Zn 0.0437 S 0.0241 O 0.04283量：烟尘中Fe先

26、生成，其量为：，有与ZnO结合成，其量为：。量为 其中：Zn 0.75 Fe 1.29 O 0.74余下的的量：5.52-1.84=3.68 其中：Fe 2.57 O 1.114.ZnO量：Zn 23.41-（0.0102x+0.0347x+0.75）=22.66-0.0539x ZnO 5.CdO量： 其中：Cd 0.246 O 0.036.CuO量： 其中：Cu 0.29 O 0.077.量：PbO， 其中：Pb 0.105 O 0.008 与PbO结合的量： 剩余的量：1.476-0.03=1.4738.CaO量：0.3519.MgO量：0.032110.其他：0.576综合以上各项得：

27、解得：即烟尘产出率为焙烧干净矿的40.117%。ZnS量：其中：Zn 0.41 S 0.20量： 其中：Zn 1.754 S 0.858 O 1.717表3-2烟尘产出率及其化学和物相组成，组成ZnCdCuPbFeSSSSO4CaOMgOSiO2O其他共计ZnS0.410.200.61ZnSO41.7540.8581.7174.329ZnO20.4975.01525.512ZnOFe2O30.751.290.742.78Fe2O32.571.113.68CdO0.2460.0340.28CuO0.290.070.36PbOSiO20.1050.0080.143CaO0.3510.351MgO0

28、.02310.0231SiO21.4731.473其他0.5760576共计23.4110.2460.290.1053.860.200.8580.3510.02311.5038.6940.57640.117%58.360.610.720.269.620.502.140.880.063.7521.671.44100.013.1.3焙砂产出率及其化学与物相组成计算设每焙烧100干精矿产出的焙砂为，则：Zn 52.02-23.41=28.61KgCd 0.41-0.246=0.164KgCu 0.65-0.29=0.36KgPb 0.21-0.105=0.105KgFe 8.58-3.68=4.72

29、KgCaO0.78-0.351=0.429KgMgO 0.05-0.023=0.027KgSiO2 3.28-1.476=1.804Kg其他 1.28-0.576=0.704Kg焙砂中SSO4取1.10%，SS取0.3%，SSO4和SS全部与Zn结合；PbO与SiO2结合成PbOSiO2；其他金属以氧化物形态存在。各组分化合物进入焙砂中的数量为：量：0.011,量：0.0031.量： 其中：Zn 0.0225Kg S 0.011Kg 2.ZnS量： 其中：Zn 0.0061 S 0.0033.量：焙砂中Fe先生成，其量为，有40%与ZnO结合成，其量为。量： 其中：Zn 1.105 Fe 1.

30、888 O 1.082 余下的量： 其中：Fe 2.832 O 1.2174.ZnO量：Zn ZnO 5.CdO量： 其中：Cd 0.164 O 0.0236.CuO量： 其中：Cu 0.36 O 0.0917. 量：PbO 其中：Pb 0.105 O 0.008与PbO结合的量：剩余的SiO2量：8.CaO量：0.4299.MgO量：0.02710.其他：0.704综合以上各项得：解得：,即焙砂产出率为焙烧干精矿的47.449%。量： 其中：Zn 1.067 S 0.552 O 1.044ZnS量： 其中：Zn 0.29 S 0.142ZnO量： 其中：Zn 26.148 O 6.379以上

31、计算结果列于下表表3-3焙砂的物相组成，组成ZnCdCuPbFeSSSSO4CaOMgOSiO2O其他共计ZnS0.290.1420.4321.0670.5221.0442.633ZnO26.1486.39732.545ZnOFe2O31.1051.8881.0824.075Fe2O32.8321.2174.049CdO0.1640.0230.187CuO0.360.0910.451PbOSiO20.1050.030.0080.143CaO0.4290.429MgO0.0270.027SiO21.8011.801其他0.7040.704共计28.610.1640.360.1054.720.14

32、20.5220.4290.0271.8049.8620.70447.449%60.300.350.760.229.950.301.100.900.0573.8020.781.4899.997根据以上计算，投入100 Kg锌精矿，产出水洗浮渣0.903Kg，含锌77.5%，水洗浮渣中锌量0.7Kg，设此锌量在水洗浮渣中关不以氧化锌形式存在，则水洗浮渣中各组分ZnO0.871Kg（其中Zn 0.7Kg，O 0.171Kg），其他0.903-0.871=0.032Kg。在冶炼过程中，水洗浮渣返回加入流态化焙烧炉，脱去其中的氟、氯等杂质，这部分氧化锌全部进入焙砂中。所以，进入焙烧炉物料量为：精矿100

33、Kg，水洗浮渣0.903Kg，共计100.903Kg，产出烟尘量40.117Kg，焙砂量47.449Kg，共计烧结矿87.566Kg。焙烧矿物组成见下表：表3-4焙烧矿物组成，组成ZnCdCuPbFeSSSSO4CaOMgOSiO2O其他共计ZnS0.70.3421.042ZnSO42.8211.382.7616.962ZnO46.64511.41258.057ZnOFe2O31.8553.17818226.855Fe2O35.4022.3277.747CdO0.410.0570.467CuO0.650.1610.811PbOSiO20.210.060.0160.286CaO0.780.78M

34、gO0.05010.0501SiO23.2743.274其他1.281.28共计52.0210.410.650.218.580.3421.380.780.05013.2818，571.2887.566%59.410.470.740.249.80.391.580.890.0583.7521.191.4699.9783.1.4焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计算3.1.4.1焙烧矿脱硫率计算精矿中S量为32.08，焙烧矿中的S量为1.878，烟气中的S量为，焙烧脱硫率为。出炉烟气计算假定95%的S生成，5%的S生成，则：生成需要的量为： 生成需要的量为：烟尘和焙砂中，氧化物和硫酸盐的含氧量为1

35、8.419，则100锌精矿（干量）焙烧需理论氧量为：空气中氧的质量百分比为23%，则需理论空气量为：过剩空气系数可取1.251.30，本文取1.25，则实际需要空气量为：空气中各组分的质量百分比为77%，23%，鼓入267.419空气，其中： 标准状况下，空气密度为1.293，实际需要空气之体积为： 空气中，和的体积百分比为79%、21%,则： 3.1.4.2焙烧炉排出烟量和组成1.焙烧过程中产出 2.过剩的量：3.鼓入空气带入的量：4.和分解产量：0.61+0.05=0.665.锌精矿及空气带入水分产生的水蒸汽量：进入焙烧矿的锌精矿含水取8%，100Kg干精矿带入水分为。空气带入水分量计算赤

36、峰地区气象资料：大气压力88650Pa，相对湿度34%，年平均气温5，换算成此条件下空气需要量为：空气的饱和含水量为0.0162，带入水分量为：带入水分总量为：或以上计算结果列于下表表3-5烟气量和组成组成质量体积体积比%组成质量体积体积比%57.38420.0849.6212.3018.6114.123.7751.0570.5111.69914.5996.970.660.3360.16共计291.731208.84199.98205.912164.15478.6按以上计算结果编制的物料平衡表如下：（未计机械损失）加入产出名称质量，百分比，%名称质量，百分比，%干锌精矿10026.377烟尘4

37、0.11710.577精矿中水分8.6962.294焙砂47.44912.51干空气267.41970.593烟气291.73176.908空气中水分3.0030.792共计379.118100.00共计379.29799.9953.2热平衡计算3.2.1热收入进入流态化焙烧炉热量包括反应热及精矿、空气和水分带入热量等。1.硫化锌按下式反应氧化放出热量QZnS+1O=ZnO+SO+443508生成ZnO的ZnS量： Q=2.硫化锌按下式反应硫酸氧化放出热量OZnS+2O=ZnSO+774767生成ZnSO的ZnS量:Q=3.ZnO和FeO按下式反应生成ZnO.FeO放出的热量Q:ZnO+ FeO= ZnO.FeO+生成ZnO.FeO的ZnO量Q=4.FeS按下式反应氧化放出热量Q 4FeS+11O=2 FeO+8 SO+ Q=5.FeS按下式反应氧化放出热量Q 2FeS+3O= FeO+2 SO+FeS分解得到FeS量： CuFeS分解得到FeS量: Q=6.CuFeS和FeS分解得到硫燃烧放出热量Q CuFeS= Cu S+FeS+S 分解出S量： FeS=7FeS