现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖.docx

《现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖.docx（34页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、现浇单向板肋形楼盖设计专业建筑施工管理设计人温如意学号 20097440140336日期2011.5.8方案一：现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖设计资料：某多层民用建筑，采用砖混结构，楼盖结构平面如图1-1 所示。图 1-1 结构平面布置图(1) 楼面构造层做法： 20mm厚水泥砂浆打底， 10mm厚水磨石面层，20mm厚混合砂浆天棚抹灰。2(2) 活荷载：标准值为3KN/m。(3) 恒载分项系数为1.2 ；活载分项系数为1.4 。(4) 材料选用：混凝土钢筋22采用 C25（f c=11.9N/mm，f t =1.27N/mm）。2梁中受力纵筋才采用HRB335级（ f y=300N/mm）；2

2、其余采用 HPB235级（ f y=210N/mm）。一、 板和次梁按塑性计算1. 板的计算（按考虑塑性内力重分布方法计算）板的 L2/L 1 =5400mm/1800mm=3，按沿短边方向受力的单向板计算，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋。板的厚度按构造要求取h=60mm L1/40=1800mm/40=45mm。次梁截面高度取h=450mmL2/15=5400mm/15=360mm，截面宽度 b=200mm，板尺寸支撑情况如图1-2所示。图 1-2 板的尺寸(1) 荷载恒载标准值20mm水泥砂浆面层0.02m 20kN/m3=0.400KN/m210mm水磨石面层320.01m 25KN

3、/m=0.250KN/m60mm钢筋混凝土板0.06m32 25KN/m=1.500KN/m20mm混合砂浆天棚抹灰0.02m32 17KN/m=0.340KN/mgk=2.490KN/m2线恒载设计值g=1.22.490KN/m2=2.988KN/m线活载设计值q=1.43.000KN/m2=4.200KN/m合计7.188KN/m即每米板宽g+q=7.188KN/m(2) 内力计算计算跨度边跨Ln+h/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.06/2=1.610mLn+a/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.12/2=1.640m 1.610m取 L0=1.610m中间跨L0=

4、1.8m-0.2m=1.600m计算跨度差（ 1.610m-1.600m）/1.600m=0.625% 10%,说明可按等跨连续计算内力（为简化起见，统一取 L0=1.610m）。取 1m宽板作为计算单元，计算简图如图1-3 所示：图 1-3 1m 宽板的计算简图连续板各截面弯矩计算见表 1-1 。连续板各截面弯矩计算离端第二跨跨离端第二截面边跨跨内内、中间跨跨中间支座支座内弯矩计算系数1/11-1/111/16-1/14 mM=m(g+q)L 021.694-1.6941.165-1.331/(KN m)表 1-1（ 3）截面承载力计算b=1000mm， h=60mm,h=60mm-20mm

5、=40mm, 1 =1.0, 连续板各截面配筋计算见表1-2 。连续板各截面配筋计算2(As min=164mm)边区板带（，轴线间）板带部位截面离端第二跨跨边跨跨内离端第二支座中间支座内、中间跨跨内M/( KN m)1.694-1.6941.165-1.331s1c020.0890.0890.0610.070 =M/f bh0.0930.0930.0630.073As=1bh0f c/f y2112111431662/(mm )选配钢筋8/61808/61806180 6180实配钢筋面积218218157157/(mm2)中间区板带（轴线间）板带部位截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨中间

6、支座内、中间跨跨内M/( KN m)1.694-1.6941.165 -1.331 0.8=0.9320.8=-1.065 =M/f bh20.0890.0890.0490.056s1c00.0930.0930.0500.058As=1bh0f c/f y211211114132/(mm2)选配钢筋82008/62006200 6200实配钢筋面积252197142142/(mm2)表 1-2中间区板带轴线间， 各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨内和中间支座考虑板的内拱作用，计算弯矩降低20%。连续板的配筋示意图如图1-4 所示。（a）边区板带（b）中间区板带图 1-4板的配筋示意图2. 次

7、梁计算（按考虑塑性内力重分布方法计算）取主梁的梁高 h=650mmL3/12=5400mm/12=450mm,梁宽 b=250mm,次梁有关尺寸及支撑情况图 1-5 所示。图 1-5次梁尺寸（ 1） 荷载恒载设计值由板传来2.988KN/m2 1.8m=5.378KN/m次梁自重1.2325KN/m0.2m(0.45m-0.06m)=2.340KN/m梁侧抹灰1.232=0.318KN/m17KN/m0.02m (0.45m-0.06m)g=8.036KN/m活载设计值由板传来q=4.2KN/m2 1.8m=7.56KN/m合计g+q=15.596KN/m(2) 内力计算计算跨度边跨Ln=5.

8、4m-0.12m-0.25m/2=5.155mLn+a/2=5.155m+0.24m/2=5.275m1.025 Ln=1.025 5.155m=5.284m 5.275m取 L0=5.275m中间跨L 0= L n =5.4m-0.25m=5.150m跨度差（ 5.275m-5.150m）/5.150m=2.4% 10%,说明可按等跨连续梁计算内力，计算简图如图 1-6 所示。图 1-6 次梁的计算简图连续次梁各截面弯矩及剪力计算见表 1-3 和表 1-4 。连续次梁弯矩计算离端第二跨跨内、截面边跨跨内 离端第二支座 中间支座中间跨跨内弯矩计算系数1/11-1/111/16-1/14 m2M

9、= m(g+q)L 039.452-39.45225.853-29.546/(KN m)表 1-3连续次梁剪力计算离端第二支座离端第二支座中间支座外截面端支座内侧外侧内侧侧、内侧剪力计算系数0.450.60.550.55 vM= v(g+q)L n36.17948.19244.17644.176/(KN)表 1-4（ 3）截面承载力计算次梁跨内截面按T 形截面计算，翼缘计算宽度为：边跨 : b f =L 0 /3=5275mm/3=1758mm b+S0=200mm+1600mm=1800mm离端第二跨、中间跨 : b f = L 0/3=5150mm/3=1717mm 梁高 h=450mm,

10、h0=450mm-35mm=415mm 翼缘厚 h f =60mm判别 T 形截面类型：跨内截面 =0.011 hf /h 0=60mm/415mm=0.415,故各跨内截面均属于第一类T 形截面。支 座截面按矩形截面计算，第一内支座按布置两排纵筋考虑，取h0=450mm-60mm=390mm，其他中间支座按布置一排纵筋考虑，h0=415mm，连续次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表1-5 和表 1-6 。2连续次梁正截面承载力计算（Asmin=367mm）截面M/( KN m)sMfc bh021(b=b f )112sAs= 1bh0f c /f y(b=b f ) /(mm2 )选配钢筋

11、实配钢筋面积 /(mm2)截面离端第二跨边跨跨内离端第二支座跨内、中间跨中间支座跨内39.452-39.45225.853-29.5460.0110.1090.0070.0720.0110.1160.0070.075319359198247114+212+212+112+310110210210346383236383表 1-5连续次梁斜截面承载力计算中间支座端支座内离端第二离端支座外侧、内侧支座外侧内侧侧V( kN)36.17948.19244.17644.1760.25 c f cbh0 /( kN)246.925232.050232.050246.925VVVVVc 0.7 ft bh0

12、 /(kN )73.78769.342 69.342 73.787 VVVV选用箍筋282828282101101101101Asv nAsv1 /(mm )s 1.25 f yv Asv h0 /(V Vc ) /(mm)按构造按构造按构造按构造实配箍筋间距 S/(mm)200200200200表 1-6次梁配筋示意图见图1-7 。图 1-7次梁配筋示意图二、 板和次梁按弹性计算1. 板的计算（按弹性理论计算）板的 L2/L 1 =5400mm/1800mm=3，按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋。板的厚度按构造要求取h=60mm L1/40=1800mm/4

13、0=45mm。次梁截面高度取h=450mmL2/15=5400mm/15=360mm，截面宽度 b=200mm，板尺寸支撑情况如图1-8所示。图 1-8板的尺寸（ 1）荷载恒载标准值20mm水泥砂浆面层0.0220kN/m3=0.400KN/m210mm水磨石面层0.013225KN/m=0.250KN/m60mm钢筋混凝土板0.063225KN/m=1.500KN/m20mm混合砂浆天棚抹灰0.023217KN/m=0.340KN/mg2=2.490KN/mk线恒载设计值g=1.22.490KN/m=2.988KN/m线活载设计值q=1.43.000KN/m=4.200KN/m将求的的荷载要

14、进行折减g=g+q/2=2.988KN/m+4.200KN/m=5.088KN/mq=q/2=4.200KN/m/2=2.100KN/m（ 2）内力计算计算跨度边跨Ln+h/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.06/2=1.610mLn+a/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.12/2=1.640m 1.610m取 L0=1.610m中间跨L0=1.8m-0.2m=1.600m计算跨度差（ 1.610m-1.600m）/1.600m=0.625% 10%,说明可按等跨连续板计算内力（为简化起见，统一取 L0=1.610m）。取 1m宽板作为计算单元，计算简图如图 1-9 所示：

15、图 1-9 1m 宽板的计算简图在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行，跨内和支座截面最大弯矩按下式计算，则22M=KgL0+KqL0式中系数 K 值由附录 7 查得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表1-7 和表1-8 。连续板各截面弯矩计算边跨跨内离端第二支座序号计算简图KM1/(KNm)KMB(ME)/(KNm)0.0781.029-0.105-1.3850.1000.544-0.053-0.289-0.145-0.053-0.2890.073-0.119-0.6480.397（-0.278(-0.051)）-0.035-0.191-0.096（-0.310

16、(-0.057)）0.094-0.067-0.3650.512（0.005 ）(0.001)-0.049-0.267-0.134（-0.022(-0.004)）0.0360.0130.071 +1.573-1.674 +0.884-1.674 +1.426-2.033(-1.663) +0.933-1.576(-1.695) +1.541-1.750(-1.380) +0.895-1.652(-1.407)离端第二跨跨内序号计算简图KM2/( KN m)最不利0.0330.396荷载组合-0.2540.0790.4300.0590.3210.0550.299 +1.065-1.314-0.13

17、40.0740.403-0.109+0.142+0.826+0.717最不利+0.695荷载组合+0.262+0.799+0.287表 1-7中间支座中间跨序号计算简图KMC(MD)/( KN m)KM3/( KN m)-0.079-1.0420.0460.607-0.040-0.2180.0850.463-0.040-0.218-0.218-0.022-0.120-0.180（ -0.044）(-0.240)-0.111-0.6040.3480.064(-0.020)(-0.109)0.0180.0980.036(-0.005)(-0.027)-0.054-0.294-0.109(0.076

18、)(0.014)-0.053-0.2890.0720.392 +-1.2601.070 +-1.2600.389最不-1.162(-1.282)0.427 +利荷-1.646(-1.151)0.955 +载组-0.944(-1.069)0.643 +合 +-1.336(-0.966)0.498 +-1.3310.999表 1-8（ 3）截面承载力计算b=1000mm， h=60mm,h=60mm-20mm=40mm, 1 =1.0, 连续板各截面配筋计算见表1-9 。2连续板各截面配筋计算(As min=164mm)板带部位截边区板带（，轴线间）离端第二支离端第二跨中间跨面边跨跨内中间支座座跨

19、内跨内M/( KN m)1.573-2.0330.826-1.6461.070Ms1 f c bh020.0830.1070.0430.0860.0560.0870.1130.0440.0900.058As=1982571002041321bh0f c/fy/(mm2)选配钢筋8180818081806/81806180实配钢筋面279279279218157积/(mm2)板带部位截面M/( KN m)sMfc bh021As=1bh0f c/fy/(mm2 )选配钢筋实配钢筋面积中间区板带（轴线间）边跨跨内离端第二支离端第二跨中间支座中间跨座跨内跨内0.826 0.8=1.070 1.573

20、-2.033-1.6460.8=0.6610.8560.0830.1070.0350.0860.0450.0930.1180.0480.0900.05619825782204105 8200820082008/62006200252252252197142/(mm2 )表 1-9中间区板带轴线间， 各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨内和中间支座考虑板的内拱作用，计算弯矩降低20%。连续板的配筋示意图如图1-10 所示。（a）边区板带（b）中间区板带图 1-10板的配筋示意图2. 次梁计算（按弹性理论计算）取主梁的梁高 h=650mmL3/12=5400mm/12=450mm,梁宽 b=250

21、mm,次梁有关尺寸及支撑情况图 1-11 所示。图 1-11 次梁尺寸（ 2） 荷载恒载设计值由板传来2.988KN/m2 1.8m=5.378KN/m次梁自重1.2325KN/m0.2m(0.45m-0.06m)=2.340KN/m梁侧抹灰1.232=0.318KN/m17KN/m0.02m (0.45m-0.06m)g=8.036KN/m活载设计值由板传来q=4.2KN/m2 1.8m=7.56KN/m把求得的荷载折算：g=g+q/4=8.036KN/m+7.560KN/m/4=9.926KN/mq=3q/4=3 7.560KN/m/4=5.670KN/m(2) 内力计算计算跨度边跨Ln=

22、5.4m-0.12m-0.25m/2=5.155mLn+a/2=5.155m+0.24m/2=5.275m1.025 Ln=1.025 5.155m=5.284m 5.275m取 L0=5.275m中间跨L 0= L n =5.4m-0.25m=5.150m跨度差（ 5.275m-5.150m）/5.150m=2.4% 10%,说明可按等跨连续梁计算内力，计算简图如图 1-12 所示。图 1-12 次梁的计算简图在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行，跨内和支座截面最大弯矩按下式计算，则22V=KgL+KqLM=KgL+KqLn00n式中系数 K 值由附录 7 查

23、得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表1-9 和表1-10即可得板的弯矩包络图。连续次梁各截面弯矩计算边跨跨内离端第二支座序号计算简图KM1/( KNm)K/(MB(ME)KN m)0.07821.543-0.105-29.0010.10015.777-0.053-8.362-4.181-0.053-8.3620.07311.517-0.119-18.775(-0.051)（-8.046）-2.761-0.035-5.522(-0.057)（-8.993）0.09414.831-0.067-10.571(0.001)（0.158 ）-3.866-0.049-7.731(-0.004)（-0.6

24、31）1.0260.0132.051+37.320-37.363最不利+17.362-37.363荷载组+33.060-47.776(-37.047)合+18.782-34.523(-37.994)+36.374-39.572(-28.843)序号最不利荷载组合+17.677-36.732(-29.632)+22.569-26.950计算简图离端第二跨跨内M2/( KN m)K0.0338.688-7.1890.07911.8800.0598.8730.0558.271-3.9320.07411.128-1.556 +1.499 +20.568 +17.561 +16.959 +4.756 +

25、19.816 +7.132中间支座中间跨序号计算简图KMC(MD)/( KN m)KM3/(KNm)-0.079-20.7800.04612.110-0.040-6.0150.08512.783-0.040-6.015-6.015-0.022-3.308-4.963（ -0.044） （-6.617）-0.111-16.6920.0649.624(-0.020)（-3.008）0.0182.7070.978(-0.005)（-0.752）-0.054-8.121-3.008(0.014)（2.105 ）-0.053-5.1630.07210.828+-26.79524.893+-26.7956

26、.905最不利-24.088(-27.397)7.147+荷载组-37.472(-23.788)21.734+合+-18.073(-21.532)13.088+-28.901(-18.675)15.118+-25.94322.938表 1-9连续次梁各截面剪力计算端支座内侧离端第二支座外侧序号计算简图KVA/VFKVB左(VE左)/( KN m)/( KN m)0.39420.630-0.606-31.730（-0.394）（-20.630） （-0.526） （-27.541 ）044714.371-0.553-16.540（-0.447）（-14.371） （-0.013） （ -0.38

27、9）-0.053-1.585-0.053-1.585（ 0.053 ）（-1.585）（-0.513） （-15.343 ）0.38011.367-0.620-18.544（ 0.052 ）（1.555 ）（-0.507） （-15.164 ）-0.035-1.047-0.035-1.047（-0.443）（-13.250） （-0.037） （ -1.107）0.44313.250-0.567-16.959（-0.001）（-0.030）（0.006 ）（0.179 ）-0.049-1.466-0.049-1.466（ 0.004 ）（0.120 ）（-0.018） （ -0.538）0.0130.3890.0130.389（-0.013）（-0.389）（0.066 ）（1.974 ）最不+35.001(-35.001)-48.270(-27.930)+19.045(-19.045)-33.315(-42.884)利+31.997(-19.075)-50.274(-42.705)荷载+19.583(-33.880)-32.777(-28.648)组合+33.880(-20.660)-48.689(-27.362)+19.164(-20.51)-33.196(-28.079)+21.019(-21.019)-31.341(-25.567)离端第二支座内侧序号计算简图B 右(V