梅村特大桥连续梁施工方案(07年9月).doc

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1、第一章：编制说明1、根据武汉至广州客运专线乌龙泉至花都段第V标梅村特大桥设计图，图号为武广客专乌花施图（）桥-271；时速350km客运专线铁路无碴轨道32+48+32m现浇预应力混凝土连续梁设计图，图号为武广客专乌花施图桥通14。2、根据武广客运专线乌龙泉至花都段第V标指导性施工组织设计及中铁二十五局总体性施工组织设计。3、接地设施参照施工图桥梁综合接地设计通用图。4、参照的指南、标准有铁路混凝土工程施工技术指南、铁路混凝土工程施工质量验收补充标准、客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准、客运专线桥涵工程施工技术指南、铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定及武广客运专线有限责任公司发布的指导性施

2、工组织设计等。5、铁道部门已推行成熟的施工方法。6、我项目经理部有关现场踏勘调查资料，水文地质调查资料。7、我单位从事铁路工程中积累的施工经验、技术总结等成果，及现有的施工力量和机械设备、装备情况。第二章 工程概况梅村特大桥中心里程为DK1959+590.92，起讫里程为DK1958+301.17DK1960+880.65，全长2579.49米为直线桥，位于韶关市浈江区梅村境内。本桥在DK1959+288.95+336.95段跨越既有京广铁路(直线段)，既有京广铁路为双线电气化级铁路干线，在跨越线路处既有铁路上下行线高差2.574m，轨面标高分别为上行97.364m，下行94.79m，既有线间

3、距12.6m，桥中心线与既有线夹角为45，梅村特大桥连续梁桥墩为29#32#墩，29#墩墩身结构为直坡圆端形实心墩，墩高19.50m； 30#、31#墩跨既有京广线，墩身结构为直坡圆端形实心墩，墩高分别为14m和10m； 32#墩墩身结构为直坡圆端形实心墩，墩高5.50m。基础采用钻孔灌注桩，桩径为1.5m,最深的桩为43.7m,最短的桩为13.5m,按柱桩设计。1、地质情况：29#32#墩地质情况为上覆粉质黏土，硬塑，级，经中心试验室现场检测地基承载力，0=190220kpa。（具体地基承载力值见试验报告）2、水资源情况：计划从梅村特大桥30#墩右侧林地中打井取水，然后敷设150mm水管接至

4、施工作业面。3、电力情况：施工用电以地方高压电网接入供电为主，以自备一台200kw发电机为辅。4、道路运输条件：已经在既有线两侧沿桥纵向铺设6m宽的泥结碎石路面。5、地下管线的调查：具体见下图 6、连续箱梁技术指标表梁型设计尺寸（m）砼量（m3）梁重（t）梁长梁跨梁高顶宽底宽32+48+32m连续梁113.3111.83.2513.45.51390.63615.3说明：每方混凝土容重按2.6t考虑。第三章：主要工程数量表一、梅村特大桥连续梁施工主要工程数量见下表部位材料及规格单位数量桥面防水层TQF-1型m21444.2保护层C40纤维混凝土m3180.83主梁混凝土C50混凝土m31390.

5、6钢绞线12-75t61.92管道压浆M45水泥砂浆M321.8普通钢筋Q235t3.9HRB335t267.4波纹管内径90mm波纹管m5022.5锚具M15-12套156支座LQZ6000-DX/ZX套2/2LQZ20000-GD/HX套1/1LQZ20000-DX/ZX套1/1梁部其他项目梁体预埋件Q235T1.139HRB335T17.377钢料T3.036螺母M16个138螺栓M20/M30个40/40套筒（40/50）个40/40 竖墙C40混凝土m332.96Q235普通钢筋T1.713盖板Q235普通钢筋T3.499HRB335普通钢筋T2.854C40混凝土m326钢料T0.

6、053防撞墙C40混凝土m352.44HRB335钢筋T20.31排水PVC160/180m/m47.6/183.6二、连续梁施工六五式钢塔架用料计划表料名单位数量规格件重（kg）总重（t）使用时间C1立柱根375L-3.0m367.76137.9107.9.108.1.31C2立柱根39L-1.5m239.649.34607.9.108.1.31C3立柱根77L-1.0m170.4813.12707.9.108.1.31C4水平拉杆根1091L808160015.4416.84507.9.108.1.31C5斜拉杆根958L909228427.8926.71807.9.108.1.31C6斜

7、拉杆根114L110708193821.12.40507.9.108.1.31C7斜拉杆根86L110708193818.311.57407.9.108.1.31C8节点板块218217252016.335.56607.9.108.1.31C12垫梁根38L-3.998m290.111.02407.9.2008.1.31C13垫梁根50L-5.998m436.521.82507.9.2008.1.31C15翼缘拼接板块6056014410.690.64107.9.2008.1.31C16腹斑拼接板块12046031010.91.30807.9.2008.1.31C18间隔撑块882873201

8、9.561.72107.9.2008.1.31螺栓个14500M226007.9.108.1.31螺栓个21568M228007.9.108.1.31弹簧垫圈个375682207.9.108.1.31六角头螺母个37568M2207.9.108.1.31螺栓个1500M2230007.9.108.1.31三、碗扣式杆件及工字钢、方木用量材料名称规格单位数量使用日期两边跨支架立杆LG-300L=3.0m 48钢管（厚3.5mm）根730007.9.108.1.31立杆LG-240L=2.4m 48钢管（厚3.5mm）根255407.9.108.1.31立杆LG-180L=1.8m 48钢管（厚3

9、.5mm）根255407.9.108.1.31横杆HG-90L=0.9m 48钢管（厚3.5mm）根1508407.9.108.1.31横杆HG-60L=0.6m 48钢管（厚3.5mm）根7259007.9.108.1.31顶杆 DG-150L=1.5m 48钢管（厚3.5mm）根68007.9.108.1.31顶杆 DG-120L=1.2m 48钢管（厚3.5mm）根68007.9.108.1.31顶杆 DG-90L=0.9m 48钢管（厚3.5mm）根115007.9.108.1.31斜杆 XG-510L=5.1m 48钢管（厚3.5mm）根12507.9.108.1.31立杆垫座单重1

10、.7kg个255407.9.108.1.31可调横托个125007.9.108.1.31可调底托个255407.9.108.1.31可调顶托个255407.9.108.1.31方木（东北杉木）截面尺寸120mm120mmt/m13.8/154007.9.2008.1.3155a工字钢12.5m/根，101kg/m 160根t20207.9.2008.1.319m/根，101kg/m 24根t21.807.9.2008.1.314m/根，101kg/m 84根t3407.9.2008.1.31枕木L-2.5m根75007.9.108.1.31四、地基处理及防护圬工地基处理及防护工程C20混凝土承

11、台挖孔桩防护m3129.6C20混凝土承台防护挖孔桩护壁m3108钢筋12T2.7C20混凝土既有线间挖孔桩防护m3196C20混凝土护壁m392钢筋12T4.7C15混凝土地面硬化m3492防电棚m2300土方人工开挖m31300土方机械开挖m32100M7.5浆砌片石m3540第四章、施工组织机构为了确保梅村特大桥跨既有线连续梁施工安全、优质、正点完成，我项目部成立了确保既有线施工安全领导小组和现场小组，其成员如下：1、领导小组组 长：范 波（项目经理）副组长：吴兴明（安质部长）组 员：朱扬琼（总工）、 卿德文（施工部部长）2、 现场小组现 场 指挥：张启瑞 技术负责人：孙学猛施工负责人：

12、庄杰辉 安全负责人：秦幸福线路负责人：胡长林 易善喜 联 络 员：付玉成第五章、施工场地的布置和工期安排施工场地的布置见下图，工期安排见附件1。 第六章、现浇梁支架设计安装三跨连续梁中，两边跨支架采用碗扣钢管架（48mm3.5mm）标准杆件进行拼装。采用膺架法施工。30#31#支墩基础处理采用条形混凝土基础，支墩采用C型钢塔架进行拼装，具体布置见附图一、地基处理地基处理：29#32#墩地质情况为上覆粉质黏土，硬塑，级，经中心试验室现场检测地基承载力，0=190220kpa。根据现场条件，地基承载力能够满足施工要求，但需要防止雨水浸泡使基础变软，施工时采用以下方法进行处理：用挖掘机对箱梁下方17

13、m宽度范围内表层松软土进行清表，用推土机对场地全部进行推平，在机械无法进入的地方采用人工休整，打夯机夯实。沿桥横向设置人字性排水坡，坡度控制在1范围内，便于及时排除雨水，用18T振动压路机碾压68遍，碾压密实，表面平整无轮迹,局部有反弹地段重新换填处理。由于29#30#墩、31#32#墩纵向坡度较大，采取设置台阶方式，29#30#墩承台面高差5.411m，拟采用两台阶进行铺设，根据现场实际地形，第一台阶设置在跨中处，高差2.4m，台阶处采用1.2m厚M7.5浆砌片石进行铺砌，第二台阶设置在离30#承台边3m处，高差3.02m，台阶处采用1.2m厚M7.5浆砌片石进行铺砌。31#32#墩承台面高

14、差4.393m，拟采用两台阶进行铺设，第一台阶设置在跨中处，高差2m，台阶处采用1.2m厚M7.5浆砌片石进行铺砌，第二台阶设置在离32#承台边4m处，高差2.4m，台阶处采用1.2m厚M7.5浆砌片石进行防护，靠近便道开挖水沟排水，降低水位标高。以防止雨水和其它水流入支架区，引起支架下沉。（基础具体布置形式见附图） 29#30#、31#32#墩基础表面采用20cm厚C15混凝土封底，承台施工完成后四周用0.81.2m宽浆砌片石回填至承台面。30#31#墩之间地基处理：30#31#墩之间支架采用六五式钢塔架，在钢塔架下面采用60100 cm厚的条形混凝土对地基进行加固，其中第6排和第7排塔架下

15、面采用34根1.0m的挖孔桩进行加固，在挖孔桩上面浇注60cm厚C20的混凝土。基础加固方案具体布置见附图。二 29#30#墩、31#32#墩支架布置：1、支架宽度=梁宽13.4+两边工作平台各1m=15.4m，支架布置梁底板区为0.60.9m，腹板区0.6m0.6m，墩位两端各2.8m范围内0.60.6m，翼板区支架布置按照0.90.9m。步距均为1.2m每根立杆上下均设置可调顶托和底托，底托下垫枕木，顶托上铺设1212cm的纵向方木，纵向方木上再铺设一层1212cm的横向方木，横向方木间距0.9m。支架杆件拼装时必须保证横平竖直，以保证竖向杆件只受压力，保证整体杆件的稳定性。2、支架材料规

16、格 支架采用碗扣式钢管架，立杆采用3.0m、2.4m、1.8m几种,立杆接长错开布置，顶杆长度为1.5m、1.2m、0.9m，横杆采用0.9m、0.6m两种组成，顶、底托采用0.6m长的可调托撑。碗扣式脚手架的主配件的规格尺寸构件名称长度（mm）重量（Kg）立杆LG-300300017.31LG-2402400 14.02LG-180 1800 10.67顶杆DG-150 15008.91顶杆DG-12012007.41顶杆DG-90900 5.60HG-909003.97HG-60 600 2.82可调座KTZ-60 6007.5可调托撑KTC-60 600 7.2斜杆XG-60060001

17、7.2支架安装时严格按照方案设计图纸布置位置安装，碗扣支架为定型支架，安装时先确定起始安装位置，并根据地面标高确定立杆起始高度安装横向枕木，利用可调底托将标高调平,避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采取先测量所安装节段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高,先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托,后安装立杆。剪刀撑的布置：整体支架表面积全部进行布置，支架两侧沿桥纵向对称布置，支撑杆的角度与地面成45角，剪刀撑上下左右跨4根杆件正方形布置，从上至下布置到底，中到中间距6m。每跨布置24道。三、支架布设注意事项1、当立杆基底间的高差大于60cm时，则可用立杆错节来调整。2

18、、立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应用长2.4m和3.0m的立杆错开布置，往上则均采用3.0m的立杆，至顶层再用1.5m和0.9m两种长度的顶杆找平。3、立杆的垂直度应严格加以控制：倾斜度应控制在架子高度的1/200以内，且全高的垂直偏差应不大于10cm。4、脚手架拼装到35层高时，应用全站仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。5、剪刀撑的网格应与架子的尺寸相适应。斜撑杆为拉压杆，布置方向可任意。一般情况下斜撑应尽量与支架的节点相连，但亦可以错节布置。6、剪刀撑杆的布置密度，当脚手架高度低于30m时，为整架面积的

19、1/21/4，斜撑杆必须对称布置，且应分布均匀。斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载能力的关系很大，应按规定要求设置，不应随意拆除。四、支架及地基承载力验算1、梁端部地基承载力验算梁端2.8m范围内支架布置按照0.60.6m布置，其中落在支架上的混凝土长度为2.4m，支架横桥向1排13根，共4排，共计杆件52根。承受混凝土重量按最大截面考虑 S=6.73.25-1.71.15=19.82m2。混凝土长度2.4m，则V=19.822.4=47.568m3。混凝土容重按2.6t/m3计算，混凝土重量为47.5682.6=123.6768t。施工时活载按梁自重的10%考虑：123.67680.1=1

20、2.37t模板自重：外模4.265t/m，内模1.245t/m，合计5.51t/m2.413.224t方木重：（2.413+6.73）0.0059=0.3t钢管架自重为（5219.5+6.717+2.417）0.007=8.18t，平均0.026t/m3。则施工总荷载为157.75t，每根杆件的受力为157.75/52=3.03t单根杆件的允许受力值为3.45t（见碗扣式杆件检验报告）地基受力模型见下图：则地基受力为29694/0.552=93302pa=98.16kpa190kpa（190kpa为试验室现场测试地基承载力结果）。2、梁腹板区地基承载力检算梁腹板区支架布置按照0.60.6m布置

21、，梁半边横桥向布置为4排，扣除梁端范围后24.3m梁长范围内单排布置40根，则半边梁腹板区支架总根数为160根。腹板区混凝土体积按照宽度最宽处考虑，宽度为1.75m，高度3.25m，则混凝土体积为（1.753.25-0.653/2-0.652.15/2）24.3=97.534m3。混凝土重量为97.5342.6=253.6t活栽按梁重10%考虑，则为26t模板重按整体模板重的1/2考虑，则模板重为2.824.3=68.04t方木重为（24.34+1.828）0.0059=0.87t钢管架自重为0.026（1.819.524.3）=22.17t施工总荷载为371t，单根钢管受力为339.55/1

22、60=2.31t3.03t（梁端单柱承载力），地基承载力满足要求。3、梁底板区地基承载力检算梁空室部分支架按照0.60.9m布置，纵桥向布置5排，单排根数为27根，总支架受力点135个。梁空室处混凝土重量按最大截面积处计算，S=(5.4-2.2)0.65+3.20.6（顶板厚度按0.6m考虑）=4m3。底板区混凝土方量为424.3=97.2m3。混凝土重量为97.22.6=252.72t活栽按照梁重的10%考虑，重量为26t模板按照底模+内模计算，底模取值2.14t/m，内模1.245t/m，合计3.385t/m24.382.26t方木自重（24.34+3.217）0.0059=0.895t钢

23、管架自重为0.026（3.219.524.3）=40t则施工总荷载为401.875t，平均每个点的受力为2.97t3.03t（梁端单柱承载力），地基承载力满足要求。4、梁翼板区地基承载力检算翼板区支架按照0.90.9m布置，半边梁纵向布置4排，每排27根，合计受力点为108个。混凝土方量为1/20.653.3524.3=26.46m3。混凝土重量为26.462.6=68.8t活载重量为7t模板重量为1.524.3=36.45t方木重量（24.34+3.217）0.0059=0.895t钢管架自重为0.026（3.3519.524.3）=42t总施工荷载重量为155.145t，平均每个点的受力为

24、1.43t3.03t（梁端单柱承载力），地基承载力满足要求。5、方木的受力验算梁重819.05t，模板重180t，施工活载163.81t，三项合计重量1162.86t。方木采用衫木，截面120mm120mm，方木参数：w=9mpa，E=1104N/mm2，I=bh3/3=124/3=6912cm4，W=bh2/6=123/6=288cm3。1）弹性模量验算：12919.8/120/120=0.562E 符合要求2）强度验算：考虑最不利受力点，当纵向工字钢放在横木中心位置时受力最不利，工字钢节点数为1532=480个，每个点受力1291/480=2.69t=26.358kN，则max=Pl/4/

25、w=263580.6106/4/288=7.02106=7.07mpaw=9mpa，符合要求。3）刚度验算：fmax=PL3/48EI=263580.63/（481010691210-8）=0.17mmL/400=1.5mm，符合要求。6、杆件稳定性验算基本常数资料：48mm厚3.5mm钢管，I=2.06105mm4，A=489.303mm2，a=205N/mm2，i=1.58cm，E=210103mpa，立容许长细比210。横向剪刀撑容许长细比250，对接扣件抗滑容许应力3.2kN，旋转和直角扣件抗滑容许应力8kN，1）强度验算：根据前面计算资料，每根杆件所受力为1.47310009.8=1

26、4435.4N则F/A=14435.4/489.303=29N/mm2a，符合要求。2）杆件稳定性计算：杆件所受荷栽按强度验算荷栽考虑，按杆件最大步距0.9m考虑，稳定系数按1.5考虑，计算长度为1.35m，则长细比为135cm/1.58=85.44210，符合要求。查得=0.489N/(A)= / =29/0.489=59.3(N/2 )f=205(N/2 )3)施工预拱度计算a、梁部构造自重及活载一半产生的竖向挠度：取1根据设计图中的规定取值。b、支架在荷载作用下的弹性压缩,本桥支架搭设分台阶式进行，最高支架高度为H=19.5m，弹性压缩量2 =PL/ (EA)c、受载后杆件接头的挤压和卸

27、落设备压缩的非弹性变形：考虑支架每个接头处、上调平托、下调平座处各1 mm，3 = 3 mmd、 支架基础在荷载作用下的非弹性沉陷：4施工预拱度：f拱=1+2+3+4 ，采用预压后消除3、4。4)风荷载产生弯矩及钢管架稳定性验算 常数资料：根据韶关地区的气象资料，在79月份本地区最大风力东南风可达到6级，本验算按照6级风力进行验算，风速10.813.8m/s，取值13.8m/s，钢管架除最下端按照底端固结，上端绞结考虑外，其中间杆件和上端杆件均按照两端铰结考虑，验算取两端铰结的钢管，验算稳定性时杆件的自由长度取值为1.5m。组合风荷载轴力计算公式： N=1.2NGK +0.851.4NQK计算

28、式：N=1.23.98+0.851.43.15=8.53kN风荷载产生弯矩最大值计算公式： Mw = 0.851.4WkLah2/10=84.34N立杆稳定性验算组合风荷载应力计算公式:N/(A)+MW/W =8.53103/（0.245450）+84.34/21=87.34 N/mm2查得=0.489N/(A)= / =87/0.489=177.9(N/2 )f=205(N/2 )结论:立杆所受最大应力 177.9 N/mm2，小于钢管的抗压强度205N/mm2，满足要求。三、连续梁挖孔桩承载力检算连续梁第6、7排六五式塔架下采用挖孔桩基础，桩基础位于既有京广线上下行线间。每排设挖孔桩17根

29、，合计34根。桩身直径1.0m，其中第6排挖孔桩深3.8m，第7排挖孔桩深5.3m。桩按传递荷载方式为摩擦桩，桩身四周土质为硬塑性黏土。由于第6排桩较浅，选取第6排桩进行检算。1、桩的容许承载力计算根据土力学静力公式法，作用于单桩的荷载由端承力和桩侧摩擦力所承担，单桩的容许承载力计算公式为：Pp=Ppu/Fs=RA+ufili /Fs式中 Pp桩的容许承载力 Fs安全系数，取值2.0Ppu桩的极限承载力R持力层对桩尖的极限承载力，根据现场土质情况，土是硬塑的，土层厚度为3.8m，则fsi 的取值为100t/m2。A 桩的截面面积，本桩计算为为0.785m2。u桩身周长，取值3.1415mfi第

30、i层土对桩身表面的极限表面摩擦力， 根据现场土质情况，土是硬塑的，土层厚度为3.8m，则fsi 的取值为4.5t/m2。lii层土内桩的入土深度，取值3.8m。则单桩的容许承载力Pp=1000.785+3.14154.53.8/2=66.1t/m2=648.5kpa2、单根挖孔桩承载力检算根据现场挖孔桩布置情况，不考虑梁底模板、纵横梁对力的重新分配，只考虑纵横梁对力的传递作用，则梁腹板区处的挖孔桩上的力最大。第5排至第6排跨距为8.6m，第6排至第7排跨距为2.0m，则截取梁5.3m长荷载及其他荷载作用在5根挖孔桩上。、 梁重：28.855.3=153t、 活载：按梁重的20%考虑为30.6t

31、、 模板重：5.51t/m5.3=29.2、 纵梁重：0.115t/m24根5.3m=14.628t、 横梁重：0.07t/m2根10m=1.4t、 六五钢塔架重：0.373+0.1751.3=13.13t荷载总重P=242t，则作用在单根立柱上的力为242/5=48.4t=474320N则挖孔桩的受力P1=474320/1.4/1.4=242kpaPp=648.5kpa，满足要求五、30#31#墩支架布置30#31#墩纵桥向共布置12排六五式钢塔架，其中第13排、第1012排横桥向布置，纵向间距2m，横向间距2m，横桥向布置6榀支架，第49排沿既有京广铁路布置，纵横向间距2m。钢立柱采用三种

32、型号，第一种立柱高3m，记为C1，第二种立柱高1.5m，记为C2，第三种立柱高1.0m，记为C3，第一排立柱中距离桥墩中心为0.3m，第五排立柱中距离下行线中3.32m，第六排立柱中距离下行线中5.324m，第七排立柱距离上行线中为4.36m，第八排立柱距离上行线中为3.9m，第十二排立柱中距离31#墩中距离为0.3m。第1排至第3排立柱按照4*C1+C3布置，第4、5排为C1*3+C2+C3，第6排为C1*3+C3，第7排为C1*2+C2+C3，第6、7排立柱按照3*C1+2*C2布置，第8排至第12排按照按照C1*3布置，共计受力点为123个基础处理：立柱基础按照1.2m宽0.6m深条形基

33、础布置，混凝土施工前再次对地基承载力进行试验，并预留钢塔架预埋件位置。立柱上方横向布置两根40b工字钢垫梁，垫梁上方布置56a工字钢纵梁，工字钢在梁底板及腹板区按照2根一束布置，间距0.5m，在梁翼板区按单根布置，间距0.5m。在工字钢纵梁上方布置横向方木，方木截面12cm12cm，在方木上安装箱梁底模板。钢塔架的具体布置见下图：六、地基承载力及工字钢刚度验算1、地基承载力：箱梁48m长，梁重491.432.5=1228.575t，施工时活载按梁自重的20%考虑：1228.5750.2=245.715t模板自重：外模4.265t/m，内模1.245t/m，合计5.51t/m48264.48t方

34、木自重：33485.9=9.34t纵梁自重：纵梁采用56a工字钢，每米自重106.2kg/m，纵梁在箱梁底部布置33根，间距0.5m，自重=3348106.2=168.22t钢塔架总重为240.084t施工荷载总重为：1228.575+245.715+264.48+9.34+168.22+240.084=2156.42t，、平均承载力检算施工荷载作用在104个点上，则每个点的受力为20.735t，则地基承载力为207350/1.2/1.2=104103N/m2=144kpa180kpa，满足要求。、最不利承载力检算 承载力最不利的在第5排和第8排，选第5排做检算，施工总荷载2156.42t，平

35、均每米45t，作用在第5排上的荷载456.2=279t，作用在10个点上，每点受力27.9t，则承载力为27.9/1.4/1.4=142kpa180kpa，满足要求。2、工字钢刚度验算工字钢在跨既有京广线时跨度最大为8.644m，基本常数资料，56a工字钢Wx=2342cm3， E=200109pa，I=65585cm4。梁、活载、模板、方木重量为1746.34t，平均值q=36.4t/m。 Mmax=ql2/8=（36.48.642）/8=340t.m=34000000kg.m箱梁底5.4m宽范围内布置56a工字钢纵梁20根，两根一束，间距0.5m应力:=M/W=34000000/（2342

36、20）=725.87kg/cm2挠度检算：选取受力最大的地方进行挠度检算，选取梁底两束工字钢进行检算，工字钢共计4根，受力区域为1m宽8.852m长=8.852m2。荷载主要有以下几种：梁重1228.575t，每平方荷载1228.575/48/5.4=4.74t/m2。（按梁重全部作用在梁底部5.4m宽的区域考虑）。活载245.715t。每平方荷载245.715/48/5.4=0.945t/m2。（按活载全部作用在梁底部5.4m宽的区域考虑）。模板重264.48t+方木重9.34t。每平方荷载273.82/48/5.4=1.056t/m2。简化后荷载形式为4根工字刚所受力q=4.74+0.94

37、5+1.056=6.741t/m挠度 f=5qL4/（384EI）=5674108.8524/（384420010665585）=0.0103m=1.03cm8.852/400=2.213cm (可以)三、连续梁挖孔桩承载力检算连续梁第6、7排六五式塔架下采用挖孔桩基础，桩基础位于既有京广线上下行线间。每排设挖孔桩17根，合计34根。桩身直径1.0m，其中第6排挖孔桩深3.8m，第7排挖孔桩深5.3m。桩按传递荷载方式为摩擦桩，桩身四周土质为硬塑性黏土。由于第6排桩较浅，选取第6排桩进行检算。1、桩的容许承载力计算根据土力学静力公式法，作用于单桩的荷载由端承力和桩侧摩擦力所承担，单桩的容许承载

38、力计算公式为：Pp=Ppu/Fs=RA+ufili /Fs式中 Pp桩的容许承载力 Fs安全系数，取值2.0Ppu桩的极限承载力R持力层对桩尖的极限承载力，根据现场土质情况，土是硬塑的，土层厚度为3.8m，则fsi 的取值为100t/m2。B 桩的截面面积，本桩计算为为0.785m2。u桩身周长，取值3.1415mfi第i层土对桩身表面的极限表面摩擦力， 根据现场土质情况，土是硬塑的，土层厚度为3.8m，则fsi 的取值为4.5t/m2。lii层土内桩的入土深度，取值3.8m。则单桩的容许承载力Pp=1000.785+3.14154.53.8/2=66.1t/m2=648.5kpa2、单根挖孔

39、桩承载力检算根据现场挖孔桩布置情况，不考虑梁底模板、纵横梁对力的重新分配，只考虑纵横梁对力的传递作用，则梁腹板区处的挖孔桩上的力最大。第5排至第6排跨距为8.6m，第6排至第7排跨距为2.0m，则截取梁5.3m长荷载及其他荷载作用在5根挖孔桩上。、 梁重：28.855.3=153t、 活载：按梁重的20%考虑为30.6t、 模板重：5.51t/m5.3=29.2、 纵梁重：0.115t/m24根5.3m=14.628t、 横梁重：0.07t/m2根10m=1.4t、 六五钢塔架重：0.373+0.1751.3=13.13t荷载总重P=242t，则作用在单根立柱上的力为242/5=48.4t=4

40、74320N则挖孔桩的受力P1=474320/1.4/1.4=242kpaPp=648.5kpa，满足要求第七章 内外模板设计及安装一、外模设计本桥外模采用厂制钢模，纵桥向分成2m一节，横向根据箱梁形状分块10设计，以便减轻重量，方便现场人工搬运、组装。整个模板采用8mm的钢板加工，底模下外设纵向槽钢，底板下的槽钢置于横向方木上，翼缘板的槽钢置于工字钢骨架上，工字钢骨架按每60cm布置一道。侧模设竖向及斜撑体系，采用设斜撑进行加固，并利用箱梁的通气孔设对立杆，对侧模进行加固；每段模板间设连接螺栓，进行纵向连接。具体设计见下图梅村特大桥连续梁模板外模图现浇预应力箱梁钢外模材料数量表(每段2米)序

41、号项 目规格单位数量单位重t总重t1钢板8m233.60.06282.11 2外模骨架槽钢16am1020.01721.75 3侧模骨架工字钢20am12.7020.02790.35 4侧模横向支撑工字钢20am5.3680.02790.15 5侧模竖向支撑工字钢20am5.20.02790.15 6横梁底撑工字钢20am9.60.02790.27 7侧模桁架支撑体系角钢100100m57.60.04742.73 8侧模横向拉杆钢筋16m7.10.0016 0.01 9连接螺栓M16套1520.00020.03 10连接加强钢板8块260.0010.026合计7.58 二、内模设计本桥内模采用

42、厂制钢模，纵桥向分成2m一节，横向根据箱梁形状分成6块设计，减轻重量，方便现场人工搬运、组装。整个模板采用6mm的钢板加工，底部倒角带30cm直边，顶部开活动天窗，用于浇筑底板砼。模板内采用工字钢组成内模骨架，环绕模板，成为整个内模骨架，每2m一道。内模与外模内底板间利用梁底排水孔设钢套筒支撑。梅村特大桥内模设计图三、端模设计端模采用模板钢模，分六块制作和安装，具体见附图。四、模板安装本桥内外模均为厂制，在现场拼装。在铺好纵向横木后，在进行外模的安装。先在场地拼装成2m一节，再由吊车将钢模吊上桥，由人工配合进行组合。根据线形及标高对满堂支架的顶托进行调节，满足底板的标高要求，然后进行预压及底板

43、、斜腹板的钢筋绑扎，再进行内模安装。内模安装前利用底板的排水孔设置支撑刚套管，内模立于钢护筒上。内模安装后再进行顶板钢筋绑扎，最后进行端模安装。第八章：支架预压一、支架预压及沉降观测点的布置 预压目的：检验支架及地基的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形，消除地基的沉降变形，测量出支架的弹性变形。 预压材料：用编织袋装砂对支架进行预压，预压荷载为梁体自重的120%。预压范围：连续箱梁加工作平台15.4m宽范围。支架拼装时按设计纵距及横距布置立杆,支架顶利用顶托调平,铺设横向方木。拼装大块钢模板,用吊车吊放砂袋对支架进行预压。 预压观测：在每一节段在每一段的中心、横向左右侧布3个点进行观测，在预压前对底模的标高观测一次，在预压的过程中平均每2小时观测一次，观测至沉降稳定为止，将预压荷载卸载后再对底模标高观测一次，从以上的观测资料中计算出支架的弹性变形及地基的下沉。 预