6t燃煤链条锅炉改燃气锅炉的研究课题.doc

《6t燃煤链条锅炉改燃气锅炉的研究课题.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《6t燃煤链条锅炉改燃气锅炉的研究课题.doc（46页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、某厂6t/h燃煤链条锅炉改燃气锅炉的研究课题1 绪 论1.1 本课题研究的目的燃煤链条锅炉是我国主要的煤炭利用方式之一，广泛应用于供热和工业生产过程。我国工业锅炉每年耗煤量约6亿吨，是仅次于电站锅炉的最大的煤炭消耗者。我国工业锅炉总量约为60万台，且每年仍在以5%的速率增长。在各类工业锅炉中，65%是链条炉，20%是往复炉排炉，10%是固定炉排炉，3-5%是循环流化床锅炉，其它类型占1%。可见，燃煤链条锅炉在我国国民经济生活中的重要地位。6t/h燃煤链条锅炉不仅数量大，而且效率普遍比较低下。燃气锅炉具有良好的燃烧性,其特点为起火迅速,锅炉升温快、调节灵活,燃烧效率高,对环境污染小。其主要优点有

2、：1、燃气锅炉中燃气的灰分、含硫量和含氮量比煤低,燃烧充分,烟气中粉尘量极少,排放易达到国家对燃烧设备所要求的标准,可大大减轻对环境的污染,环保性能好。2、烟气污染小,对流管束承受的腐蚀小,传热效果好,热辐射能力强,排烟温度低,热效率明显提高。3、燃气锅炉不需要上煤机、除渣机、除尘器、炉排等附属设备,节约锅炉设备投资。4、使用管道输送的燃气为动力,不需要燃料储存,卫生条件好。可极大的减小劳动强度,改善劳动条件,降低运行成本,节约运输费用、场地和劳动力5、燃气锅炉供热负荷适应性强,根据负荷(水温)可灵活的调节大小火。系统启动快,减少预备工作带来的各种消耗。 由于附属设备少,用电量较燃煤锅炉要低。

3、燃气内杂质较少,锅炉不会发生高低温受热面的腐蚀,锅炉连续运行时间长,故障少。6、 燃气计量简单准确,便于燃气供应量的调节。在减少设备维修保养方面,燃气锅炉燃烧系统设备简单,因而需要维修保养的设备少,受热管件使用寿命长。7、 燃气锅炉操作简单,易实现自动控制。燃气锅炉不但设置费用和运行费用较低,而且它的社会效益是无法比拟的。天然气是最清洁的燃料,是排放污染最少的燃料,燃气锅炉将是锅炉发展的最终趋势!本文针对6t/h燃煤链条锅炉热效率低、生产成本高、环境污染严重等的问题,把燃煤锅炉改成燃气锅炉后可以提高锅炉热效率，降低生产成本，大大降低煤烟型烟尘排放量,显著改善空气质量、更好的保护环境。1.2 研

4、究现状和发展趋势国内燃气锅炉有着良好的发展前景。国内燃气锅炉生产虽然起步较晚，但发展很快，在技术及性能上均达到了国外产品的水平。我省目前使用的燃气锅炉均为国内生产的，且数量很少。随着“煤改气”工作的开展，燃气锅炉在我国的占有率会快速提高。国内燃气锅炉与国外产品的比较国外燃气锅炉发展较早，技术比较成熟，这是国内厂家所不及的，但相对于锅炉本体设计、制造方面，国内应该说走在了世界前列。与国外产品比较，国内产品的不足之处主要有两个方面:(l)自控系统国内厂家对锅炉自控方面投人较少，相比国外产品自动化程度还有一定差距。但随着时间的推移，国内企业也认识到了不足之处，引人先进的生产设备和管理模式，并加大了研

5、制开发力度，使之与国外同类产品的差距逐渐缩小。(2)锅炉本体附件的配置方面国内锅炉厂家在锅炉本体附件的配置方面相对国外产品来讲，档次较低，很容易出现故障，影响到锅炉整体的安全、可靠运行。燃煤锅炉改造为燃气锅炉进行了分析和探讨,无论从经济角度还是从环保方面来看,大力发展燃气锅炉是目前的发展趋势,近年来,各大中城市逐步淘汰市区内所有燃煤的小锅炉、炉灶,改用燃气锅炉。1.3 本文主要设计内容和研究方法1、本课题研究内容(1) 燃料热力校核； (2) 燃气锅炉系统的阻力计算及风机校核； (3) 选取相应的燃气燃烧器及燃烧系统； (4) 根据出力等要求提出相应的改造方案并进行优化；(5) 根据改造方案对

6、锅炉本体进行制图；2、本课题研究方法 (1) 资料分析法：通过查阅资料找出可以借鉴的数据及可行性方案。 (2) 数学模型法：根据燃料进行热力计算。12 热力校核计算2.1燃料特性改造后所燃用的气体燃料是焦炉煤气，其低位发热量为4000大卡/m3,即16748kJ/m3,其各种成分气体的体积分数见下表2-1。表2-1.燃气成分序号名称单位数值1CO2%42CO%93CH4%194H2%585N2%96其他%1为了方便计算，在进行燃料的燃烧计算和锅炉的热力计算时，均按体积分数计算。2.2燃料的燃烧计算2.2.1理论空气量的计算理论空气量是指1m3燃料完全燃烧所需要空气量。它对不同燃料油不同的数值，

7、取决于燃料的成分分析。当气体燃料的组成已知时，便可计算出标准状态下气体燃料燃烧所需要的理论空气量V0。 (2-1)式中H2,CO,CmHn,O2燃气中各种可燃组分的体积百分数，%。将焦炉煤气各组分的气体百分数代入此公式，求得V0=3.405 m3/ m3。22.2.2锅炉各受热面过量空气系数的选取 由于影响燃料完全燃烧程度的因素很多，其中空气的供给量是否充分，燃料与空气的混合是否良好，都是很重要的条件。实际送入锅炉的空气量V（m3/ m3）称为实际空气量，其值一般都大于理论空气量。比理论空气量多出的这一部分空气就称为过量空气。因此，实际空气量就是理论空气量与过量空气量之和。实际空气量与理论空气

8、量的比值称为过量空气系数，用表示，即 (2-2)通常指所指的过量空气系数是炉膛出口处的值，它是一个影响锅炉燃烧工况及运行经济性的重要指标。当偏小时，炉内的不完全燃烧热损失便增大；当偏大时，锅炉的排烟热损失就会增多。因此存在一个最佳的值，使锅炉的上述热损失之和最小。燃气锅炉的最佳取决于燃气的燃烧方法等，为了能使燃气能够完全燃烧，此次计算的值特意取得大些，其值为=1.2。锅炉各部件处烟道内漏入的空气量与理论空气量的比值，称为该段烟道的漏风系数，用表示，即 (2-3)锅炉各烟道的漏风系数的大小取决于负压的大小和烟道的结构形式，一般为0.010.1，此次计算中，锅炉各烟道的漏风系数的选取结果见下表2-

9、2。表2-2 空气平衡表序号名称漏风系数过量空气系数1炉膛入口01.22炉膛出口0.081.283第一锅炉管束0.051.334第二锅炉管束0.11.435第三管束0.11.532.2.3燃烧产物及其计算 燃料燃烧后的产物就是烟气。当只供给理论空气量时，燃料完全燃烧后产生的烟气量称为理论烟气量。理论烟气的组成为CO2,SO2,N2和H2O。前三种组成合在一起称为干烟气。包括H2O在内的烟气称为湿烟气，由于烟气中的CO2和SO2,同属三原子气体，产生的化学反应式中有许多的相似之处，并且在烟气分析时常常被同时测出，因此，将它们合并表示，称为三原子气体，用RO2表示。当有过量空气时，烟气中除上述组分

10、外，还含有过量的空气，这时的烟气量称为实际烟气量。燃气中各可燃成分单独燃烧后产生的理论烟气量可同构燃烧反应式来确定，计算方法如下。（1）理论烟气量的计算（当=1时） 三原子气体体积按下式计算： (2-4) 式中 标态下干烟气中三原子气体的体积，m3/ m3； 、标态下二氧化碳和二氧化硫的体积，m3/ m3。 水蒸汽体积按下式计算： (2-5) 式中 理论烟气中水蒸汽的体积，m3/ m3； 标态下燃气的含湿量，kg/ m3； 标态下空气的含湿量，kg/ m3。 此次计算中，=0，取=30.310-6 kg/ m3。 氮气的体积按下式计算： (2-6) 式中 标态下理论烟气中氮气的体积，m3/ m

11、3。 理论烟气总体积按下式计算： (2-7) 式中标态下理论烟气量，m3/ m3。（2）实际烟气量的计算（当1时） 三原子气体体积仍按式（2-1）计算。 水蒸汽体积按下式计算： (2-8)式中 实际烟气中的水蒸汽体积，m3/ m3。氮气体积按下式计算 (2-9)式中 实际烟气中氮气的体积，m3/ m3。过剩氧气体积按下式计算： (2-10)式中 实际烟气中过剩氧气体积，m3/ m3。实际烟气总体积按下式计算： (2-11)式中 实际烟气量，m3/ m3。2.3燃烧计算结果 将数据代入上述公式中，所得结果列于下表中。表2-3 理论空气量及烟气量的计算序号名 称符号单位结果1理论空气量V0m3/

12、m33.4052RO2容积VRO2m3/ m30.323N2理论容积V0N2m3/ m32.784H2O理论容积V0H2Om3/ m31.084表2-4各受热面实际烟气量的计算序号名称符号单位炉膛第一管束第二管束第三管束1平均过量空气系数pj1.2401.3051.3801.4802实际水蒸汽容积VH2Om3/ m31.1141.1221.1311.1433烟气总容积Vym3/ m33.9174.1384.3944.7344RO2容积份额rRO2%0.0820.0770.0730.0685H2O容积份额rH2O%0.2840.2710.2570.2416三原子气体容积份额rq%0.3660.3

13、480.3300.3092.4 空气和烟气焓的计算 燃料和空气送入炉内进行燃烧，它们带入的热量 包括两部分：其一是由燃料和空气带入的物理显热（燃料和空气的热焓）；其二是燃料的化学发热量（发热值）。标准状态下，燃料燃烧前后的热平衡方程式为 (2-12)式中 收到基低位热值，kJ/m3； 燃料的物理显热，kJ/m3； 由空气带入的物理显热，kJ/m3； 燃烧后产生的烟气的焓，kJ/m3。2.4.1理论空气焓的计算 1m3燃料燃烧所需要的理论空气量在定压下从0（）加热到（）所需要的热量称为理论空气焓，用符号表示，单位为kJ/m3。 理论空气焓可用下式计算： (2-13) 式中 理论空气量，m3/ m

14、3； 1 m3干空气连同其带入的水蒸汽在温度为时的焓，kJ/m3，称为比焓； 1 m3干空气连同其带入的水蒸汽的平均定压比热容，kJ/m3。2.4.2 实际空气焓的计算 1m3燃料燃烧所需要的实际空气量在定压下从0（）加热到（）所需要的热量称为实际空气焓，用符号表示，单位为kJ/m3。实际空气焓可用下式计算： (2-14)式中过量空气系数； 空气温度，。2.4.3 设计时烟气焓的计算 设计锅炉时，由于不能测得烟气中各种气体成分的百分数，故按完全燃烧化学反应进行计算，即烟气焓等于理论烟气焓、过量空气焓和飞灰焓三部分组成，但由于燃气中的飞灰极少，可忽略不计，所以其计算式可简化为 理论烟气焓为各组成

15、成分之和，即 (2-15)式中 、烟气中三原子气体容积、理论氮气容积和理论水 蒸汽容积，m3/ m3； 、三原子气体、氮气和水蒸汽的平均定压比热容由于此燃气中没有H2S，所以计算中取=。代入有关数据，求出各温度下锅炉各段的空气和烟气焓，将其整理并列于表中，见附录1热力计算表。2.5 锅炉热平衡计算锅炉系统的热平衡计算，是为了保证送入锅炉机组的热量与有效利用热及各项热损失的总和相平衡，并在此基础上计算出锅炉机组的热效率和燃料消耗量。热平衡是在锅炉机组处于稳定的热力工况下进行的。对于燃气锅炉，一般均以标准状态下1 m3气体燃料为基准计算。锅炉机组的热平衡方程的普遍形式为：+ kJ/m3 (2-16

16、)式中送入锅炉系统的热量； 锅炉系统的有效利用热； 排烟带走的热量； 气体不完全燃烧损失的热量； 固体不完全燃烧损失的热量； 锅炉系统向周围空气散失的热量； 燃料中灰、渣带走的热量。 因为气体燃料的含灰量很小，可以忽略。同时，气体燃料燃烧时，一般没有固体不完全燃烧现象，即=0。因此，对于燃气锅炉，热平衡方程式为：=+ kJ/m3如各项热量用其占输入热量的百分数表示，则平衡方程可表示为：+=100% (2-17)式中，其中为每一项热量。式中排烟损失，%； 气体不完全燃烧热损失，%； 固体不完全燃烧热损失，%； 散热损失，%； 灰渣物理热损失，%。 2.5.1 锅炉输入热量 相应于1 m3燃气送入

17、锅炉系统的热量（kJ/m3）是指锅炉范围以外输入的热量，可按下式计算： (2-18) 式中 燃料的低位发热值，kJ/m3； 锅炉系统以外的热量加热送入锅炉的空气时，相应于每m3燃气所具有的热量，kJ/m3； 燃气的物理显热，kJ/m3；用锅炉系统以外的热量加热空气时，随这些空气带入锅炉(进入空气预热器锅炉炉膛)的热量，按下式计算： (2-19) 式中 进入锅炉系统的空气量与理论空气量之比，若没有空气预热器，可用代替； 按理论空气量计算的进入锅炉系统的焓，kJ/m3； 按理论空气量计算的冷空气的焓，kJ/m3，在此次计算中，冷空气温度取30。 和用加热后的热空气温度和冷空气温度从烟气、空气焓温表

18、中查得。当不用外界热源预热空气和燃气，也没有自用气带入锅炉的热量时，1m3燃气送入锅炉的热量为 锅炉的总热损失为： (2-20) 锅炉的热效率为： (2-21)2.6 锅炉的各项损失(1) 排烟热损失 在燃气锅炉中最主要的损失是排烟损失，它决定于排烟温度和排烟量。对于一定的燃料，排烟量决定于过量空气系数的大小，而过量空气系数又和燃烧状况直接有关。锅炉的排烟热损失可用锅炉机组的排烟和冷空气的焓差计算： (2-22)式中 在排烟过量空气系数及排烟温度下，相应于1 m3燃气的排烟焓，kJ/m3； 排烟的过量空气系数； 在送入锅炉的空气温度下，1 m3燃气所需要的理论空气的焓，kJ/m3。(2) 气体

19、不完全燃烧热损失 气体不完全燃烧热损失是指排烟中未完全 燃烧或燃尽的可燃气体（如CO，H2，CH4等）所带走的热量占送入锅炉输入热的份额。在设计计算时，对燃用焦炉煤气的锅炉，可取=0.5%。(3) 固体不完全燃烧热损失 燃气锅炉中，可取固体不完全燃烧热损失=0。散热损失 散热损失是指锅炉围护结构和锅炉机组范围内的气、水管道以及烟风道等，受外部大气对流冷却和向外热辐射所散失的热量。它与周围大气的温度、风速、围护结构的保温情况以及散热表面积的大小、形状等有关，同时还与锅炉的额定容量和运行负荷的大小有关，一般根据禁言数据和近似计算的办法确定。 本计算中，按锅炉的额定负荷以及尾部受热面情况选取散热损失

20、=1.5%。在锅炉热力计算中，为了方便起见，假定各烟道的散热量和该烟道中的烟气放出的热量呈正比，因此可在各受热面计算中引入保热系数以考虑散热损失。保热系数可按下式计算： (2-23)(5) 灰渣物理热损失由于燃气燃烧产物中灰渣含量极少，可忽略不计，故=0。32.7锅炉有效利用热 锅炉的有效利用热是指锅炉供给工质的总焓与给水焓的差值，对于饱和蒸汽锅炉为： (2-24)式中锅炉蒸发量，kg/s； 锅炉自用蒸汽量，kg/s，由于原锅炉的自用蒸汽量为0，所以改造后的锅炉=0； 锅炉排污量，kg/s，=，为锅炉排污率，%，此次计算中，参考同类型同参数锅炉，选取=5%； 饱和蒸汽焓，kg/ m3； 给水焓

21、，kg/ m3； 饱和水焓，kg/ m3； 气化潜热，kg/ m3； 蒸汽湿度，%；按饱和蒸汽的质量标准规定，对于水管锅炉，饱和蒸汽的蒸汽湿度不大于3%；对于锅壳式锅炉，饱和蒸汽的湿度不大于5%，此次计算中取=3%。2.7.1 锅炉的热效率和燃料消耗量 锅炉热效率是指锅炉有效利用热占锅炉输入热的百分比，即 (2-25) 或 式中锅炉蒸发量，kg/h; 锅炉出口压力、温度下的蒸汽焓， kJ/m3；锅炉给水的焓，kJ/m3；锅炉工作压力下的气化潜热，kJ/m3；锅炉出口的蒸汽湿度；锅炉的排污水量，kg/h；排污水焓，即排污点压力下的饱和水焓，kJ/m3；锅炉燃料消耗量，m3/h；锅炉输入热，kJ/

22、m3。锅炉的燃料消耗量为： m3/h (2-26)锅炉的计算燃料消耗量为： m3/h (2-27)2.8 炉膛热力计算2.8.1 炉膛传热的基本方程炉膛传热计算额就是计算火焰与被火焰包围着的水冷壁之间的辐射环热量。根据斯蒂芬波尔兹曼定律辐射换热量为： (2-28)式中 绝对黑体辐射常数，其值为5.6710-11 kW/（m2K4）； 有效辐射受热面积，m2； 火焰的平均温度，K； 水冷壁表面温度，K； 炉膛系统黑度。另一方面，可以从烟气侧列出热平衡方程式，即烟气在炉膛内放出的热量应等于燃料在炉膛被有效放热量与炉膛出口烟气带走的热流量之差，即 (2-29)式中 炉膛有效放热量，kJ/m3； 炉膛

23、出口处烟气的焓，kJ/m3； 保热系数； 每秒钟的计算燃料消耗量，m3/s；由于 所以 (2-30)式中 炉膛有效放热量在绝热条件下所具有的燃烧温度，也称为理论燃烧温度，K； 炉膛出口烟气温度，K； 在和的温度区间内，每m3燃气燃烧所产生的烟气平均热容量，kJ/（m3K），即2.8.2 炉膛有效放热量与理论燃烧温度2.8.2.1炉膛有效放热量 炉膛有效放热量是对每m3完全燃烧的燃气（计算燃料）而言，并计及了加入炉膛的各种热量，即： (2-31)式中，通常可以认为是燃料的应用基低位发热量；燃烧需要的空气带进炉膛的热量，其他各项在热平衡计算中已作了说明。当燃料燃烧不用预热空气时：= (2-32)2

24、.8.8.2 理论燃烧温度根据炉膛有效放热量就可以求出炉膛理论燃烧温度。所谓理论燃烧温度，就是假定在绝热情况下降作为烟气的理论焓而得到的理论燃烧温度，由 kJ/m3 (2-33)即 (2-34)式中 在情况下每m3燃料燃烧后的烟气容积m3/m3； 烟气从0 到温度范围内的平均容积比热，kJ/( m3K)。2.8.2.3 火焰绝对平均温度 火焰绝对平均温度计算采用如下经验公式： (2-35) 式中炉膛出口绝对温度，K； 理论燃烧绝对温度，K。2.9 .对流受热面传热计算 对流受热面是指布置在锅炉烟道中受热烟气直接冲刷以吸收对流传热为主的那一部分受热面，如锅炉管束或烟管、过热器、省煤器、空气预热器

25、等。本次计算只对锅炉的对流管束进行计算。对流管束的计算任务是在已知受热面结构特性的条件下，确定其传递的热量。2.9.1 基本传热方程对流受热面的传热量与受热面积H和冷、热流体之间的温压成正比，其传热方程式为 (2-36) 比例系数K称为传热系数，是反映传热过程强弱的指标，表示温压为1时，每平方米受热面积传热量的大小。在计算时，以每m3燃气为基准，则传热方程式为烟气侧 kJ/m3 (2-37)工质侧 kJ/m3 (2-38)式中在某一对流受热面中，每1m3计算燃料产生的烟气放给受热面 的热量。在稳定传热情况下，它等于工质的吸热量，kJ/m3； 在某一对流受热面中，有管外烟气至管内工质的传热系数，

26、kW/(m2K)； 某一对流受热面的计算传热面积，m2； 平均温差，； 和烟气进入和离开此受热面时的焓，kJ/m3； 和工质在受热面进口和出口处的焓，kJ/m3； 每秒工质的流量，kg/s； 工质所吸收来自炉膛的辐射热量，kJ/m3。在已知对流受热面的传热面积的情况下，需要确定烟气经放热后的焓和相应的温度，这时计算的关键就在于确定传热系数。2.9.2 烟气流速计算烟气的流速计算公式为 (2-39)式中 烟气流通面积，m2； 烟气平均温度，； 烟气量，m3 /m3（其值随而异）。2.9.3传热系数的确定 对于锅炉管束： (2-40)式中热有效系数，对于燃气锅炉，可取=0.85；利用系数，对于工业

27、锅炉的管束，可取=0.95；对流放热系数，kW/(m2)， ，考虑了温度及烟气成分等物理性能的变化对放热系数的影响；是节距修正系数；是管子排数修正系数；为基准放热系数kW/(m2)，辐射放热系数，其中是烟气黑度，为基准辐射放热基数kW/(m2)，不含灰气流的修正系数，此三项均可由32.9.4 温压的计算 由传热学知道，逆流或顺流时，沿程温压的积分平均值可用下式表示： (2-41) 式中，受热面中两端温压中较大的温压，； 两端温压中较小的温压，。 由于该温压是用对数表示的，通常称为平均对数温压。当/1.7时，可按算术平均温压来计算。3 选取燃烧器和燃烧系统3.1 燃烧器的选取根据设定的燃气压力达

28、到了10kPa，应选取鼓风式部分预混燃气燃烧器。选取燃烧器安装在炉墙前壁，选取的燃烧器火焰不能喷射到炉墙上，火焰长度应小于1.8米。燃气的射程可以按下式计算 (3-1)式中 燃气射程，mm； 喷孔直径，mm； 喷孔轴线与空气流动方向的夹角度； K系数; 喷孔出口燃气流，m/s; 空气流速，m/s; 燃气的密度，kg/; 空气的密度，kg/; 根据锅炉燃料消耗量935.12/h，选取号周边供气蜗壳式燃气燃烧器5 图3-1 周边供气蜗壳式燃气燃烧器1蜗克配风器；2燃烧分配室3冷空室；4火道表2-1 周边供气蜗壳燃烧器工作特性表2-2 结构尺寸 当燃烧器出口混合气体速度在25m/s左右时，使用净高炉

29、煤气的压力约为3200Pa，空气压力约为1600Pa；使用净发生煤气时的压力约为1700Pa，空气压力约为2700Pa。 供应燃烧用的全部空气经鼓风机加压后送入蜗壳，在蜗壳内强烈旋转并沿轴向前进，随后，一部分空气进入内筒继续旋转向前，这就是与燃气混合的一次风；另一部分空气沿着内筒进口处的外圆周上均步的一排曲边矩形孔，进入外环套旋转向前，然后从外环套出口端部环缝流出，这就是二次风，在火道内与已着火的气流边混合边燃烧。二次风还有冷却燃烧器头部的作用，以防止燃烧器头部在高温下被烧坏。由于气流的旋转，使燃烧器出口附近形成回流区，有利于高速喷出的混合气流的稳定着火与燃烧。 该燃烧器燃气遇空气混合强烈，燃

30、烧稳定、安全，过量空气系数小，燃烧效率搞。但气流阻力较大，燃气压力为10KPa。3.2 选取燃烧系统3.2.1供气管道系统锅炉房供气管道一般是由供气管道进口装置,锅炉房内配管系统一级吹扫放散管道等组成。根据燃烧器尾部口径选取燃气管道直径为60mm。 （1）锅炉房供气来之调压站，有调压站至锅炉房的燃气管道宜采用单管供气，常年不间断供热时，宜采用双管供气。采用双管供气时，每一根管的流量宜按锅炉房的最大计算耗气量的70%计算。 （2）当调压装置进气压力在0.3MPa以上,而调压比又较大时，可能产生很大的噪声，为避免噪声沿管道传入室内，调压后宜有1015m的一段管道采用埋地敷设，如图3-2.图3-2

31、调压站至锅炉房间的管道敷设 （3）由锅炉房外部引入的燃气总管的进口处应装设总关闭阀，按燃气流动反响，阀前应设放散管，放散管上应装设取样口，阀后应装吹扫管接口。 （4）锅炉房引入管与锅炉间供气干管的连接，可采用图3所示的端部连接。图3-3 锅炉房引入管与供气干管端部连接3.2.2 锅炉房内燃气配管系统（1）为保证锅炉运行安全可靠，供气管路和管路上安装的附件连接要严密可靠，能承受最高使用压力。在设计配管系统时应考虑便于管路的检修和维护。（2）管道及附件不得装设在高温或有危险的地方（3）配管系统上应安装明杆阀或阀杆带有刻度的阀门，以便使操作人员能识别阀门的开关状态。（4）锅炉的配气支管上，应装有关闭

32、阀和快速切断阀、流量调节阀和压力表。（5）配气支管至燃烧器前的配管上应装关闭阀，阀后串联2个安全切断阀（电磁阀），并在两阀之间设置放散管（放散阀可采用手动阀或电磁阀）。靠近燃烧器的一个安全切断阀应靠近炉膛，使管段尽量缩短，以减少管段内燃气渗入炉膛的数量。3.2.3 吹扫放散管到系统设计 燃气管道在停止运行进行检修时，为检修工作安全，需要把管道内的燃气吹扫干净；系统在较长时间停止工作后再投入运行时再投入运行时，为防止燃气空气混合物进入炉膛引起爆炸，亦需进行吹扫，将可燃烧混合气体排入大气。因此，在锅炉房空气系统中，设置吹扫和放散管道。根据表三表四选取放散管直径。表3-1 燃气系统放散管直径选用表燃

33、气管道直径/mm25506580100125150200250300350放散管直径/mm253240506580表3-2 厂区燃气系统放散管直径选用表距离燃气管道直径距离燃气管道直径5010012525030035040050050100125250300350400500204050801003006515025025050406510010040065200300300100408015015050080200300300200501252002001000100200300300 锅炉系统的阻力计算及风机校核4.1通风阻力计算当空气或烟气在风道或烟道中流动是，其任意两截面的总压头可用柏

34、努利方程式表示 (4-1)式中、 相对于界面1、2处的绝对压力(m) 、相对于界面海拔高度或离某一基准面的高度(m) 截面1、2处的介质平均密度（kg/)； 相对于截面1.、2处的截面流速 两截面之间的介质的流动阻力（Pa） 在任一截面处介质的绝对压力P等于其表压力和大气压力b之和即 (4-2)式中 P某一截面处介质的绝对压力（Pa）； 海平面大气压力（Pa）； 空气密度（）。在锅炉通风计算中，烟气、空气的流动阻力包括三项：沿程摩擦阻力、由于通道截面和方向变化所引起的局部阻力和横向冲刷管束阻力。4.1.1通风阻力计算方法 （1）沿程摩擦阻力沿程摩擦阻力是指气流在等截面直通烟、风道中的流动阻力，

35、包括纵向冲刷管束的阻力。由下式计算 (4-3)式中 摩擦阻力（Pa）； 摩擦阻力系数； 管子长度 当管道壁周界长度 气体密度（），按气流平均温度计算； 气流速度，按气流平均温度计算（m/s) 。 （2）局部阻力 局部阻力指因通道截面积和流向变化而引起的局部阻力，按下式算 (4-4)式中 局部阻力（Pa） 局部阻力系数，其值取决于各种局部阻力形式。 （3）横向冲刷管束阻力横向冲刷管束阻力指气流横向冲刷光管或肋片管管束的流动阻力，不管有无热交换均可按下式进行计算 (4-5)式中 横向冲刷管束的流动阻力（Pa） 横向冲刷管束的流动阻力系数，与管束结构形式、管 排数和数有关。总而言之，锅炉烟风流动可用

36、下式表示 (4-6)式中 各类阻力系数 动压头（4） 动压头的确定 动压头的确定主要以下2项 1、取决遇气体（或空气）密度 (4-7)式中 标准状态下的气体密度，空气为1.293烟气约 为1.34 t气体温度（）。 2、气流（烟气或空气）速度烟风阻力计算是在锅炉额定符合下尽心的。其主要原始数据（速度、温度、有效面积及其他结构参数）均取自热力计算或按热力计算标准方法规定确定。烟气或空气的计算速度为（m/s) (4-8)式中 V每小时的烟气或空气流量（）； F烟风通道的有效截面积（）。(5)各类阻力系数的确定 1、沿程摩擦阻力系数由沿程摩擦力计算可知为 (4-9)式中 =（内径） 通常情况闫峰到摩

37、擦阻力在管道总压力损失这中所站份额不大，故摩擦阻力系数可近似取为常熟，其值可由表4-3取得。表4-3摩擦阻力系数 值通道种类纵向冲刷光滑管束0.03无耐火内衬的钢板烟风道0.02无耐火内衬的钢板烟风道，砖与混凝土烟道当0.9m时0.03当0.9m时0.04砖和混凝土烟囱0.05金属烟囱0.03 2、横向冲刷管束的阻力系数 基于本锅炉为顺列管束只考虑横向冲刷顺列管束，横向冲刷顺列管束的阻力系数按下式确定 (4-10)式中是管束的纵向排数，按照=1.96,=1可知 (4-11)4.2 锅炉烟道的阻力计算4.2.1 锅炉本体管束阻力计算可按照横向冲刷管束计算4.2.2 烟道局部阻力(转弯、分叉、变截

38、面和闸门）的简化计算 （1）如计算区段内0.1的局部阻力小于2个，可忽略；超过2个均取=0.05. （2）缓转变（R/b或R/d0.9）因阻力很小，在机械通风烟速小于25m/s时，其 90转弯取=0.3；其他角度按转弯角度正比关系换算。 （3）对R/d1.5的90焊接急转弯，当烟速小于25m/s时取=0.4. （4）截面平缓扩大（不超过30%）及截面平缓减小（扩散角时的阻力可忽略不记。 （5）上行和下行烟道产生的自生通风力可按下式近似计算式中 自生通风力（Pa）； 烟道上下标高差（m）； 烟气平均绝对温度（K）。 4.3 锅炉风道的阻力计算 锅炉风道阻力计算与烟道相同，也是按沟路额定符合在热力计算后进行。 锅炉风道的阻力包括如下几项 (4-12)式中 风道总阻力 冷吭气风道阻力 空气预热器阻力、热风道阻力、炉排阻力、料层阻力由于改造后没有故无需考虑。4 （1）冷风道阻力计算 计算冷风道阻力时，送风机送入的冷空气由下式计算 (4-13)式中 冷空气流量（） 炉膛出口过量空气系数 分别为炉膛、制粉系统和空气预热器漏风 系数 风速小于10m/s时，冷风道摩擦阻力可以不记，风速为10m/s