杨村煤矿主井井筒冻结工程施工组织设计.doc

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1、国投新集能源股份有限公司杨村煤矿主井井筒冻结工程施工组织设计中煤特殊凿井（集团）有限责任公司2009年5月编审人员设 计校 对审 核处总工程师处 长集团副总工程师集团领导目录会议纪要-4一、设计依据和矿井概况-11二、地质概况-13三、冻结方案设计-21四、冻结施工工艺设计-26五、临时井架基础内冻结孔施工措施-36六、施工管理与保证安全生产、文明施工的措施-37七、冻结施工监测、监控- 51八、对本工程的看法及认识-56九、附图表-57会议纪要会议名称：杨村煤矿主、风井冻结设计方案专家评审会时 间：2008年12月2日16：00地 点：淮北市口子国际大酒店三楼多媒体会议室主 持 人：郑高升参

2、会人员：安徽理工大学：姚直书、成春奇、胡业林、冯士安 南京设计研究院：林鸿苞、杨兴全 安徽省煤田地质局：魏振岱、吴松贵 中煤特殊工程公司：赵时运、郭圣旵、张亚光、马进、杨家星、孟祥民、陆卫国、李子祥、朱宗振国投新集公司：居宪博、赵久良会议主要内容及讨论意见：为了优化和审核杨村煤矿主、风井冻结设计方案，由公司副总经理郑高升召集高等院校、设计单位、施工单位等相关单位的专家学者召开专题会议。会上，与会专家深入讨论、认真分析。会议具体内容纪要如下：1、主、风井冻结设计方案存在问题较多，本次作为初审，要求中煤特殊凿井有限责任公司重新编写杨村煤矿主、风井冻结施工组织设计，然后重新组织专家评审。2、冻结孔深

3、度处于外壁变径附近时，则此圈冻结孔超过变径处往下延深10m。3、主、风井冻结壁厚度不够，建议主、风井冻结工程施工组织设计中的外圈孔圈径增加，外圈孔孔间距不变，增加外圈孔孔数。4、主、风井红层上、下段井壁结构相同，但红层上、下段对应的冻结壁厚度不同，红层下段对应的冻结壁厚度较小，设计不合理，建议施工方进行设计优化，确保此段冻结安全。5、主、风井冻结工程施工组织设计水文孔不得少于4个，分别报导4个含水层冻结壁交圈情况，每个水文孔报导的含水层数不宜太多。6、中煤特殊凿井有限责任公司必须使用国内一流、高效率的冻结设备。7、主、风井井筒综合成井速度更改为60-70m/月。8、杨村煤矿主、风井冻结施工组织

4、设计必须由中煤特殊凿井有限公司组织审批、会签，中煤特殊凿井有限公司总工程师要签字，会签后的主、风井冻结施工组织设计报国投新集公司基建部和杨村矿备案。9、外排孔、中排孔、内排孔终孔时从东南西北4个方向各取至少20m的岩芯。10、冻结施工过程中必须进行盐水流量检测和第三方复测。11、主井井架基础与主井冻结孔平面位置关系问题由南京设计院与中煤特殊凿井有限公司配合处理。12、结合口孜东矿三对井筒冻结施工实际情况，主、风井冻结施工组织设计中要有防断管的新措施。会议纪要会议名称：杨村煤矿主、副、风三井冻结设计方案专家评审会时 间： 2008年12月18日上午、下午地 点： 合肥两淮豪生大酒店3楼会议室主

5、持 人： 程 桦参会人员： 南京设计院：林鸿苞、杨兴全 合肥设计院：汪春芹安徽省煤田地质局：吴松贵安徽理工大学：成春齐、胡业林中煤特殊工程公司：郭圣旵、赵时运、陆卫国、李子祥国投新集公司：李功洲、郑高升、赵世晨、居宪博、赵久良中煤一建公司：马万昌、赵志福、张立刚、杜刚会议主要内容及讨论意见：为了优化和审核杨村煤矿主、副、风三井冻结设计方案，由公司副总经理郑高升召集高等院校、设计单位、施工单位等相关单位的专家学者召开专题会议。会上，与会专家深入讨论，认真分析，对副井冻结工程施工组织设计进行了优化和审批，具体内容纪要如下：1、主、副、风三井钻孔平面布孔符合两淮地区地层特点，方案可行，不需要更改。2

6、、副井内圈冻结孔深度是否向下延伸，待岩层取芯后分析地层情况再行确定。3、若主、风井红层上部强度比沙层强度大很多，各孔深度按照设计不动；若主、风井红层上部强度与沙层强度相当，则中圈孔短腿深度向下延伸；若主、风井红层上部强度比沙层强度小，则内圈孔、中圈孔深度向下延伸；若主、风井红层上部强度比沙层强度小很多，除内圈孔、中圈孔深度向下延伸外，外圈孔深度也需向下延伸。4、主、副、风三井按照原设计布置四个水文孔，分别报导各个含水层交圈情况，为防止主、副、风三井上、下部地层沟通窜水，影响交圈，应对三井四含水文孔采取相应的措施。5、为确保冻结时主、副、风三井温度情况的准确性，建议主、副、风三井施工时做温度场分

7、析，要求由安徽理工大学姚直书老师用有限元方法对温度场进行分析。6、为保证安全、质量和工期的需要，主、副、风三井掘进进度定为6070m/月。7、主、副、风三井冻结孔施工时必须编写防断管措施并且将管材内箍式连接方式制图，附在措施内。8、主、副、风三井布置测温孔时应该在各井红层处加密测点监测盐水流量，并将测点布置在红层出水处。9、安徽理工大学应加快主、副、风三井井壁结构科研项目的研究并将资料交给南京设计院，方便南京设计院加快三井井壁结构图的设计。10、主、副、风三井施工时，要求外圈孔、中圈孔、内圈孔均从东南西北4个方向进行取芯，取芯孔必须穿过整个红层，并对三井整个红层做冻土试验，各孔取芯时由安徽理工

8、大学成春齐老师现场指导。会议纪要会议名称：杨村煤矿主副风井冻结施工组织设计专家组审查会时间：2009年5月15日9：00地点：淮南新锦江宾馆二楼一号会议室主持人：郑高升参会人员：安徽建工学院：程桦 南京设计研究院：周秀忠、杨兴全、李现春安徽理工大学：成春奇合肥煤炭设计研究院：杨裕官、赵广清等安徽省煤田地质局：魏振岱安徽煤田地质局第一勘探队：吴松贵中煤一建公司：马万昌、李军贤中煤特殊凿井有限责任公司：赵时运中煤特殊凿井有限责任公司淮南工程处：郭圣旵、陆卫国国投新集公司：梁袁、居宪博、李方文、赵久良等杨村矿副井冻结孔冻土试验结果出来后，为了进一步审批和优化杨村煤矿主井、副井、风井冻结工程施工组织设

9、计，由公司副总经理郑高升召集高等院校、设计、施工等有关单位的专家学者召开专题会议。会上，与会专家深入讨论、认真分析，并达成如下共识：1、原则上同意主井、副井、风井冻结工程施工组织设计。2、为确保红层段冻结安全，副井外排冻结孔、主风井内排冻结孔和外排孔及中排孔短腿深度变更为穿越红层往下延伸10m。3、主井冻结深度变更为723m。4、主、副、风井冻结工程施工组织设计中冻结孔冲积层以上终孔间距及冻结管管径局部不符合矿山井巷工程施工及验收规范（GBJ213-90）鉴于该规范系1991年版本需修订，冲积层以上终孔间距及冻结管管径按专家组审核通过的主、副、风井冻结工程施工组织设计执行。5、审查确定的主、副

10、、风井冻结深度与投标书不一致的设计变更，由建设方承担费用。一、设计依据和矿井概况1.1 编制原则（1）满足业主对总工期的要求和里程碑工期的要求；（2）以确保确保井筒掘砌施工安全的条件下，进行施工部署，制定施工方案、方法及技术措施；（3）工程质量达优良标准；（4）采用监控系统和信息反馈系统指导施工；（5）严格执行国投新集能源股份公司杨村矿对项目施工的文明、环保、安全、卫生健康等有关管理条例的要求，树立良好的工程形象和社会形象；（6）采用新技术、新工艺、新材料、新设备组织工程施工。1.2设计依据（1）煤矿井巷工程质量检验评定标准（2）矿山井巷工程施工及验收规程（3）煤炭工业建设工程质量技术资料管理

11、规定（4）煤炭工业煤矿井巷工程、建筑安装工程单位工程质量保证资料评级方法（5）建井工程手册（6）中国煤矿建井技术（7）煤矿安全规程（8）煤炭工业企业设备管理规程（9）设备安装工程施工及验收规范（10）氨制冷系统安装工程施工及验收规范（11）工业金属管道工程施工及验收规范（12）现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范（13）压力管道安全管理与监察规定（14）环境管理体系要求及使用规范（15）职业健康安全管理体系规范（16）国投新集能源股份有限公司杨村煤矿主、副、风井井筒冻结工程招标编号：SDICXJ0108-09-059（17）主井井筒井壁结构图（20）主井井筒预想柱状图（21）杨村煤矿工广局

12、部布置简图（22）主井井筒检查孔平面布置图（23）主井井筒检查孔地质报告（24）招标补充资料及答疑（25）现场踏勘、调查取得的资料1.3矿井概况（1）工程概况国投新集能源股份公司杨村矿，位于安徽省淮南市凤台县杨村乡。设计年生产能力5.0MT/a，井田地处淮河冲积平原，地势平坦，属全隐伏型煤田，覆盖于煤系地层上的新生界松散层较厚，目前施工条件基本具备。井筒主要技术特征见下表：序号项目名称单位主井1井筒净直径m7.52冲积层厚度m538.253冻结深度m7234井壁最大厚度m2.303（2）施工条件建设单位提供10KV电源供施工单位使用，在变电所设备出线端装表计量，费用由施工单位承担。二、地质概况

13、2.1地质概况杨村煤矿位于淮南煤田的西部，淮南复向斜中的次级褶曲陈桥背斜的南翼西段,总体为一不完整向斜构造,南翼被F1断层切断。该矿井地质条件较为复杂，表土层深厚。本井田新生界松散层相应划分为四个含水层（组）和三个隔水层（组）。1第一含水层（组）底界埋深在32.4m，10m以下实际取芯主要以土黄色灰黄色粉、细砂为主，夹薄层灰褐色粘土，砂层颗粒较细、松散，局部含有少量石英细砾；在主井检查孔中，据测井曲线反映，可有细中砂或粗砂，夹砂质粘土。该层接受大气降水和地表水补给，水位随季节变化，含水性中等，属潜水弱承压水，是农业灌溉和居民生活用水源。2第二含水层（组）顶界埋深58.90m，底界埋深85.40

14、m，以土黄色中细砂、粉砂为主，夹灰绿色土黄、土红色粘土，砂层较松散，粘土可塑性强。二 含 地 层 结 构 表检查孔名 称埋 深厚 度砂 层土 层砂层占百分数(%)顶底层数累厚层数累厚主检58.9085.4026.50416.40210.1062松散层取芯孔58.2085.5027.30415.00212.30553二隔底界即为三含顶界，三含底界埋深319.40m，层厚223.80m。三含地层结构见表。三 含 地 层 结 构 表检查孔名 称埋 深厚 度砂 层土 层砂层占百分数(%)顶底层数累厚层数累厚主检95.60319.40223.8012194.00829.8087松散层取芯孔93.0032

15、1.00228.0031196.501531.5086 三含以砂层为主，砂层累厚194.00m，占三含总厚87%。以灰绿色为主，有棕色、土黄色中砂、中粗砂、细砂，厚层状，夹簿层粘土和砂质粘土。砂层大多较松散，而粘土、砂质粘土固结良好，可塑性强，局部含钙质。 上部据邻区刘庄抽水资料，水位标高14.628m，q=0.587l/sm，k=7.25m/d，水质为HCO3CLNa水，是矿井主要供水层位。下部据邻区刘庄水2、水3孔抽水资料，水位标高24.5024.58m，q=1.0281.032 l/sm，k=12.5115.97m/d，水质为CLNa水，矿化度2.242.34g/l，水温27。4四含底界

16、埋深538.25m，组厚90.65m，在工业场地内，据检查孔揭露，上部为巨厚层的细砂中粗砂，少数有粉细砂，灰绿色，少数灰色，成份以石英为主，次为长石，见有云母片及少量暗色矿物。下部及底部有砂砾层，砾石成份主要为石英，大小一般335cm，大者有679cm，磨园度为次棱次园状，分布不均。 四含中夹有14层薄层粘土或砂质粘土，灰绿色，少数浅紫红色，可塑性强，局部见钙质结核。2.2冻土试验结果1冻土单轴抗压强度序号取样深度（m）土层性质抗压强度(Mpa)-5-10-15-201173-183中砂3.15.26.92193.9-195.9砂质粘土2.13.44.63261.7-267.2砂质粘土2.33

17、.64.84319.4-331粘土2.03.24.15344-351.2砂质粘土2.43.55.16375-386粘土3.65.57.87406-420粘土3.24.46.58420-430粘土3.34.66.79430-448粘土3.14.26.210470-489中砂2.94.76.511506-519中砂2.74.46.22冻土冻胀试验结果序号取样深度（m）土层性质冻胀力（MPa）冻胀率（%）2193.9-195.9砂质粘土0.513.523261.7-267.2砂质粘土0.523.744319.4-331粘土0.562.725344-351.2砂质粘土0.745.497406-420粘

18、土0.482.158420-430粘土0.834.199430-448粘土0.823.9210470-489中砂0.865.26 3冻结温度试验结果序号取样深度（m）土层性质冻结温度（）备 注2193.9-195.9砂质粘土-1.13261.7-267.2砂质粘土-1.14319.4-331粘土-1.45344-351.2砂质粘土-2.77406-420粘土-1.98420-430粘土-1.79430-448粘土-1.810470-489中砂-1.74冻土导热系数测定结果序号取样深度（m）土层性质表面温度（）导热系数w/(mk)备 注-5-10-15-202193.9-195.9砂质粘土1.5

19、21.701.823261.7-267.2砂质粘土1.471.651.784319.4-331粘土1.511.661.735344-351.2砂质粘土1.611.741.827406-420粘土1.721.822.078420-430粘土1.661.772.029430-448粘土1.681.802.1210470-489中砂1.711.822.035冻结粘土比热容测定结果序号取样深度（m）土层性质比热J/(gk）备 注2193.9-195.9砂质粘土1.323261.7-267.2砂质粘土1.424319.4-331粘土1.615344-351.2砂质粘土1.537406-420粘土1.45

20、8420-430粘土1.489430-448粘土1.4910470-489中砂1.476冻土蠕变试验结果序号土 性温度（）应力（Pa）时间（H）应变（%）应变与时间、应力关系式2砂质粘土-50.63245.17=108912.713t0.1620.842411.271.052420.631.470.8329.97-101.02246.44=3.0042.461t0.2251.362413.071.702422.622.382.1229.99-151.38246.1=2.1162.028t0.12991.842410.932.302417.173.229.229.993砂质粘土-50.69244

21、.07=6.2392.523t0.1580.92248.41.152414.731.613.2624.99-101.08247.22=1.8822.331t0.3791.442414.111.802423.722.523.4424.98-151.442410.82=4.2160.948t0.191.922414.182.402417.493.611.8620.994粘土-50.60242.11=4.2262.273t0.1460.80244.051.00246.731.4010.6212.84-100.96245.02=3.3992.206t0.1511.28249.431.602415.38

22、2.245.8925.99-151.23244.01=1.4121.622t0.2231.64246.382.05249.162.8714.514.12冻土蠕变试验结果(续)序号土 性温度（）应力（Pa）时间（H）应变（%）应变与时间、应力关系式5砂质粘土-50.72247.3=7.0291.471t0.1640.962411.151.202415.481.6813.523.1-101.05245.87=1.7242.239t0.3511.402411.171.752418.412.45625.71-151.53246.1=3.1860.849t0.0912.04247.792.55249.4

23、23.5714.511.977粘土-50.96246.94=4.5231.397t0.1521.282410.371.602414.182.2410.420.5-101.32246.18=2.0111.429t0.2281.76249.322.202412.833.082019.92-151.952411.28=3.3261.022t0.1692.602415.133.252419.014.55520.518粘土-50.99249.87=3.4110.818t0.3371.322412.491.652414.992.3113.616.33-101.38246.06=2.2841.001t0.1

24、391.84248.092.302410.113.222414.16-152.012410.15=2.1711.201t0.2212.682414.343.352418.744.69822.01冻土蠕变试验结果(续)序号土 性温度（）应力（Pa）时间（H）应变（%）应变与时间、应力关系式9粘土-50.93245.14=4.4291.062t0.0711.24246.971.55248.832.172412.62-101.26246.25=1.8122.072t0.2391.682411.352.102418.022.94524.87-151.86243.81=1.1691.382t0.0972

25、.48245.583.10247.664.342412.610中砂-51.0224=7.0071.036t0.1211.36241.70242.3810.5-101.4124=2.5151.319t0.1481.88242.35243.2910-151.9824=2.0991.312t0.2182.64243.30244.628.62.3工程特点 1表土特深厚，施工技术难度较大。2该区粘土层冻土单轴抗压强度偏低，设计及施工时应注意此特征层位冻结壁的强度和稳定性。 3试验土层的冻结温度较低，最低达-2.7。 4试验各个土层最大冻胀力为0.86Mpa，土层最大冻胀率为5.49%。 5埋深在407.

26、4441.9m的土层为一特厚粘土层，蠕变量较大，施工时应注意蠕变产生的工程地质问题，设计冻结壁时，尽量从单轴蠕变应变与时间的关系曲线中获取冻结蠕变量与时间的关系。 6该矿区地温较高，根据长期观测资料纪录显示，恒温带深度为30m，温度为16.8。 7主井检查孔的地温中性点为620m；中性点的温度分别为32.9。主井检查孔基岩界面的地温为32.5。井底岩温为38.8(980.30m)。地温梯度为2.47/100m。 8.主井基岩风化带较厚，且存在不稳定红层地层，岩石的抗压强度较低，工程地质基本和松散层相近，在设计和施工中要注意到该特征地层的特性，在设计冻结壁时不仅要考虑封水，还要考虑有一定强度。三

27、、冻结方案设计3.1方案设计原则1确保本工程冻结壁满足招标文件质量要求、工期要求和煤矿井巷工程优良质量标准。2技术可靠，经济合理，可操作性强。 3.2方案设计思路1冻结壁设计冻结壁厚度及强度的大小，直接影响井筒掘砌的安全，同时也是其他冻结参数设计的基础。针对杨村矿井工程特点，冻结壁的设计运用国内成熟的深井冻结设计经验，采用解析计算并进行工程类比的方法综合确定。2冻结孔布置设计以满足冻结壁冻结设计参数要求为原则，并结合工期、工艺要求进行冻结孔布置。3.3冻结技术方案设计1、冻结壁设计基本参数井 别主 井井筒净直径（m）7.5最大开挖荒径（m）12.256井壁最大厚度（m）2.3032、冻结盐水温

28、度：积极期ty= -32-34；强化期ty= -34-36；3、控制层位冻土平均温度：-184、冻土抗压强度：按冻土试验参数选取， t0=-185、冻结井帮温度：400m以上最低-8，400m以下-8-12。6、中排冻结孔冲积层最大孔间距2.8m。冻结壁厚度计算序号井别计算公式控制层位计算深度（m）平均温度（）冻土强度（Mpa）安全系数冻结壁厚度（m）1主井粘土层441.9-185.862.310.40砂层520.8-187.232.410.37粘土层441.9-185.862.39.76砂层520.8-187.232.49.74粘土层441.9-185.862.310.15砂层520.8-1

29、87.232.410.127、工程类比根据以往深井冻结施工经验，在进行冻结壁厚度确定时，成功的深井冻结参数是该深井冻结施工的重要参考依据，目前施工成功的深冻结井技术参数见下表：序号井筒名称冲积层深(m)冻结深度(m)净直径(m)井壁厚(m)冻结壁厚(m)1口孜东主井568.457377.52.311.52口孜东副井571.956178.02.412.53口孜东风井573.26267.52.311.54潘三东风井358.54156.51.25.55济西主井457.784884.51.387.56济西副井458.54885.01.387.67涡北主井413.94765.51.56.88涡北副井41

30、0.54706.51.957.09丁集主井530.455527.52.111.010丁集副井525.255508.02.212.011丁集风井528.655527.52.111.012龙固风井533.16507.52.110.513赵固副井518.05756.52.19.514顾北主井4645107.62.110.015顾北副井462.55108.42.211.016顾北风井464.355107.02.059.517郭屯主井583.107025.02.210.018郭屯副井586.227026.52.411.019郭屯风井587.47025.52.310.5综合以上各种方法计算的结果，并考虑井

31、筒掘进荒径的大小及冻结段开挖深度，确定主井冻结壁厚度为：E主=10.7m8冻结深度确定及冻结孔布置（1）冻结深度确定根据招标文件要求，并在认真分析了地质资料及冻土特征、总结国内深井冻结设计经验后，设计采用外排孔+中排孔+内排孔+防片孔冻结方式，冻结深度及冻结方式如下： 主井外排孔采用全深冻结方式，其深度为619m。中排孔采用差异冻结方式，其深度为619m/723m。内排孔采用全深冻结，冻结深度619m。防片孔采用差异冻结方式，其长腿深度为420m，短腿深度为210m。考虑偏斜及地层起伏，在原设计深度的基础上中排孔加深35m，内排孔加深3m。（2）冻结孔布置方式采用外排孔+中排孔+内排孔冻结方式

32、，以满足冻结壁厚度及平均温度的要求。其中防片孔主要起420m以上防片帮的作用；内排孔起上部降低冻结壁平均温度、420m以下降低井帮温度、防底鼓的作用；外排孔主要起增加冻结壁厚度、降低冻结壁平均温度、增大冻结壁稳定性的作用；中排孔为主冻结孔，主要保证冻结壁厚度和强度，降低冻结壁平均温度的作用。具体布置如下表所示：冻 结 孔 名 称主 井备注外排孔圈 径（m）29.7全深冻结孔 数（个）55开孔间距（m）1.696深 度（m）619中排孔圈 径（m）23.3差异冻结孔 数（个）26/26开孔间距（m）1.407深 度（m）619/723内排孔圈 径（m）18.3全深冻结孔 数（个）26开孔间距（m

33、）2.206深 度（m）619防片孔圈 径（m）12.6/14.6梅花型布置孔 数（个）9/9开孔间距（m）2.557深 度（m）210/4209冻结孔施工要求（1）对于差异冻结的冻结孔施工应采用间隔施工，中间孔施工时定向钻进。先施工深孔，如果深孔质量达不到设计要求，则与之相邻的浅孔改为深孔，以保证冻结孔间距符合设计要求，减少补孔。（2）钻孔偏斜采用靶域控制，表土段靶域半径0.7m，中排孔短腿靶域半径1.0m，长腿靶域半径1.5m。（3）防片孔沿主面向井心偏值不大于300mm；内排孔、中排孔、外排孔沿主面向井心偏值不大于500mm。（4）终孔最大孔间距：中排孔冲积层小于2.8m，冲积层以下至基

34、岩层短腿深度地层小于3.3m，长腿小于4.3 m，外排孔与内排孔冲积层小于3.0m，外排冲积层以下小于3.4m，内排孔冲积层以下小于3.6m。10冻结管及供液管设计冻结管选用大口径厚壁冻结管，既有利于提高冻土发展速度，又可增加冻结管的强度和抗变形能力，具体设计如下：（1）外排冻结管选用140mm低碳钢无缝钢管，内管箍焊接联接，管内下放756mm聚乙烯塑料软管。（2）中排冻结管选用159mm低碳钢无缝钢管，内管箍对焊联接。管内下放756mm聚乙烯塑料软管。（3）内排冻结管选用159mm低碳钢无缝钢管，内管箍对焊联接。管内下放756mm聚乙烯塑料软管。（4）防片孔冻结管选用159mm低碳钢无缝钢管

35、，内管箍对焊联接。管内下放756mm聚乙烯塑料软管。（5）200m深度以上的冻结管壁厚5mm，200m300m深度冻结管壁厚6 mm，300m深度以下冻结管壁厚7 mm。11水文孔、测温孔布置设计（1）水文观测孔主井设计四个水文孔，深度分别为30m、85m、315m、515m；并做出专项措施报处工程师审批。水文管选用140mm低碳钢无缝钢管，外管箍对焊联接，焊接质量要满足要求。各含水层隔绝要彻底可靠，报道层位多层设置花管，洗孔要满足要求。（2）测温孔布置设计主井设计布置6个测温孔，以反映不同方位、深度以及冻结壁薄弱部位的冻结温度。布置原则：冻结壁内侧界面位置、冻结壁外侧最大孔间距位置、冻结壁外

36、侧主面、界面位置及冻结壁中间位置。测温孔内下放895mm无缝钢管，外管箍焊接，底端封实，管内不需灌水和试压，但不得渗漏水。主井测温孔深度暂定为：210m/1个，420m/1个，619m/2个，723m/2个。四、冻结施工工艺设计4.1冻结时间的确定1冻结时间确定原则（1）井筒施工时上部不片帮，井帮温度达到设计要求；（2）冻结壁平均温度、厚度达到招标文件及设计要求；2冻结时间确定所需要的参数（1）根据招标文件，主井冻结段综合成井进度65m/月。（2）冻结壁、冻结管设计等技术指标。3冻结时间确定（1）试挖前冻结时间： 90天。（2）试挖后冻结时间： 334天。（3）总冻结运转时间： 424天。4.

37、2冻结需冷量计算1各冻结圈开冻次序孔别滞后最初开冻时间（天）中排孔0内排（浅）防片孔0外排（深）防片孔10内排孔20外排孔（间隔开启，双号孔或单号孔）20外排孔（剩余的孔）30.各冻结圈的冻结长度井别冻结段长度（m）主井内防1890外防3780内排16094中排34892外排34045.井筒需冷量：井别需冷量主井内防Q =dHNK23.5104外防Q =dHNK47.18104内排Q =dHNK200.88104中排Q =dHNK435.5104外排Q =dHNK359.191044冻结期间开机配组情况开机时间（天）开机配组（组）01091020102030173090172090339613339424354.3冻结站装机容量及设备选型1冻结站装机最大制冷量为确保冻结正常运转维护和保证井筒冻结最大需冷量要求，主井冻结站最大制冷量为：井别需冷量主井内防Q站 =1.15Q27.03104外防Q站 =1.15Q54.26104内排Q站 =1.15Q231104中排Q站 =1.15Q500.83104外排Q站 =1.15Q413.07104Q主站=1.15 Q主 =1226.29104kcal/h根据计算结果，依据