苯氯苯精馏塔的工艺设计及冷凝器的选型设计.doc

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1、分类号： TQ028.3 单位代码： 密 级： 一 般 学 号：1080710014013 本科毕业论文（设计）题 目：苯氯苯精馏塔工艺设计及塔顶冷凝 器选型设计 专 业： 化学工程与工艺(煤化工方向) 姓 名： 指导教师： 职 称： 答辩日期： 二一四年五月三十一日 延安大学学士学位论文原创性声明本人郑重声明： 所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果。除文中已经注明引用的内容外，本论文不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。作者签名： 日期： 关于

2、论文使用授权的说明学位论文作者完全了解延安大学有关保留和使用学位论文的规定，即：本科生在校攻读学士学位期间论文工作的知识产权单位属延安大学，学生公开发表需经指导教师同意。学校有权保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件，允许学位论文被查阅和借阅；学校可以公布学位论文的全部或部分内容，可以允许采用影印、缩印或其它复制手段保存、汇编学位论文。保密论文注释：本学位论文属于保密范围，在 2 年解密后适用本授权书。非保密论文注释：本学位论文不属于保密范围，适用本授权书。作者签名： 日期： 导师签名： 日期： 前言氯苯作为一种重要的基本有机合成原料，在生产上应用广泛，由苯液相氯化法制得的氯苯中含有一定量

3、的苯，本设计为一连续精馏塔，用来分离易挥发的苯和不易挥发的氯苯。连续精馏塔在常压下操作，被分离的苯-氯苯二元混合物由连续精馏塔中部进入塔内，以一定得回流比由连续精馏塔的塔顶采出含量合格的苯，由塔底采出氯苯。氯苯纯度不低于99%，塔顶产品苯纯度不低于99%（质量分数）。精馏是分离液体混合物最常用的一种单元操作，在化工、炼油、石油化工等工业中得到广泛应用。精馏过程在能量剂驱动下，使气、液两相多次直接接触和分离，利用液相混合物中各组分的挥发度的不同，使易挥发组分由液相向气相转移，难挥发组分由气相向液相转移，实现原料混合液中各组分的分离。该过程同时进行传热、传质的过程。为实现精馏过程，必须为该过程提供

4、物流的贮存、输送、传热、分离、控制等的设备、仪表。根据设计书任务，本设计精馏塔中采用筛板塔进行分离。筛板塔在十九世纪初已应用于工业装置上，但由于对筛板的流体力学研究很少，被认为操作不易掌握，没有被广泛采用。五十年代来，由于工业生产实践，对筛板塔作了较充分的研究并且经过了大量的工业生产实践，形成了较完善的设计方法。据报导，在欧洲和美国，塔设备总数的60%采用筛板塔板。在日本也有25%的塔设备应用了筛板塔板。在我国一些炼油厂，从国外引进的装置中也大量使用了筛板塔板，并且收到了良好的使用效果。表征某种类型塔板性能的主要参数有最大处理量、塔板效率、操作弹性及造价。而塔板能否最大限度地发挥其性能则取决于

5、塔板的流体力学性能和准确的计算方法。筛板精馏塔具有结构简单、造价低；板上液面落差小，生产能力较大；气体分散均匀,传质效率高等特点。筛板塔板以其结构上的特点，在对分离物料的适应性、塔板压力降、塔板效率和处理量等方面优于其它类型的塔板。同时，它的设计计算方法比较完整和准确，在分馏系统的扩能和增效节能改造中，推荐采用筛板塔板替代其它类型塔板。填料塔最关键的问题是要解决液体分布均匀的问题，如果在大塔情况下液体分布比较难控制，现在板式塔盘技术比较成熟，操作弹性不比填料塔差。目录(一)设计题目1(二)设计内容1(三)操作条件1(四)设计要求1(五)基础数据11流程的确定和说明51.1加料方式51.2 加料

6、状态51.3 塔顶蒸汽冷凝方式51.4 塔釜加热方式51.5 出料状态52.1 精馏塔的物料衡算62.1.1 原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率62.1.2 原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量62.1.3 料液及塔顶底产品的摩尔流率62.2 塔板数的确定72.2.1 气液平衡相图72.2.2 确定操作的回流比R72.2.3求精馏塔的汽、液相负荷82.2.4确定理论板数82.2.5全塔效率93.塔的精馏段操作工艺条件及相关物性数据的计算93.1平均压强93.2平均温度103.3平均分子量103.4平均密度103.4.1.液相平均密度103.4.2汽相平均密度113.5液体的平均表面张力114塔和

7、塔板主要工艺结构尺寸的计算114.1塔径、空塔气速114.2溢流装置134.2.2出口堰高134.2.3弓形降液管宽度和截面积144.2.4降液管的底隙高度154.3塔板布置154.3.3开孔数和开孔率164.5塔板上的流体力学验算174.5.1气体通过筛板压降和的验算174.5.2雾沫夹带量的验算194.5.3漏液的验算204.6塔板负荷性能图214.6.1过量液沫夹带线（1）214.6.2液泛线（2）214.6.3液相负荷上限线（3）224.6.4漏液线（气相负荷下限线）（4）234.6.5液相负荷下限线（5）234.7精馏塔冷凝器的选型244.7.1.确定流体流动空间244.7.2计算流

8、体的定性温度，确定流体的物性数据244.7.3计算热负荷254.7.4计算有效平均温度差254.7.5选取经验传热系数K值254.7.6估算换热面积25精馏塔计算结果一览表27主要符号说明29结束语30参考文献31谢 辞32设计任务书(一)设计题目 苯氯苯板式精馏塔的工艺设计及冷凝器的选型设计(二)设计内容某工厂拟采用一板式塔分离苯-氯苯混合液。已知：生产能力为年产65000吨99的氯苯产品；进精馏塔的料液含氯苯45（质量分数，下同），其余为苯；塔顶的氯苯含量不得高于2；残夜中氯苯含量不得低于99；塔顶冷凝器用流量为3000kg/h、温度为30的水冷却。试根据工艺要求进行：板式精馏塔的工艺设计

9、；标准列管式塔顶冷凝器的选型设计。(三)操作条件1.塔顶压强4kPa（表压）；2.进料热状况，泡点进料；3.回流比，1.8Rmin；4.塔釜加热蒸汽压力0.5MPa（表压）；5.单板压降不大于0.7kPa；6.年工作日300天，每天24小时连续运行。(四)设计要求1.设计方案的确定及工艺流程的说明；2.塔的工艺计算；3.塔和塔板主要工艺结构的设计计算；4.塔内流体力学性能的设计计算；5.塔板负荷性能图的绘制；6.塔的工艺计算结果汇总一览表；7.冷凝器的热负荷；8.冷凝器的选型及核算;9.对本设计的评述或对有关问题的分析与讨论。(五)基础数据1.组分的饱和蒸汽压（mmHg）温度，（）809010

10、0110120130131.8苯760102513501760225028402900氯苯1482052934005437197602.组分的液相密度（kg/m3）温度，（）8090100110120130苯817805793782770757氯苯1039102810181008997985纯组分在任何温度下的密度可由下式计算苯 推荐：氯苯 推荐：式中的t为温度，。3.组分的表面张力（mN/m）温度，（）8085110115120131苯21.220.617.316.816.315.3氯苯26.125.722.722.221.620.4双组分混合液体的表面张力可按下式计算：（为A、B组分的摩尔

11、分率）4.氯苯的汽化潜热常压沸点下的汽化潜热为35.3103kJ/kmol。纯组分的汽化潜热与温度的关系可用下式表示：（氯苯的临界温度：）5.其他物性数据可查化工原理附录。苯-氯苯分离过程板式精馏塔设计及冷凝器的选型设计摘要：本设计对苯氯苯分离过程板式精馏塔装置进行了设计，主要进行了以下工作：1、对主要生产工艺流程和方案进行了选择和确定。2、对生产的主要设备筛板塔进行了工艺计算设计,其中包括：精馏塔的物料衡算；塔板数的确定；精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算；精馏塔的塔体工艺尺寸计算；精馏塔塔板的主要工艺尺寸的计算；冷凝器的选型。3、绘制了生产工艺流程图和精馏塔设计条件图。4、对设计过程中的

12、有关问题进行了讨论和评述。本设计简明、合理，能满足初步生产工艺的需要，有一定的实践指导作用。关键词：苯氯苯；分离效率；精馏塔；冷凝器 The Design of sieve plate-distillation Tower about the Separating Process of Benzene chlorobenzene Abstract: A suit of equipment of sieve distillation column devices which make Benzene separate from chlorobenzene has been designed. T

13、he main work comprising: 1. The main processes and programes of the production have been selected and determined.2.The main container filler tower has been designed,including the balance reckon of the sieve plate tower the number of the tower plank has been determinated the calculation of properties

14、 of matter date the sizeof the Distillation tower has been computed The main tray sizeof the distillation tower has been reckoned.The selection and design of consendonser. Production craftwork flow chart and design condition chart of the distillation tower have been drawn. 4.The questions of the des

15、ign process have been discussed and reviewed. The design is simple and reasonable, and can meet the needs of the initial production process, a certain role in guiding the practice.Keywords: Benzene separate from chlorobenzene; Sieve plate-distillation Tower; Consendonser.1流程的确定和说明1.1加料方式通过对物料流量和流速稳定

16、性传质效率安装等方面综合考虑，本次设计采用泵进料，这样可以节省费用，稳定流量。1.2 加料状态进料状态一般有冷液进料，泡点进料。根据进料组成、流量、加热费用、环境影响等因素考虑，选用泡点进料，并且泡点进料时精馏段与提馏段的塔径相同，上升蒸汽的摩尔流量相等，制造上较为方便。1.3 塔顶蒸汽冷凝方式塔顶采用全凝器冷凝。苯和氯苯不反应，且容易冷凝。塔顶出来的气体温度较高，冷凝后回流液和产品温度也高，需进一步冷却。此冷却是想得到温度较低的液体苯。冷凝液在泡点下一部分回流至塔内，其余部分经产品冷却器冷却后送至储罐。1.4 塔釜加热方式加热方式分为直接蒸汽加热和间接蒸汽加热。直接蒸汽加热是蒸汽直接由塔底进

17、入塔内。在一定的回流比条件下，塔顶蒸汽对回流液有稀释作用，使理论塔板数增加，费用增加；间接加热是通过加热器使釜液部分汽化。上升蒸汽与回流下来的冷液进行传质，其优点是使釜液部分汽化，维持原来的浓度，以减少理论板数，缺点是增加加热装置，所以采用间接蒸汽加热。1.5 出料状态塔顶产品由产品冷却器冷却至常温。1.6 流程的确定 苯氯苯混合液经原料预热器加热至泡点后，进入精馏塔，塔顶上升蒸汽采用全凝器冷凝后，一部分作为回流，其余为塔顶产品经冷却器冷却后送至储罐。塔釜采用间接蒸汽再沸器加热，塔底产品冷却后送至储罐，其工艺流程：图1-12 精馏塔的设计计算 2.1 精馏塔的物料衡算2.1.1 原料液及塔顶、

18、塔底产品的摩尔分率苯和氯苯的相对摩尔质量分别为78.11和112.56kg/kmol2.1.2 原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量2.1.3 料液及塔顶底产品的摩尔流率依题给条件：一年以300天，一天以24小时计，有 全塔物料衡算 2.1.4 物料衡算结果列表 表2-1单位进料F塔顶D塔底W物料kg/h19459.9210432.129027.8kmol/h219.46132.7480.52组成质量分率55%98%1%摩尔分率0.69380.98600.01432.2 塔板数的确定2.2.1 气液平衡相图根据苯-氯苯的相平衡数据，利用泡点方程和露点方程求取依据，将所得计算结果列表如下： 表2

19、-2温度，（）8090100110120130131.8苯760102513501760225028402900氯苯148205293400543719760两相摩尔分率X10.6770.4420.2650.1270.0190Y10.9130.7850.6140.3760.0710本题中，塔内压力接近常压（实际上略高于常压），而表中所给为常压下的相平衡数据，因为操作压力偏离常压很小，所以其对平衡关系的影响完全可以忽略。2.2.2 确定操作的回流比R将表2-2中数据作图得曲线。 图2-1 苯氯苯混合液的xy图在图上，因，查得，而，。故有：由题可知，实际回流比为最小回流比的1.8倍，所以2.2.3

20、求精馏塔的汽、液相负荷2.2.4确定理论板数精馏段操作线：提馏段操作线为过和两点的直线。图2-2 苯-氯苯物系精馏分离理论塔板数的图解图解得块（不含釜）。其中，精馏段块，提馏段块，第4块为加料板位置。2.2.5全塔效率选用公式计算。该式适用于液相粘度为mPas的烃类物系，式中的为全塔平均温度下以进料组成表示的平均粘度。塔的平均温度为（取塔顶底的算术平均值），在此平均温度下查化工原理附录得，。2.2.6实际塔板数（近似取两段效率相同）精馏段：块，取块提馏段：块，取块总塔板数块.3.塔的精馏段操作工艺条件及相关物性数据的计算3.1平均压强取每层塔板压降为0.7kPa计算。塔顶： 加料板： 塔底：

21、精馏段平均压强：提馏段平均压强： 3.2平均温度依据操作压力，由泡点方程通过试差法计算出泡点温度。计算结果如下：塔顶温度 进料板温度 精馏段平均温度 3.3平均分子量塔顶： ，（查相平衡图）加料板：，（查相平衡图）精馏段：3.4平均密度3.4.1.液相平均密度塔顶：进料板：精馏段：3.4.2汽相平均密度3.5液体的平均表面张力塔顶：；（80）进料板：；（89）精馏段：3.6液体的平均粘度塔顶：查化工原理附录，在80下有：加料板：精馏段：4塔和塔板主要工艺结构尺寸的计算4.1塔径、空塔气速初选塔板间距及板上液层高度，则：按Smith法求取允许的空塔气速（即泛点气速）图4-1 负荷因子关联系数图查

22、Smith通用关联图得负荷因子泛点气速：m/s操作气速取精馏段的塔径圆整取表4-1板间距与塔径的关系塔径D/mm300500500800800160016002400板间距HT/mm200300250350300450350600由表可知当塔径为1400mm时，其板间距可取350mm塔截面积为实际空塔气速为4.2溢流装置溢流装置包括降液管、溢流堰、受液盘等几部分，是液体的通道，其结构和尺寸对塔的性能有着重要影响。塔内液体从上一层塔板的降液管进入该塔板的受液盘内，在上层塔板降液管内清夜层静压作用下，液体穿过降液管底隙，越过入口堰，进入塔板传质区，液体横向流过塔板，经溢流堰流至降液管，进入下一层塔

23、板。溢流堰又称出口堰，它的作用是维持塔板上有一定的液层并使液体能较均匀地横向流过塔板。其主要尺寸为堰高和堰长。对于直径2.2米以下的塔可以选用单溢流 ，弓形降液管。其泡沫分离好 ，流体流径长 ，塔板效率高 ，平形受液盘及平形溢流堰 ，不设进口堰 ，由此能够保证降液管底部的液封 ，以避免气体的短路而直升到上层塔板 。4.2.1 溢流堰长（出口堰长）取堰上溢流强度，满足筛板塔的堰上溢流强度要求。4.2.2出口堰高对平直堰，由及，图4-2 液流收缩系数图查液流收缩系数计算图4-2得，于是：（满足要求）4.2.3弓形降液管宽度和截面积由 /D=0.7 查弓形降液管的参数图如图4-3。 图4-3弓形降液

24、管参数图 故 依式验算液体在降液管中停留时间，即 故降液管设计合理。4.2.4降液管的底隙高度式中 降液管底隙处液体流速，m/s；(根据经验一般)取降液管底隙处液体流速为0.08m/s，则则 故降液管底隙高度设计合理。选用凹形受液盘，深度。4.3塔板布置 塔板有整块和分块式两种，整块式即塔板为一整块，多用于直径小于的塔。当直径较大时，整块式的刚性较差，安装检修不方便，为便于通过人孔装拆塔板，故多采用由几块塔板并合而成的分块式塔板。由于直径D0.9，则选用分块式塔板。4.3.1边缘区宽度与安定区宽度 为防止气体窜入上一塔板的降液管或因降液管流出的液体冲击而漏液过多，在液体入口处塔板上宽度为WS的

25、狭长带之间是不开孔的，称为入口安定区。为减轻气泡夹带，在靠近溢流堰初塔板上宽度WS,的狭长带之间也是不开孔的，称为出口安定区。通常WS和WS，相等，且一般为。 在塔壁边缘需流出宽度为Wc的环形区域供固定塔板之用。一般取Wc为本设计取，4.3.2开孔区面积 式中：4.3.3开孔数和开孔率取筛孔的孔径，正三角形排列，筛板采用碳钢，其厚度，且取。故孔心距。每层塔板的开孔数（孔）每层塔板的开孔率（应在515%，故满足要求）每层塔板的开孔面积气体通过筛孔的孔速图4-4 板结构示意图4.4精馏塔的有效高度精馏段有效高度为提馏段有效高度为在进料板上方开一人孔，其高度为：0.8m故精馏塔的有效高度为4.5塔板

26、上的流体力学验算4.5.1气体通过筛板压降和的验算 气体通过塔板的压降式中孔流系数由图4-5 干筛孔流量系数示意图查流量系数图得出，。气体通过板上液层的压降式中充气系数的求取如下：气体通过有效流通截面积的气速，对单流型塔板有：动能因子查充气系数关联图4-6得出。克服表面张力所造成阻力气体通过筛板的压降（单板压降）和（不满足工艺要求，需重新调整参数）。现对塔板结构参数作重新调整如下：取mm，mm。开孔区面积式中： 开孔数和开孔率取筛孔的孔径，正三角形排列，筛板采用碳钢，其厚度，且取。故孔心距。每层塔板的开孔数（孔）每层塔板的开孔率（应在515%，故满足要求）每层塔板的开孔面积气体通过筛孔的孔速气

27、体通过筛板压降和的重新验算气体通过筛板的压降（单板压降）和（满足工艺要求）4.5.2雾沫夹带量的验算液沫夹带量由下式计算，即故 故在本设计中液沫夹带量在允许范围内。4.5.3漏液的验算对筛板塔，漏液点的气速可由下式计算，即实际孔速筛板的稳定性系数为（不会产生过量液漏）为防止降液管发生液泛，应使降液管中的清液层高度应服从下式的关系，即苯-氯苯物系属一般物系，取，则而 板上不设进口堰，可由下式计算，即成立，故不会产生液泛。通过流体力学验算，可认为精馏段塔径及塔板各工艺结构尺寸合适，若要做出最合理的设计，还需重选及，进行优化设计。4.6塔板负荷性能图 对于任一物系和工艺尺寸均已给定的塔板，操作时的气

28、液相流量必须维持在一定的范围之内，以防止塔板上两相出现异常流动而影响正常操作。通常，以气相流量Vh(m3/h)为纵坐标，液相流量Lh(m3/h)为横坐标，在图上用曲线表示出开始出现异常流动时气、液相流量之间的关系，由这些曲线组合的图形就称为塔板的负荷性能图。4.6.1过量液沫夹带线（1）以 =0.1kg液/kg气为限，求关系如下 （1）式中：将已知数据代入式（1） （1-1）在操作范围内，任取几个值，依式（1-1）算出对应的值列于下表： 表4-20.0009550.0050.010.0150.01814.3023.6903.1522.7002.454依据表中数据作出雾沫夹带线（1）4.6.2液

29、泛线（2） （2） （2-2）在操作范围内，任取几个值，依式（2-2）算出对应的值列于下表： 表4-30.0009550.0050.010.0150.01812.5542.3552.1311.8801.699依据表中数据作出液泛线（2）4.6.3液相负荷上限线（3）当液相负荷过大时，它在降液管中的停留时间过短，所夹带的气泡来不及释出而被带至下一层塔板，使塔板效率降低。一般令停留时间=5s求取液相负荷上限，显然，它是一条垂线。 （3-3）4.6.4漏液线（气相负荷下限线）（4）漏液点气速，整理得： （4-4）在操作范围内，任取几个值，依式（4-4）算出对应的值列于下表： 表4-40.000955

30、0.0050.010.0150.01810.6450.7010.7460.7830.802依据表中数据作出漏液线（4）4.6.5液相负荷下限线（5）对于平堰，一般取时相应的液相负荷曲线作为其下限，以保证塔上的液流基本能均匀分布。由于它与气相负荷无关，为一垂线。取平堰堰上液层高度m，。则有（55）操作气液比 图4-6塔板负荷性能图操作弹性定义为操作线与界限曲线交点的气相最大负荷与气相允许最小负荷之比，即：操作弹性=4.7精馏塔冷凝器的选型本设计的工艺计算如下：此为一侧流体为恒温的列管式换热器的设计。4.7.1.确定流体流动空间冷却水走管程，苯走壳程，有利于苯的散热和冷凝。4.7.2计算流体的定性

31、温度，确定流体的物性数据苯液体在定性温度（80）下的物性数据（查化工原理附录）井水的定性温度：入口温度为，出口温度为井水的定性温度为两流体的温差，故选固定管板式换热器两流体在定性温度下的物性数据如下物性流体温度密度kg/m3粘度mPas比热容kJ/(kg)导热系数W/(m)苯806770.311.9420.127井水27.5993.70.7174.1740.6274.7.3计算热负荷4.7.4计算有效平均温度差逆流温差4.7.5选取经验传热系数K值根据管程走井水，壳程走苯，总传热系数，现暂取。4.7.6估算换热面积查【化工原理】上册表取故有管程的直径故需采用换热管为的换热器，型号标准见表4-5

32、表4-5冷凝换热器型号参数表外壳直径 450 管成数 1公程压强 0.6 管数 135管子尺寸 公程面积 30.7管长 3 计算换热面积 31.5精馏塔计算结果一览表项 目符 号单 位计 算 结 果平均压强PmkPa107.4平均温度tm84.5平均流量气相m3/s1.512液相m3/s0.00188实际塔板数块16板间距M0.35塔段的有效高度ZM7.7塔径DM1.4空塔气速Um/s0.982塔板液流型式单流型溢流装置溢流管型式弓形堰长M0.98堰高M0.0396溢流堰宽度M0.196底隙高度M0.0240板上清液层高度M0.050孔径mm5孔间距mm15孔数N个5538开孔面积A0m20.

33、109筛孔气速m/s13.87塔板压降kPa0.688液体在降液管中的停留时间S25.62降液管内清液层高度M0.133雾沫夹带kg液/kg气0.04负荷上限雾沫夹带控制负荷下限漏液控制气相最大负荷m3/s3.44气相最小负荷m3/s0.92操作弹性3.24主要符号说明项目符 号项目符 号平均压强Pm每层塔板压降平均温度tm安定区宽度平均流量气相Vs边缘区宽度液相Ls液相摩尔分数X实际塔板数N气相摩尔分数Y板间距HT空隙率塔的有效高度Z筛板厚度塔径D表面张力空塔气速u密度溢流装置堰长lw开孔率堰高hw最大值max（下标）弓形降液管宽度Wd最小值min（下标）弓形降液管底隙高度ho气相V（下标）

34、板上清夜层高度hL液相L（下标）孔径do理论板层数孔间距t塔顶空间高度孔数n塔底空间高度开孔面积A0裙座高度筛孔气速uo总板效率塔板压降hp气相最大负荷Vs，max液体在降液管中停留时间气相最小负荷Vs，min降液管内清液层高度Hd雾沫夹带结束语通过近两个月的毕业设计，给我们的感受概括起来主要有以下几点：1深刻感受到理论和实践结合的重要性。我们在本科四年学习了很多的书本知识，但是结合实际的工程设计及工艺设计相对来说还是很少。通过完成本次毕业设计，使我们充分体会到在处理化学工程问题时树立工程观点与经济观点的重要性及理论知识与实际问题的紧密结合性。 2. 通过这次设计，我们学到了很多东西。比如精馏

35、塔设计的步骤、设计原理以及工艺设计的计算与分析等专业知识；同时提高了查阅资料的能力，在设计过程中往往有很多数据都不是给定的，这就需要结合经济核算的方法来分析论证,或需要我们查阅很多资料参考其经验值。3. 要成功就得付出努力。为了完成这次设计任务，我们每天从早上忙到晚上对这么多的计算和复杂的图形。虽然这次设计完成的不是很好，或多或少存在一些缺陷，但我们感受到了成功的喜悦。由于我们的设计工作都是在理论上做文章，缺乏更多的工厂实践，所以设计出来的精馏塔不管在经济还是在生产安全上可能都不理想，望老师加以指教。参考文献： 1 张新战化工单元过程及操作M.北京：化学工业出版社，2006，第一版2 蔡建国，

36、周永传轻化工设备及设计M.北京：化学工业出版社，2007，第一版3 柴诚敬，刘国维，李阿娜化工原理课程设计M.天津:天津科学技术出版社，2002第一版.4 姚玉英，陈常贵,刘国维等化工原理(下册)M.天津:天津大学出版社,1999，新版.5 华南理工大学化工原理教研组,化工过程及设备设计M.广州：华南理工大学出版社,1986，第一版.6 涂伟萍,陈佩珍，程达芳化工过程及设备设计M.北京：化学工业出版社,2000，第一版.7 陈敏恒，丛德滋，方图南，齐鸣斋化工原理(下册)M.北京：化学工业出版社,2000，第二版.8 青岛化工学院，全国图算学培训中心化学化工物性数据手册M.北京：化学工业出版社，

37、2002，第一版.9 中国石化集团上海工程有限公司化工工艺设计手册(上册)M.北京：化学工业出版社，2002，第三版.10 刘道德等化工设备的选择与设计M.湖南：中南大学出版社，2002，第三版.11 匡国柱，史启才化工单元过程及设备课程设计M.北京：化学工业出版社，2002，第一版.12 路秀林，王者相化工设备设计全书(塔设备)M.北京：化学工业出版社，2004，第一版.13 V. W. Matthew. Distillation.New York: Mc Graw-Hill,Inc.197514 C.J.Geankoplis.Transport Processes and Unit Ope

38、rations.Landon: Ally and Bacon,Inc.1978.Chapter5.7.8.9.1015 阮奇，黄诗煌化工原理优化设计与解题指南M.北京：化学工业出版社，2004，第一版.16 黄潞，王保国化工设计M.北京：化学工业出版社，2005，第一版.17 董大勤化工设备机械基础M.北京：化学工业出版社，2002，第二版.谢 辞随着毕业设计的完成，四年的大学生活将划下了完美的句点。此时此刻感慨万千，首先感谢xxx老师在这半年的毕业设计中对我的帮助和鼓励。同时感谢在这四年来对我的学习和生活有过莫大帮助的xx老师、xx老师、xx老师、xx老师、xx老师等。也感谢我亲爱的朋友和同学们在我的生活和学习中对我的帮助，就要分别了，衷心祝福大家一路走好、工作顺利。谢谢！