某矿井及选煤厂项目可行性研究报告书.doc

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1、 说 明 一、井田概况 （一）井田南北走向长2.510.0km，平均7.0km，东西倾斜宽2.05.0km,平均4.0km，面积约为28.0km2，井田范围内地形平坦，自然地形标高一般在+66.0+68.0m。（二）本井田含煤地层为侏罗系鸡西群城子河组共含可采煤层14层，平均总厚度为15.39m。（三）全井田共有工业储量194.251Mt，可采储量120.746Mt。其中：一水平-450m以上可采储量42.452Mt，-450-700m可采储量50.585Mt。（四）本井田可采煤层属低中灰、特低硫、中低磷、高发热量、易选中等可选、弱粘结中等粘结性、低变质阶段的气煤和长焰煤，可做配焦和动力、化工

2、用煤，经洗选加工可生产多种牌号产品，以适应不同用户的需要。（五）本井田位于绥滨集贤拗陷带的东荣向斜东翼的南段，井田内以弧形断裂构造为主，并由此而派生两组褶曲构造。井田内地层走向近南北，倾角一般为1525，局部地段由于受断裂影响形成急倾斜带。（六）本井田煤层上覆有较厚第四系和第三系，煤层位于当地侵蚀基准面以下。井田内主要含水层有第四系的上部含水层，下部含水层，煤系裂隙含水带。井田内主要隔水层有第四系上部隔水层、下部隔水层，第三系隔水层。第四系的两个隔水层均为亚粘土和粘土层，具有良好的隔水性能。第三系隔水层为泥岩和粉砂岩，泥质半胶结，但在812勘探线间煤层露头处第三系缺失，形成“天窗”，尤其又有数

3、条正断层通过“天窗”，使其水文地质条件变得复杂。因此，在“天窗”范围内开采时应特别慎重。（七）本矿井初期为低瓦斯矿井。（八）本井田平均地温梯度为2.8/100m，地温随深度增加而增高，影响地温变化的主要因素是自然增温率，经计算，本区属地温正常区。（九）根据地质报告，矿井正常涌水量462m3/h，最大涌水量721m3/h。（十）矿井煤尘有爆炸危险，煤无自然发火倾向。二、指导思想围绕以现代化管理模式为基础，以经济效益为中心，以市场需求为前提，因地制宜采用新技术、新工艺、新设备，提高机械化水平，提高劳动生产率，追求矿井的高效率、高效益，把东荣一矿建设成为具有国内先进水平的现代化矿井。三、矿井生产能力

4、本井田开采面积大，储量丰富，资源可靠，可建0.9Mt/a或1.2Mt/a的中到大型矿井，但考虑到国家现行的煤炭建设政策以及煤炭市场技术关系的影响，本着“少投入、早出煤、多产出”的原则，形成自我造血、滚动发展的态势，本报告推荐矿井生产能力为0.9Mt/a。四、开拓方式结合本井田第三系地层及第四系冲积层较厚，煤层层数多、层间距较大等特点，本报告推荐立井、多水平、集中大巷、分区石门开拓方式。五、井口位置选择结合井上下建井条件以及首采区布置，首采煤层选择等，本报告经2个井口位置方案比选，认为将井口位置设在8号勘探线水11-1与434号孔之间，其主井距水11-1号孔约210m处的煤层露头处较为适宜。该井

5、位具有表土层薄、距首采区及首采煤层近，压煤量小，而且首采区及首采煤层开采条件好，建井工期短，铁路、公路连接顺畅，且工程量较少等优点。六、井筒布置根据矿井提升及通风要求，本矿井移交生产时共开凿五条井筒，其中主井、副井为立井，通达地面；主斜井、副斜井、回风斜井为暗斜井，并分别兼作初期投产采区的运上、轨上和回上。主井井筒净直径5.5m，装备一对6t单绳箕斗，用于提煤并兼作主要回风井，同时装备有梯子间，兼作矿井的安全出口。副井井筒净直径6.5m，装备一对1t矿车单层双车单绳罐笼，用于辅助提升并兼作主要进风井，同时装备有梯子间，兼作矿井的安全出口。主斜井（运上），净断面10.1m2，倾角14，其方位位于

6、8号勘探线以北约50m，基本与8号勘探线平行布置，其层位基本位于17与18号煤层间的岩石中，局部穿18号煤层。井筒内铺设0.8m宽钢丝绳芯胶带输送机，用于煤炭运输。副斜井（轨上）净断面10.1m2，与主斜井平行布置，倾角15，其方位在主斜井的南侧50m平行主井布置，其层位位于16号煤层底板约10m岩石中，设单钩串车，用于辅助提升，并作为主要进风井。回风斜井（回上）净断面14.2m2，于主斜井南侧20m平行主斜井且沿16号煤层布置，其内设置架空乘人器运送人员，并作为矿井的专用回风井。七、水平划分全井田划分2个生产水平，其中，一水平标高为-450m，采用上下山开采；二水平标高为-700m，采用下山

7、开采，下山开采最终标高为-900m。八、井下运输初期首采区煤炭运输通过主斜井直接运至-190m水平车场上部煤仓。其辅助运输通过190m轨道石门直接与-190m水平车场联系，采用防爆内燃机车牵引1t矿车运输方式.后期，450m水平运输方式：煤炭运输采用10t架线电机车牵引t底侧卸式矿车运输方式，辅助运输采用10t架线电机车牵引t矿车运输方式。九、采煤方法和采区布置本矿井煤层倾角一般为1525，主要可采煤层多为薄煤层，煤层硬度1.371.43，多数煤层含有12层夹矸。根据具体条件经方案比选，推荐采用走向长壁全部陷落采煤法，一次采全高。因此，矿井达产时，移交南一上采区，装备1个薄煤层刨煤机综采工作面

8、，实现矿井0.9Mt/a生产能力。矿井达到0.9Mt/a生产能力时的井巷工程量为12567.5m/173314.5m3。十、矿井通风与安全本矿井属低瓦斯矿井，当初期开采容易时供风量为60m3/s，负压482Pa；当后期开采困难时，供风量为70m3/s，负压为1762Pa。矿井采用中央并列式通风系统，即副井进风，主井回风。矿井设置有消防洒水系统，瓦斯报警仪、自动断电仪等，以确保矿井生产安全。十一、矿井提升、通风、排水和空气压缩设备主井采用1台2JK-3.5/11.5单绳缠绕式提升机，配备1台815kw直流电机，供电方式为直流供电。副井采用1台2JK-3.5/20单绳缠绕式提升机，配备1台618k

9、w直流电机，供电方式为直流供电。主斜井兼作南一上采区的运输机上山，采用1台B=0.8m钢丝绳芯胶带输送机，配备两台315kw交流电机，副斜井采用1台JK2.5/20A单绳缠绕式提升机，配备1台450kw交流电机。通风设备选用BDK65-8-N023对旋轴流式扇风机2台，配套电机YBFe315L2-8型，110kw、380v。排水设备选用PJ1509型水泵5台，配套电机功率900kw。空气压缩机选用5L-40/8型空气压缩机三台，配套电机为TDK118/26-4型，250kw。十二、地面生产系统及选煤工艺矿井生产的毛煤经由胶带输送机，直接运至主厂房的筛分破碎车间，毛煤经过80mm,13mm双层筛

10、预先和分级筛分后50mm筛上物料经检查性手选后进入破碎机，破碎后的物料经胶带机转载至选前煤仓（容量为2000t）。5013mm物料经胶带机，在重选车间正常的情况下，与破碎后的物料一起运至容量为Q=60t的缓冲仓入洗，当重洗车间出故障时，运至选前煤仓。选煤厂与矿井同步建成，工期为24个月，推荐5013mm，两级跳汰排矸的选煤方法，煤泥经压滤后掺入末煤中。产品结构主要包括：洗中块（Ad=18.98%）；洗小块（Ad=15.94%）；洗末煤（Ad=13.35%）、末煤（Ad=24.08%）；劣质煤和矸石。也可依据用户不同要求，生产多种产品。十三、地面运输本矿井煤炭外运以铁路运输为主，矿井铁路专用线拟

11、从东荣二矿装车站的北端1号道岔处延接入矿，该处距工业场地约8.4km。十四、工业场地总平面布置从有利于功能分区合理、工艺流程通畅和减少占地面积，以及便于矿井今后扩展，注重整体景观效果等方面综合考虑，经过方案比选推荐工业场地长轴平行装车站布置方案。十五、居住区职工居住地选在东荣矿区中心区。该中心区目前已建成2个生活小区，即东荣二矿小区、东荣三矿小区，东荣一矿小区也已规划在中心区内。本设计中小区建设实行住宅商品化，矿井不再承担投资。十六、矿井供电矿区供电，设计矿井2回60kv电源，均引自东荣二矿区域变电所。矿井在工业场地内设有1座63kv地面变电所，装备2台SFZ7-10000/63变压器。井下供

12、电采用6kv电压等级。十七、给排水矿井饮用水源取自第四系含水层；生产、井下消防洒水及部分生活用水（非饮用水）取自矿井水处理站；工业场地污废水经过处理达标排到二道河子。十八、采暖与供热根据本矿井所处地域环境，设计确定工业场地内所有建筑物设置全部或局部采暖系统，采暖热媒为85/60的低温水，由工业场地锅炉房统一供给。工业场地内设置锅炉房。布置DZL7-115/70-A型热水锅炉2台；DZL2.8-115/70-A型热水锅炉1台。采暖期3台锅炉同时运行；非采暖期只运行一台DZL2.8-115/70-A型锅炉。十九、建（构）筑物面积和体积矿井工业建筑面积为6360m2，总体积为30386m3。行政生活

13、福利设施建筑面积为12940m2，选煤厂工业建筑面积为1043.4m2，总体积78773.1m3。二十、矿井总占地面积为70.10ha其中：工业场地 11.43ha（含选煤厂1.80ha）铁路专用线 20.84ha场外公路 22.48ha场外供电线路（两回） 1.30ha矸石山 3.5ha水源井及道路 1.20ha排水线路 1.05ha其 它 8.30ha二十一、矿井及选煤厂建井工期自主、副井开工算起，矿井建井工期为30个月，选煤厂于第2个月开工建设，施工工期为24个月，矿井及选煤厂同期移交。二十二、矿井及选煤厂职工在籍总人数为750人，其中矿井731人（含选煤厂83人）。二十三、矿井全员效率

14、为7.0t/工，生产工效率为7.9t/工。二十四、矿井及选煤厂建设估算静态总投资（100%资本金）为 65924.42万元；其中，矿井建设静态投资为59753.42万元，选煤厂建设静态投资为6171.00万元，铺底流动资金1086.00万元。二十五、财务评价指标（基价）（一）财务内部收益率 10.24%（二）累计财务净现值 563万元（三）投资回收期 9.51a（四）贷款偿还期 12.91a（五）投资利税率 11.5%第二章 井田概况及地质特征第一节 井田概况一、交通位置东荣一矿位于黑龙江省集贤县境内，地理座标为东经1312013130，北纬46454655，行政区划隶属集贤县腰屯乡管辖。井田

15、西南距福利屯32km，经福利屯到双鸭山市40km。重建后的同三公路于井田北部边界外3.2km处通过，国铁福前铁路于井田南部边缘外2km处通过，交通较为方便，见图2-2-1-1。二、地形地貌及水系本井田位于三江平原的西南部，煤系地层均被第四系松散层覆盖，地形平坦，地面标高为+66+68m。井田东北部有双山子，标高+154m；西部有索利岗山，标高为+207.9m；南邻完达山北麓，北面平坦敞开。井田内无较大河流，只有二道河子在井田北部边界外穿过。近年来，随着农业生产发展，修筑了一些排水沟渠，湿地面积稍有缩小。松花江在井田北约45km处流过，20年一遇最高洪水位+67.3m，百年一遇洪水位为+67.5

16、1m，枯水期水位为+55.02m。三、气象本区属寒温带大陆性气候，冬季严寒，夏季温热，年平均最高气温为20.123.7，年平均最低气温为-17.4-23.9，极端最低气温-35。年降水量325.7692.3mm，年蒸发量1095.51430.6mm，年平均相对湿度6170%，年平均风速为4.14.7m/s，最大风速可达24m/s，风向多偏西风。每年十月至翌年五月为冻结期，最大冻结深度为1.552.08m。四、地震根据国家地震局资料，本区地震裂度在6度以下，无强烈地震史。五、矿区内工农业及煤炭生产、建设情况矿区内以农业为主要经济形式，主要农作物有小麦、大豆、玉米等。除煤矿以外，矿区内尚有机修厂、

17、木材厂、砖瓦厂、粮食加工厂等可为农业生产服务的工厂。本井田所属的东荣矿区共划分为四个井田，总体设计规模5.1Mt/a，其中东荣二矿（1.5Mt/a）、东荣三矿（1.5Mt/a）已建成投产。见图2-2-1-1。第二节 地质特征一、区域地质（一）地层本区位于集贤煤田的东南部，为一全隐蔽区。区内地层系统简单，发育有元古界麻山群、古生界泥盆系中统、中生界侏罗系上统、新生界第三系上新统和第四系。其中侏罗系上绕（鸡西群）最大地层厚度大于2400m。（二）构造本区位于新华夏系第二隆起带北端的三江盆地西部。由于受东西向压应力的作用及新华夏系构造应力场作用，该盆地形成了一系列的轴向北北东的富锦、绥滨集贤、佳木斯

18、等隆拗相间排列的隆起带与拗陷带，同时产生了不同序次和不同方向的断裂构造。二、井田地质（一）地层井田内地层有元古界麻山群、古生界泥盆系、中生界侏罗系、新生界第三系和第四系。见图2-2-2-1。（二）构造本井田位于绥滨集贤拗陷带的东荣向斜东翼的南段，井田内以弧形断裂为主，并由此而派生两组褶曲构造。井田内地层走向近南北，倾角一般为1525，局部地段由于断裂影响形成急倾斜带。见图2-2-2-2。1、断裂构造井田内断层按走向可分为三组，共有断层26条，其中北北西到南北向组有4条，北东向组12条，北西向组10条。断层多为压扭性断裂，导水性差。断层特征见表2-2-2-1。2、褶皱井田内主要褶皱有F8牵引褶曲

19、和F7派生褶曲两组。F8牵引褶曲位于F8断层两侧，由F8断层两盘相互扭动产生。断层北侧为背斜，南侧为西斜。F7派生褶曲位于F7断层东段的北侧，属F7派生构造，轴向北东60，向南西倾伏，延展甚短，与 F7断层斜交。三、岩浆岩井田内岩浆岩活动微弱，无大的侵入岩体和喷出岩，仅于钻孔中见有厚度不大的浅层侵入岩体，岩性为辉长闪长玢岩，呈岩脉侵入于煤系下部层位的裂隙中，对煤层无影响。四、煤层本井田具有经济价值的可采煤层均集中于侏罗系鸡西群城子河组，该含煤组地层总厚度为930m，含煤50余层，煤层平均总厚36.29m，其中大部分为不可采煤层。可采及局部可采的煤层自上而下分别为5、9、12、14、16、17、

20、18、20、20下、22、23、24、26、29-1b号共14个煤层。各煤层平均总厚15.39m，倾角一般为1525，只有F7断层附近煤层倾角达40左右。井田内各可采煤层，按其在纵向剖面的分布规律及组合特征，可分为上、中、下三个煤层群。其中中层群含有9、12、14、16、17、18、20、20下、22、23、24、26号共12个可采及局部可采煤层，而上层群和下层群分别有5号煤层和29-1b号煤层可采。井田内煤层属稳定不稳定，结构简单复杂，一般含12层夹矸，局部达34层，各煤层特征详见表2-2-2-2。五、煤质全井田煤层属低中灰、特低硫、中低磷、高发热量、易选中等可选、弱粘结中等粘结性、低变质阶

21、段的气煤和长焰煤，以长焰煤为主，气煤次之，可做为动力用煤和炼焦配煤。全井田煤的挥发份（Vadf）一般大于40%，各煤层平均Y值为4.78.9mm，灰分含量(Ad)一般为11.2322.81%，原煤全硫(Sd)为0.170.28%,磷(Pd)的平均含量为0.0070.05%，各煤层平均发热量为24.7229.26MJ/kg。六、水文地质（一）含水层井田内含水层可分为：1、第四系含水层：全区广泛分布，直接覆盖于第三系或煤系（天窗处）地层之上，由各粒级的砂、砾砂和砾石等组成。由南向北逐渐增厚，厚度120150m。根据第四系地层的划分，又分为上部含水层和下部含水层。（1）上部含水层：全区发育，厚度10

22、0110m，上部以中，粗砂及砾砂等组成，含水性和透水性好，单位涌水量3.833L/sm，渗透系数10.134m/d，是本区间接主要含水层。下部以细砂和中砂为主，粗、砾砂次之。单位涌水量0.5440,593L/sm，渗透系数1.2731.569m/d，均为孔隙承压水。（2）下部含水层：以细砂、砾砂组成，厚度2040m，含泥质较多。单位涌水量0.1070.554L/sm，渗透系数0.5222.839m/d，该层局部与上部含水层有水力联系，在天窗处补给煤系风化裂隙含水带。2、煤系裂隙含水带煤系裂隙含水带，根据裂隙发育程度，埋藏深度、含水性、透水性等因素，可分为风化裂隙含水带、亚风化裂隙含水带和弱裂隙

23、含水带。（1）风化裂隙含水带：岩性为粉砂和细、中砂岩为主，厚度60120m，单位涌水量一般为0.0180.315L/sm。天窗部位风化裂隙含水带富水性强，单位涌水量最大为1.141L/sm。（2）亚风化裂隙含水带：位于风化裂隙含水带之下，厚度100m，裂隙不发育，单位涌水量0.00280.0398L/sm，渗透系数0.0040.0291m/d。（3）弱风化裂隙含水带：位于亚风化裂隙含水带之下，裂隙不发育，仅局部受构造影响，裂隙含水，但很微弱。（二）断层带的富水性和导水性井田内断裂发育，以压扭性断裂为主，压扭性断裂导水性和富水性很微弱。张性断层两侧裂隙发育，富水性较强、导水性较好。因此，在开采过

24、程中应注意防止溃水。（三）隔水层井田内主要有第四系上部隔水层、下部隔水层和第三系隔水层。第四系上部隔水层一般为810m；下部隔水层为816m，埋深100130m，两隔水层均为亚粘土和粘土层，具有良好的隔水性能。第三系隔水层为泥岩和粉砂岩等，泥质半胶结，埋藏深度120290m，厚度10120m，从东向西逐渐增厚。井田内在812勘察线间出现第三系缺失块段，形成“天窗”。（四）天窗本井田“天窗”分布于812勘察线的煤层露头部位，分布范围较大，而且下伏有926号煤层露头。“天窗”范围内，第四系和煤系的富水性好、透水性强。据水11号抽水孔，煤系风化裂隙含水带单位涌水量1.141L/sm，渗透系数为2.8

25、57m/d，又有F18等几条正断层通过“天窗”，使水文地质条件变得复杂。因此，在“天窗”范围内开采时应特别慎重。（五）井田水文地质类型本含煤地层主要岩性由各种粒级的砂岩组成。直接充水含水层，以裂隙含水为主，为裂隙充水矿床。井田煤系上覆有巨厚第四系和第三系，煤层位于当地侵蚀基准面以下，地表水位与煤系风化裂隙含水带水力联系微弱。煤系风化裂隙含水带宿水性变化较大，煤系外围岩层透水性很微弱。排泄条件良好。第四系与煤系风化裂隙含水带之间有第三系隔水层，隔水性能良好。唯有“天窗”部位第四系下部含水层与煤系风化裂隙含水带有水力联系，补给较好，但第四系下部含水层含水性及透水性较弱。综上所述，本井田水文地质条件

26、类型根据直接充水含水后的富水性和补给条件，以及单位涌水量的大小来划分，属以中等条件为主的裂隙充水矿床。（六）预计矿井涌水量根据地质报告提供的涌水量数据，设计预计矿井先期开采地段内正常涌水量为462m3/h，最大涌水量为721m3/h。七、其它开采技术条件（一）瓦斯根据地质报告提供的采样资料，井田内瓦斯含量为0.073.38ml/g，-500m以上瓦斯含量均低于2ml/g，但地质报告没有明确说明矿井瓦斯等级，本设计根据采样数据分析，结合东荣二、三矿实际开采情况，暂定本矿井初期为低瓦斯矿井。（二）煤的自燃与煤尘爆炸根据地质报告及东荣二、三矿实际开采情况，矿井煤尘有爆炸危险，煤无自燃发火。（三）地温

27、本区恒温带深度为20m，恒温带温度为+5.6，每百米地温梯度为2.8。本区地温变化随深度增加而增高，影响地温变化的主要因素是自然增温率。因此，初步认为本地区地温为正常区，对矿井生产影响不大。（四）煤层顶、底板井田内各煤层顶底板以粉砂岩、细砂岩和粉细矿岩互层为主，部分为中、粗砂岩。单向抗压强度范围为57.5150.5Mpa。煤层露头部位，煤层顶底板岩层的单向抗压强度值降低。八、地质勘探程度评价及存在问题 本次报告的设计依据是：黑龙江省集贤煤田东荣勘察一区精查地质报告。该地质报告于1984年6月30日以“（84）东煤地字827号”文批准。（一）对地质勘察程度的评价本井田为一全隐蔽区，呈一单斜构造，

28、同时发育较多断层。煤层多，结构简单复杂，主要煤层厚度较稳定。因此，按二类二型布置勘察工程，同时运用钻探，地震，测井相结合的综合勘探办法是合理的。通过地质勘察工作，查明了各可采煤层的层位、厚度、结构及其分布范围。在地质构造方面，查明了向背斜构造和主要断层，对落差大于30m的断层已查明或基本查明。在水文地质方面，查明了各含水层与矿井充水因素。储量计算方法及参数选用合理。综上所述，设计认为该地质报告基本达到煤炭资源地质勘探规范标准，可以做为本次设计的依据。（二）存在问题及建议第三章 井田开拓与开采第一节 井田境界及储量 一、井田境界根据东荣矿区总体设计，本矿井的井田境界为：北部边界：以F2断层为界；

29、南部边界：以F1断层为界；东部边界：以各煤层露头及F55、F7断层为界；西部边界：以16号煤层-900m等高线垂直投影为界。井田南北走向长2.510.0km，平均7.0km，东西倾斜宽2.05.0km，平均4.0km，井田面积约为28.0km2。因本井田浅部为各煤层露头，深部为16号煤层-900m等高线垂直投影。而井田走向两翼的F1、F2断层均为落差大于100m以上的断裂构造，属自然境界。因此，设计认为本矿井井田境界确定合理。二、矿井储量本矿井工业储量A+B+C级合计为194.251Mt，其中一水平-450m以上工业储量为72.974Mt，-450-700m工业储量为67.461Mt。扣除开采

30、困难的呆滞煤量、防水煤柱、断层煤柱、工业场地煤柱和井筒煤柱，以及开采损失煤量后，全矿井设计可采储量为120.746Mt，其中一水平-450m以上设计可采储量为42.452Mt，-450-700m设计可采储量为50.585Mt。矿井设计可采储量见表2-3-1-1。表中开采损失煤量是按各采区的煤层平均厚度选取的采区回采率，即薄煤层85%，中厚煤层80%，厚煤层75%。对于本矿区防水煤柱计算，由于在本井田范围内，第四系含水层与煤系地层之间大部分被第三系隔水层所阻隔，但在812勘探线的煤层露头部位第三系缺失，形成“天窗”。根据建筑物、水体、铁路及主要井巷煤柱留设与压煤开采规程规定，计算出本矿井“天窗”

31、部位最大防水煤柱高度为70.2m，其底界标高最大达-170m,非“天窗”部位最大防水煤柱高度均小于各煤层风氧化带高度（垂高30m）。另外，从井田内第三系地层底面标高看，一般为-100-140m，再加上30m风氧化带，开采上限标高为-130-170m，因此，设计考虑风氧化带底界面标高的变化较大，为便于巷道布置与回采，将开采上限与防水煤柱综合考虑，暂定本井田开采上限标高为-175m，其-175m以上工业储量3.373Mt。但由于初期移交的南一上采区位于“天窗”之下，结合东荣二矿实际开采情况，为确保安全，设计首采区开采回风水平标高为-190m。同时，也可探明矿井实际涌水情况，为更为合理的确定开采上限

32、标高提供依据。第二节 矿井设计生产能力及服务年限一、矿井工作制度本矿井设计年工作日300d，每日三班作业，边采边准。每班工作8h，每天净提升时间为14h。二、矿井设计生产能力根据已批准的东荣矿区总体设计安排，东荣一矿设计生产能力为0.9Mt/a。本次设计对设计生产能力进行重新论证和分析。现就0.6Mt/a、0.9Mt/a、1.2Mt/a三种井型方案做如下比选：（一）按井下构造条件和煤层开采条件进行分析1、构造复杂程度本井田呈一向西倾斜的单斜构造。井田内除F7派生褶曲较大外，其它褶曲构造对煤层开采影响不大。井田内26条断层多数已查明或基本查明，对影响采区划分的断裂构造控制清楚。构造复杂程度属中等

33、，其中井田中部构造较为简单。2、煤层开采条件全井田共获得工业储量194.251Mt，高级储量占36.2%，其中 -450m以上工业储量72.974Mt，高级储量占55.1%。井田内煤层对比可靠，煤层层数、结构和可采范围已查明。根据井田内煤层赋存情况，井田内14个可采煤层中，共分为上、中、下三个层群。其中，中层群含926号，12个可采煤层，上、下层群只分别有5号层和29-1b号层，主要可采层12、16、18、20号层均位于中层群，其平均厚度为1.25m、1.44m、1.47m、1.63m，稳定性好，其工业储量占全井田总量的64.5%，可作为主力煤层开采，其它煤层平均厚度为0.771.15m，可与

34、其它主力煤层搭配开采。从以上井下条件看，设计以井田中层群采区作为主要开采块段，以12、16、18、20号层为主力开采煤层，其井型无论定为0.6Mt/a、0.9Mt/a还是1.2Mt/a均是可行的。（二）按矿井服务年限与井型关系进行分析本矿井可采储量120.746Mt，一水平-450m以上可采储量为42.452Mt，储量备用系数按1.4计算，则矿井及一水平上山部分（-450m以上）服务年限按不同井型计算，其结果见表2-3-2-1。不同井型时矿井及水平服务年限 表2-3-2-1井 型全 矿 井(a)一水平-450m以上(a)0.6Mt/a143.750.50.9Mt/a95.833.71.2Mt/

35、a71.925.3根据以上计算结果看，0.6Mt/a井型时，矿井及一水平（-450m以上）服务年限太长，而1.2Mt/a井型时，一水平（-450m以上）服务年限太短，如扣除5号和29-1b号层储量，则一水平（-450m以上）服务年限仅为23.6a，。（三）按工作面个数和采区接续与井型关系进行分析由于本矿井煤层赋存特征主要以薄煤层为主，主力开采煤层也多为厚度小于1.5m的准薄煤层，且本井田断层较多，煤层倾角为1525。从我国现阶段薄煤层机械化装备水平看，本矿井采煤装备可以采用三种方式，即国产综采装备、高档装备（与大功率薄煤层采煤机配套）和进口综采装备。使用效果看，国产薄煤层高档工作面和综采工作面

36、单产均为0.3Mt/a左右，相差不大，但在设备投资对比上，综采装备远大于高档装备，而高档装备使用灵活、搬家方便，对薄煤层的适应性强,在设计工作面单产0.3Mt/a时，选择国产高档普采装备经济效益好于选用国产综采装备。但其占用人员多，材料消耗量大，单产低，不能满足现代化矿井高产高效的要求。铁法矿业集团小青煤矿从德国引进的刨煤机综采设备在厚度1.3m左右的薄煤层中开采，其工作面单产可达1.0Mt/a以上，该综采机组适用本矿井煤层的开采条件。设计依据不同装备的工作面生产能力，在确保矿井经济效益最优的情况下，对不同井型进行了工作面装备和工作面个数的优化组合，对不同井型确定了合理的工作面装备和个数，依据

37、上述原则配合采区规划能力并根据不同井型进行采区接续安排，结果如下：1、当井型为0.6Mt/a时：一水平前42a为一个采区生产，布置二个高档工作面，第一水平生产42a以后需由两个采区保证矿井产量，此时采区进入北部边界采区和5号煤层及29-1b煤层。排定的矿井年平均生产能力为0.7Mt/a。2、当井型为0.9Mt/a时：，一水平前22.5a为一个采区生产，布置一个刨煤机综采工作面。而后，当采区进入构造较复杂的南北两翼边界块段时，需由二个采区保证矿井产量，排定的矿井年平均生产能力为0.9Mt/a。3、当井型为1.2Mt/a时，工作面装备采用综采机组+高档普采：一水平前22。5a为二个采区生产，布置一

38、个刨煤机综采工作面、一个高档普采工作面，排定的矿井生产能力为1.2Mt/a。待一水平22.5a后的3.7a中，矿井生产采区个数虽仍为2个，但由于此时矿井已全部投入构造较复杂的生产采区。因此，排定的矿井生产能力下降到0.6 Mt/a。从上述一水平采区接续情况及达到矿井设计产量所需工作面个数和采区个数看，0.9Mt/a井型接续情况好于0.6Mt/a和 1.2Mt/a井型。0.9Mt/a井型采用刨煤机综采设备，达到矿井设计产量仅需一个采区一个面，井巷工程少，建井工期短，生产效率高，达到矿井高产高效的要求。而0.6Mt/a 与1.2Mt/a井型达到设计产量时，矿井初期即需投产12个采区及两个工作面，尤

39、其1.2Mt/a井型欲达到设计能力，初期即须投产构造较复杂的南北两翼边界采区配采。由此，造成矿井初期投资过大，建井工期过长，同时由于配采采区地质条件差，使得矿井的生产稳定性差。（四）按矿井经济技术指标与井型关系进行分析为保证矿井形成可靠的生产能力，并迅速达产，减少建井投资，缩短企业还贷时间，在生产技术条件允许的情况下，设计认为应优先开采主力煤层，减少建井工程量。根据以上原则，设计对不同井型时的技术经济指标进行比较，其结果见表2-3-2-2。不同井型时同时移交的采区个数及工作面装备情况如下：1、0.6Mt/a井型时，移交南一上采区，二个高档普采工作面，12、16、18煤层为主力开采煤层。2、0.

40、9Mt/a井型时，移交南一上采区，一个刨煤机综采工作面，12、16、18煤层为主力开采煤层。3、1.2Mt/a井型时，移交南一上和南二两个采区，南一上采区装备一个刨煤机综采工作面，南二采区装备一个高档普采工作面，主力开采煤层为12、16、18三个煤层。不同井型时技术经济比较表表2-3-2-2序号 井型方案比较内容0.6Mt/a井型0.9Mt/a井型1.2Mt/a井型1井筒个数2个立井、3个暗斜井2个立井、3个暗斜井2个立井、3个暗斜井2采区个数1123回采工作面数及装备2/高档1/刨煤机综采2/刨煤机综采、高档4井巷工程量（m）14248.312567.525636.35万吨煤掘进率（m/万t

41、）237.5139.6213.66矿井建成工期（月）303050由表2-3-2-2可以看出：1、井巷工程万吨掘进率及井巷工程总量，均以0.9Mt/a型时为低。2、0.9Mt/a井型方案较1.2Mt/a井型方案节省建井工期20个月。通过以上几个方面的分析比较，设计认为0.9Mt/a井型方案具有投资少，经济效益高。建井工期短，采区接续容易，生产集中，管理方便等优点，因此本设计推荐矿井生产能力仍为0.9Mt/a。三、矿井及各水平服务年限按生产能力0.9Mt/a计算，储量备用系数取1.4，则矿井和一水平上山部分（-450m以上）服务年限分别为95.8a和33.7a。第三节 井田开拓一、开拓方式本井田的

42、特点是：（一）第三系地层及第四系冲积层较厚，第四系地层为142157m，且富含水。第三系地层为050m，为此，井筒需采用特殊方法进行施工。（二）井田内共有14个可采及局部可采煤层，煤层层数多，层间距较大，且多为薄煤层。（三）地势平坦，煤层埋藏深（142207m），井田面积大。（四）井下沿走向划分采区的块段较少。根据上述特点，设计确定本矿井采用立井、多水平、集中大巷、分区石门开拓方式。二、井口与工业场地位置选择根据矿井地形、地貌、冲积层厚度，资源赋存条件等特点，结合首采区位置和压煤情况，设计在总结国内煤矿设计的先进经验的基础上，认真贯彻煤炭设计改革的若干规定的有关要求，在对井口及工业场地位置选择

43、时，必须充分考虑在矿井建设时达到“以煤养煤，滚动发展”的目的，以适应社会市场经济体制的需要。按矿井井口及工业场地位置选择的一般原则，初期采区应布置在地质构造简单，开采条件好，储量丰富，井巷工程量少，投资效益好的块段。从本矿井的地质构造及煤层赋存条件看，靠井田南北边界处的构造较复杂，而F8断层两侧块段则相对简单。经分析认为一水平F8断层南侧的南一上采区，其平均走向长度达2km，可实现双翼开采，且可采储量大，煤层稳定性好，构造简单，其位置又基本处于井田走向中部，这将为首采区位置靠近井口提供有利条件。根据上述原则，设计在充分总结国内先进煤矿设计经验的基础上，对本矿井井口位置的选择提出了二个方案，现分

44、述如下：I方案：主井口位置设在F8断层南侧，9号勘探线202号孔以南250m处，工业场 地设主、副井两个井筒，另在8号勘探线水111号孔附近设一回风井。井底车场位于一水平-450m标高，初期主、副井掘至车场水平，然后通过-450m总石门与首采区联络。矿井初期移交采区为南一上采区，一个刨煤机综采工作面，井下采用集中大巷，分区石门开拓（见图2-3-3-1、2-3-3-2）。II方案：主井井口位置设在8号勘探线水111号孔与434号孔之间，距水111号孔约210m处的煤层露头处。工业场地内设主、副井两个立井井筒，其中主井除担负提煤外，还兼作主要回风井。矿井初期在-190m水平设一辅助运输车场，两条立

45、井均掘至-190m井底车场水平，然后通过暗斜井与一水平-450m井底车场联系。初期-450井底车场仅布置水泵房、变电所及水仓和井下火药库硐室，2号井底煤仓、3t卸载与1t翻车机联合硐室等工程可在矿井移交后建设。本方案初期移交采区位置及工作面个数与I方案相同，井下开拓方式仍采用集中大巷，分区石门开拓（见图2-3-3-3、图2-3-3-4）。两方案的技术经济比较详见表2-3-3-1。现根据本井田特点，对上述两个方案进行比选：（一）I方案井口位置基本位于井田中央，而II方案则将一对立井由井田中央移至I方案风井附近，用箕斗井兼作回风井，减少了一条长246.5m的特凿风井，且由于II方案将立井车场水平由

46、-450 m标高移至-190 m标高，使主、副井井筒长度又减少540 m，全矿井累计减少井筒长度786.5 m，减少投资约3088.5万元。 （二）由于II方案工业场地位于煤层浅部露头附近，相应减少场外公路2.71km，铁路专用线减少1.51km，供电线路减少3.6km,矿井占地减少29.8ha，这几项共减少投资约1476.1万元。（三）由于II方案的暗斜井基本位于投产采区的中部，设计利用暗斜井兼作首采区的上山巷道，减少了采区工程量。另外，II方案虽然在-190m标高增加了一个辅助运输车场，但由于-450m水平井底车场在矿井移交时只需将水泵房、变电所、水仓等部分工程建成，而2号井底煤仓、3t侧底卸矿车卸载站及1t翻车机联合硐室等其它井底车场工程可延至矿井投产后再进行建设。使该部分投资后延，实行边采边建，达到 “自我造血，以煤养煤，滚动发展”的目的。 （四）II方案由于首采区煤流向上运输，煤流顺畅，避免了反向运输，减少了井下运营费。但在首采区开采结束后，一水平其它采区开采时，则增加了一段暗斜井运输环节，而在二水平开采时，则增加了二段暗